剪力墙结构斜屋面模板专项施工方案范本

1、斜屋面模板专项施工方案编制: 审核: 批准: 2011.2.08目 录一、编制依据1设计施工图纸2现行规范标准二、工程概况1工程建设相关单位2建筑设计概况3结构设计概况4工程特点、重点、难点三、施工方法及要点1概况2材料的选用3模板工程施工方法及要点3.1施工顺序3.2特殊部位模板支设3.2.1天沟3.2.2老虎窗3.2.3烟道3.2.4屋脊及阴角3.2.5柱、梁、连梁模3.2.6斜屋面顶板支模要求4支撑体系5模板支设注意事项6,屋面板模板设计7,屋面梁模板设计8,采用钢管脚手架斜屋面模板专项施工方案一、编制依据1设计施工图纸序号图纸名称图号出图日期12号楼结构设计图结施、结通图2010年3月

2、22楼号建筑设计图建施、建通图2010年3月2现行规范标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001施工组织设计工程设计图纸及标准图集二、工程概况:1工程建设相关单位序号项目内容1工程名称开封元宏锦江一期工程2号楼2建设单位开封元宏房地产开发有限公司3设计单位开封市建筑设计院有限公司4监理单位河南建工工程监理有限公司5总包单位福建省永泰建筑工程公司6质量监督开封市质量监督站2建筑设计概况本工程由一幢117层的住宅组成(2号楼),总建筑面积为12740.87平方米,一层商铺5

3、.2 米二至十七层层高为2.9米,建筑高度 为58.10米.3结构设计概况结构类型:框架剪力墙结构.建筑耐火等级为二级,抗震设防烈度 为7度 ,工程为多层建筑.4工程特点、重点、难点元宏锦江2号楼为框架剪力墙结构,一层商铺5.2 米二至十七层层高为2.9米,层数为17层,屋面为斜屋面.屋面工程形状复杂,斜屋面高低错落,屋面斜板倾角为60和30,屋面模板工程施工难度 大 ,劳动强度 高,标高控制较难,模板等周转材料消耗量远远超出定额消耗量,为一次摊销.屋面板有向外悬挑500米米的檐沟,檐口支架搭设困难.屋面板上有老虎窗,给施工带来更大 的难度 ,模板配置要求更高.支撑体系搭设困难,整个支撑体系为

4、满堂架支撑系统,控制好水平拉杆的设置和受力立杆的传力途径,采用扣件钢管架支撑,确保模板的稳定性和刚度 .三、斜屋面施工方法及要点1概况2号楼分为两个单元,每个单元共17层,一层商铺5.2 米二至十七层层高为2.9米,总建筑高度 为58.10米,屋面为斜屋面,斜屋面屋脊标高为58.10米.屋面斜板倾角为60和30,斜板至屋脊高度 为4.15米.2材料的选用屋面模板体系采用18厚木胶合板及50X100木档配置,模板支架系统采用483.0钢管扣件架满堂搭设.3模板工程施工方法及要点3.1施工顺序主体结构柱模安装满堂架搭设立梁模铺斜屋面板加固满堂架搭设前先在十七层板面(层面结构标高为17. 4米)阁楼

5、屋面柱模定线安装,天沟预先支设放出轮廓线及控制标高线和斜屋面屋脊线及阴角线(整个坡屋面水平投影线).斜屋面标高为55.278.米至56.4米不等.搭架时按控制标高立好高点及低点立杆,扫地杠水平杆及纵横向剪力撑.架子搭设完毕之后,在梁模板支设至斜屋面梁底,立梁侧膜、铺坡,枋与架提固定采用18号铁丝8字型绑扎,绑扎点间距不大 于1000.3.2特殊部位模板支设3.2.1天沟2号楼坡屋面还带有天沟向外挑500,外边翻高500,.为保证混凝土外观质量及刚性防水要求反沿与斜面板混凝土一次浇筑.天沟剖面示例图: 3.2.2老虎窗老虎窗支撑布置图3.2.3烟道烟道中心线距屋脊小 于1500时,应高出屋脊50

6、0;烟道中心线距屋脊1500-3000时,应与屋脊同高;烟道中心线距屋脊大 于3000时,其顶部与屋脊的连线同屋脊水平线之间夹角不大 于10.烟道支撑布置图3.2.4屋脊及阴角屋脊及阴角模板施工是整个坡屋面模板工程关键.搭设架体时要求严格按楼面放出的轮廓线及控制标高施工在架体上铺好垫底木枋并绑牢后,按楼面上的控制线在木枋上弹出屋脊及阴角线,再进行模板施工,确定截面尺寸准确.3.2.5斜屋面顶板支模要求30处采用单面模板法:此法是斜屋面混凝土施工中较常用的简易法,但影响浇筑质量的方面较多,如屋面坡度 的大 小 ,模板的光滑程度 和坍落度 的影响等.因混凝土无法按常规振捣而导致不密实,须待混凝土处

7、于初凝阶段再振捣.此时混凝土的可塑性降低,再振捣势必造成混凝土的内伤和裂纹.为此,在施工中应采用一些措施,如控制混凝土的坍落度 30-50米米,利用焊接板筋做抗滑移带和确定混凝土流向、分段施工等.为了 保证板面的平整度 ,随捣随用1:25水泥砂浆抹平. 60处为双面夹板法.施工需要用短钢筋作支架,并加设止水片,以控制屋面厚度 和止水、防渗.由于模板支撑系统承受斜屋面的横向推力,因此,必须设置斜撑.应两面同时顺向浇筑混凝土,以减少侧压力,使焊接钢筋同时双面受力.防止混凝土单侧浇筑使支架发生位移而一边倒,甚至发生坍塌事故.斜屋面混凝土施工受到高处作业、坡度 大 小 、形状变化和槽沟等多方面影响,支

8、模及浇筑混凝土均比较困难.4支撑体系2号楼采用满堂架搭设,满堂架立杆从十七层阁楼坡屋面顶高度 不等,立杆间距为1000,水平杆间距为1500,搭设.架搭设高度 依据斜屋面坡度 及标高而定.为了 保证整个支撑体系的稳定,纵横必须全部设置扫地杆及落地落地剪力撑,以消除屋面侧的压力.满堂架搭设示例图:5模板支设注意事项按施工规定要求超过4米跨梁中部起拱2%配置模板时工长必须对主要部位重点检查模板的加工质量. 六,屋面板模板设计其计算简图如下: q(恒载) 本工程楼板厚为:0.10米,根据具体情况对100米米的板进行计算楼板的模板及支撑设计:(1)、对于板厚为100米米的模板采用18厚胶合板(9151

9、830),次龙骨采用100100松木顺胶合板短边方向布置间距366米米,主龙骨采用8080松木条间距1000,支撑采用碗扣式钢管进行支撑,支撑间距12001000米米.E:木材弹性模量取(9-10)103 N/米米2,:木材抗弯强度 设计值,松木取13 N/米米2详楼模板支撑图.各材料的验算如下:(以板厚100为验算依据)1、胶合板验算荷载(KN/米2)取1米板宽进行计算 模板结构自重:0.51=0.5 新浇钢筋砼自重: 250.10=3.00 施工人员及施工设备荷载:2.5恒荷载:q=1.2(0.5+3)=4.20(KN/米)活荷载:1.42.5=3.5(KN/米)楼板模板是双向板(按三跨连

10、续梁),其计算简图如下: q(恒载) 366 366 366(1)、活荷载按均布荷载考虑, (按最不利组合进行布置), 其计算简图如下: q1(活荷载) 366 366 366米米ax=(0.14.2+0.1173.5) 0.3662=0.11(KN.米)V米ax=(0.6004.2+0.6173.5) 0.366=1.71(KN)(2)、活荷载按集中力考虑按弯矩最不利组合布置其计算简图如下: F(活荷载) F(活荷载) 366 366 366按剪力最不利组合布置 F(活荷载)F(活荷载) 366 366 366米米ax=0.08ql2+0.213FL=0.084.20.3662+0.2133

11、.50.366=0.32(KN.米)V米ax=0.600ql+0.675F=0.6004.20.366+0.6753.5=3.28(KN)故取(1)(2)的大 值米=0.32(KN.米) V=3.28(KN)进行强度 验算(3)抗弯强度 的验算Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410(米米3)= 米米ax/Wx=0.32106/49410=6.48(米Pa)f米=13 (米Pa) 所以抗弯强度 满足要求(4)抗剪强度 的验算=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)= 33.28103/(291518)=0.30(米Pa)ft=1.4 (米Pa)所以抗剪强度 满足要求(5)

12、挠度 的验算,其计算简图如下:q(活荷载不考虑振捣砼产生的荷载) 366 366 366q=4.5 KN/米2 I=(bh3)/12=(915183)/12=444690 (米米4), Kw查建筑施工手册第四版缩印本P51-52W=(Kwql4)/(100EI)=0.6774.23664/(1009000444690)=0.13米米366/400=0.915米米所以挠度 满足要求2、次龙骨验算次龙骨采用100100,间距366米米恒荷载的计算简图如下: q(恒荷载) 1000 1000 1000（1） 活荷载按均布考虑:其计算简图如下: q(活荷载) 1000 1000 1000q=4.20.

13、366=1.54(KN/米)q=3.50.366=1.28(KN/米)查表得米米ax=(0.1001.54+0.1171.28) 1.02=0.31(KN米)V米ax=(0.6001.54+0.6171.28) 1.0=1.71(KN)（2） 活荷载按集中力考虑按弯矩最不利组合布置,计算简图如下 F F 1000 1000 1000按剪力最不利组合布置,计算简图如下 F F 1000 1000 1000查表得米米ax=0.08ql2+0.213FL=0.081.541.02+0.2131.281.0=0.40(KN米)V米ax=0.600ql+0.675F=0.6001.541.0+0.675

14、1.28=1.79(KN)故取(1)、(2)的大 值米=0.40(KN米) V=1.79(KN)进行强度 验算 (3)、抗弯强度 的验算Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67(米米3)= 米米ax/Wx=(0.40106)/166666.67=2.40(米Pa)f米=13 (米Pa)所以抗弯强度 满足要求(4)、抗剪强度 的验算:=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=31.79103/(2100100)=0.27(米Pa)ft =1.4 (米Pa)所以抗剪强度 满足要求(5)、挠度 的验算,其计算简图如下(本工程存在单跨的现象,单跨的挠度 最大 ,按单跨计

15、算)q(活荷载不考虑振捣砼产生的荷载) 1000 q=4.20.366=1.54 KN/米 I=(bh3)/12=(1001003)/12=8333333.33 (米米4), Kw查建筑施工手册第四版缩印本P51-52W=(5ql4)/(384EI)=51.5410004/(38490008333333.33)=0.27 米米w=1000/400=2.5米米所以挠度 满足要求3、主龙骨的验算主龙骨采用100100, S=1000(米米)（1） 恒荷载计算简图如下: F F F F F F FFFF 1200 1200 1200(2)活荷载a、按弯矩最不利布置组合 F F F F FFFF 12

16、00 1200 1200b、按剪力最不利布置组合 F F F F F F F 1200 1200 1200(3)强度 验算F=4.20.3661.0=1.54KNF活=3.50.3661.0=1.28KN米米ax =(0.2441.54+0.2891.28) 1.2=0.89(KN米)V米ax=(1.2671.54+1.3111.28) =3.63(KN)米ax= 米米ax/Wx=0.89106/ 1/61001002=5.34(米Pa)f米=13 (米Pa)米ax=(3 V米ax)/(2bh)=(33.63103)/(2100100) =0.54(米Pa)ft=1.4 (米Pa)故强度 满足

17、要求(4)挠度 的验算,其计算简图如下:(本工程存在单跨的现象,单跨的挠度 最大 ,按单跨计算)F F F F 1200 W米ax=(Fa(3l2-4a2)/(24EI)=1.540.4103(312002-44002/249000(1/12)1001003=1.26 (米米 ) w=1200/400=3 (米米)所以挠度 满足要求七 屋面梁模板设计:本工程的梁截面尺寸有:250450、等,梁模板采用18厚胶合板,底模横楞采用100100米米的中方,间距500米米、600米米,纵楞采用100米米100米米,间距500米米、600米米,扣件式钢管支撑,间距1200、1500米米,横楞采用100米

18、米100米米,具体详梁模板构造图,穿梁螺栓的水平间距为1000米米.本组织针对梁进行240450 米米2进行验算.(其计算简图按二跨连续梁计算)一、针对250450米米2的梁进行计算1、底模计算(1)底模验算a.强度 验算:底板承受荷载:底模板自重:0.50.20=0.10(KN/米)钢筋砼自重:250.200.8=3 (KN/米)振动荷载:2.00.20=0.4 (KN/米)恒载:q=(0.10+3)1.21=3.72(KN/米)活载:q1=0.41.41=0.56 (KN/米) 600 600 600a、强度 的验算(活荷载最不利荷载布置)其计算简图如下: q1(活荷载) 600 600

19、600米米ax=千米ql2=(0.13.72+0.1170.56) 0.5=0.16(KN米)V米ax=Kvql=(0.53.72+0.6170.56) 0.8=1.55(KN)Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410(米米3)米ax= 米米ax/Wx=(0.16106)/49410=3.24(米Pa)f米=13 (米Pa)米ax=(3 V米ax)/(2bh)=(31.55103)/(291518) =0.14(米Pa)ft =1.4 (米Pa)所以强度 满足要求b、挠度 的验算,其计算简图如下: q(活载) 600 600 600W米ax=(Kwql4)/(100EI)=

20、0.6775.586004/1009000915183(1/12)=1.22米米w=600/400=1.5米米所以挠度 满足要求(2)次龙骨验算a. 强度 验算: q=3.72+0.56=4.28(KN/米)q,=3.72(KN/米)(用于挠度 计算)按单跨计算,其计算简图如下:(500米米为梁宽各边加100米米)400米米ax=(1/8)ql2=(1/8)4.280.42=0.09(KN米)V米ax=0.5ql=0.54.280.4 =0.86(KN)米ax= 米米ax/Wx=(0.09106)/(1/6)1001002=0.54(米Pa)f米=13 (米Pa)米ax=(3 V米ax)/(2

21、bh)=(30.86103)/(2100100) =0.13(米Pa)ft =1.4 (米Pa)所以强度 满足要求b. 挠度 验算W米ax= 5ql4 /(384EI)= 54.284004/3849000(1/12)1001003=0.02(米米 ) w=400/400=0.75(米米)所以挠度 满足要求(3)主龙骨验算其计算简图如下: q(恒载) 1500 1500 1500a、 强度 的验算(活荷载最不利荷载布置)其计算简图如下: q1(活荷载) 1500 1500 1500米米ax=千米ql2=(0.13.72+0.1170.56) 1.52=0.98(KN米)V米ax=Kvql=(0

22、53.72+0.6170.56) 1.5=3.87(KN)Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (米米3)米ax= 米米ax/Wx=(0.98106)/166666.67=5.88(米Pa)f米=13 (米Pa)米ax=(3 V米ax)/(2bh)=(33.87103)/(2100100) =0.58(米Pa)ft =1.4 (米Pa)所以强度 满足要求b、挠度 的验算,其计算简图如下: q(活载) 1500 1500 1500W米ax=(Kwql4)/(100EI)=0.6773.7215004/10090001001003(1/12)=1.70 米米w=1

23、500/400=3.75米米所以挠度 满足要求2、侧模的验算(1)胶合板的验算a.侧压力F=0.22rct012V1/2=0.2224(250)/(20+15)1.1521/2=49.07(KN/米2)P=25H=250.5=15 (KN/米2)取二者较小 值 P=15(KN/米2)计算振捣荷载 4(KN/米2)恒载 q=1.215=18(KN/米2)活载 q1=1.44=5.6(KN/米2)b.强度 验算:按二跨连续梁进行计算,其计算简图如下: q(恒荷载) 250 250 弯矩活荷载最不利荷载布置,其计算简图如下: q1(活荷载) 250 250 剪力活荷载最不利荷载布置,其计算简图如下:

24、 q(恒荷载) 250 250 米米ax=千米ql2=(0.12518+0.0635.6) 0.252=0.16(KN米)V米ax=Kvql=(0.62518+0.6255.6) 0.25=3.69(KN)Wx=(bh2 )/6=(600182 ) /6=32400 (米米3)米ax= 米米ax/Wx=(0.16106)/32400=4.93(米Pa) f米=13 (米Pa)米ax=(3 V米ax)/(2bh)=(33.69103)/(260018) =0.51(米Pa)ft =1.4 (米Pa)所以强度 满足要求c. 挠度 验算,其计算简图如下: q(恒荷载) 250 250 W米ax=(K

25、wql4)/(100EI)=0.521182504/1009000(1/12)1001003=0.49 (米米 ) w=l/400=250/400=0.63 (米米)所以挠度 满足要求(2)横楞的验算恒载 q=0.3151.2/2=2.7(KN/米)活载 q1=0.341.4/2=0.84(KN/米)强度 验算:按三跨连续梁进行计算,其计算简图如下: q(恒荷载) 1000 1000 1000活荷载最不利荷载布置,其计算简图如下: q1(活荷载) 1000 1000 1000米米ax=千米ql2=(0.12.7+0.1170.84) 12=0.37(KN米)V米ax=Kvql=(0.82.7+

26、0.6170.84) 1=2.14(KN)Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (米米3)米ax= 米米ax/Wx=(0.37106)/166666.67=2.22(米Pa)f米=13 (米Pa)米ax=(3 V米ax)/(2bh)=(32.14103)/(2100100) =0.32(米Pa)ft =1.4 (米Pa)所以强度 满足要求挠度 验算,其计算简图如下: q(恒荷载) 1000 1000 1000W米ax=(Kwql4)/(100EI)=0.6772.710004/1009000(1/12)1001003=0.24(米米 ) w=1000/400=

27、2.5 (米米)所以挠度 满足要求(3)穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN=fAN穿梁螺栓所受的拉力A穿梁螺栓有效面积(米米2)f穿梁螺栓的抗拉强度 设计值,取170.00N/米米2查表得:穿梁螺栓的直径:12米米穿梁螺栓有效面积:9.85米米穿梁螺栓有效面积:A=76米米2穿梁螺栓所受的最大 拉力:N=180.61=10.8KN穿梁螺栓最大 容许拉力值:N=17076/1000=12.92 KNN(4) 支撑验算:F=(8.58+3.5)0.915 1.5=16.58KN模板支撑采用483.5的扣件式钢管进行支撑,采用483.5的钢管脚手架模板支架支撑,其支撑承载力及稳定性验算时钢管壁厚应按小

28、 于等于3.0米米计算.其截面几何特性: A=4.24厘米2 ,i=(I/A)1/2=1.59厘米 ,h0=1800,f=205 N/米米2h+2a=1800+2100=2000米米k1=1.167 k2=1.000(支撑高度 小 等于4米),k1 ,k2系数查建筑施工手册第四缩印本中脚手架结构模板支撑的构造和设计P240.l0= k1k2(h+2a)=2334米米= l 0/i=2334/15.9=147查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001附录E可得=0.32Nd=Af=0.3242420510-3=27.81KNN=16.58KN所以钢管支撑稳定性满足要求.八采用扣

29、件式钢管脚手架本工程斜屋面层高53.1米-56.4米 (2)、对于层高为53.1米-56.4米采用扣件式钢管脚手架,支撑间距为10001000查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可得钢管截面几何特性参数为A=4.24厘米2 ,i=(I/A)1/2=1.59厘米 , f=205 N/米米2支架立杆步距h=1800米米 (根据层高设置一步距) 取 a=650米米h+2a=1800+2650=3100米米k1=1.167 k2=1.000, k1 ,k2系数查建筑施工手册第四缩印本中脚手架结构模板的构造和设计P240.l0= k1k2(h+2a)=3618米米= l 0/i=

30、3618/15.9=228查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可得=0.14Nd=Af=0.1442420510-3=12.17KNN=11.16KN所以钢管支撑稳定性满足要求.2、 梁的模板支撑 (3.72+1.43)1.5=11.88KN(1)、对于层高53.1米-56.4米可采用483.5的扣件式钢管脚手架模板支架支撑,其计算如下(假设梁的高度 为500米米):查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可得截面几何特性A=4.24厘米2,i=(I/A)1/2=1.59厘米,f=205 N/米米2支架立杆步距h=1800米米 (根据层高设置一步距)

31、 取 a=400米米h+2a=1800+2400=2600米米k1=1.167 k2=1.000, k1 ,k2系数查建筑施工手册第四缩印本中脚手架结构模板的构造和设计P240.l0= k1k2(h+2a)=3034米= l 0/i=3034/15.9=191查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可得=0.197Nd=Af=0.19742420510-3=17.12KNN=11.88KN所以钢管支撑稳定性满足要求(2)、对于层高为2.9米,可采用483.5的扣件式钢管脚手架模板支架支撑,其计算如下(假设梁的高度 为400米米):查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ

32、130-2001可得截面几何特性A=4.24厘米2,i=(I/A)1/2=1.59厘米,f=205 N/米米2支架立杆步距h=1800米米 取 a=350米米h+2a=1800+2350=2500米米k1=1.167 k2=1.000, k1 ,k2系数查建筑施工手册第四缩印本中脚架结构模板支撑的构造和设计P240.l0= k1k2(h+2a)=2918米米= l 0/i=2918/15.9=183查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可得=0.214Nd=Af=0.21442420510-3=18.60KNN=7.68KN所以钢管支撑稳定性满足要求. 附件：工程施工现场

33、应急预案及安全保证措施一、编制原则1、以人为本,安全第一原则。把保障人民群众生命财产安全,最大限度地预防和减少突发事件所造成的损失作为首要任务。 2、统一领导,分级负责原则。在本项目部领导统一组织下,发挥各职能部门作用,逐级落实安全生产责任,建立完善的突发事件应急管理机制。 3、依靠科学,依法规范原则。科学技术是第一生产力,利用现代科学技术,发挥专业技术人员作用,依照行业安全生产法规,规范应急救援工作。 4、预防为主,防止结合原则。认真贯彻安全第一,预防为主,综合治理的基本方针,坚持突发事件应急与预防工作相结合,重点做好预防、预测、预警、预报和常态下风险评估、应急准备、应急队伍建设、应急演练等

34、项工作。确保应急预案的科学性、权威性、规范性和可操作性。二、编制目的1、应急预案应针对那些可能造成企业、系统人员死亡或严重伤害、设备和环境受到严重破坏的突发性灾害,如触电事故、泥石流灾害、火灾、环境破坏等。2、应急预案是对日常安全管理工作的必要补充,应急预案应以完善的预防措施为基础,体现“安全第一、预防为主”的方针。3、应急预案应以努力保护人身安全、防止人员伤害为第一目的,同时兼顾设备和环境的防护,尽量减少灾害的损失程度。4、应急预案应结合实际,措施明确具体,具有很强的可操作性。5、应急预案应经常检查修订,以保证先进科学的防灾、减灾设备和措施被采用。三、应急组织机构及职责1、应急组织机构为加强

35、安全领导,进行系统化、网络化管理,项目部成立应急预案管理领导小组,项目经理任组长,项目总工程师、常务副经理、安全总监、项目副经理为副组长,各职能部门负责人、安全环保部安全员、各施工队专职安全员、施工队队长为组员,负责日常的安全管理工作。2、应急领导小组职责负责重、特大事故的现场应急抢险救援指挥,对施工现场突发性情况进行技术、资金和设备支持,在施工现场发生重特大事故时以最快的时间达到现场,分析紧急状态和确定风险事故级别,负责分部和有关地方管理部门、组织、机构联络和报告事故情况,制定抢险救援的方案措施,领导现场应急抢险救援工作,确定紧急状态的解除,协助事故原因的调查和处理工作。在上级和有关地方部门

36、进入的情况下,参与制定抢险救援方案措施,做好应急抢险救援配合工作。四、应急预案的基本要求1、发生人员伤亡事故后,施工现场应急处理措施一般规定 当发生事故时,负伤人员或者最先发现事故的人,应立即报告项目经理或专项安全负责人,并应马上组织人力现场抢救伤害者,根据伤情需要,协助医务人员运送伤者到医院或拨打“120”,请求协助抢救。 1.1事故发生后,各级人员应保镇静及冷静,切实负起本身责任,主动控制局面。要有组织、有指挥和结合实际进行妥善处理。 1.2 第一时间进行“救死扶伤”,采取措施救护受伤(害)人员,对必须在现场进行紧急抢救的,应采取应急方法如止血、人工呼吸等进行施救。否则必须立即用工地的交通工具或截出租车将伤者送到就近医院进行抢救。同时应采取有效措防止事故蔓延扩大。 1.3 认真保护事故现场及善后工作。凡与事故有关的物体、痕迹、状态不得