变电所噪声治理初步设计方案变电所噪声治理初步

1、某变电所噪声治理初步设计方案 目录 1. 前言 某公司所属钵池变电所位于某市主城东区，该变电所为 35kV 变电所。该变电所二台 产自1994年1600KV变压器本体及冷却风扇噪声较大。钵池变电所的大门位于变电所西侧， 大门外是市供电公司开发区门市部北侧为开发区主干道。变电所厂界南侧是一栋3 层居民 楼，东侧是一个企业。钵池变电所的占地面积较少，因此噪声的距离衰减量较少 , 因此厂界 噪声的超标问题比较突出。 钵池变电所的占地面积很小，变电所的厂界与变压器室的距离很近，噪声的距离衰减 量较少。因此厂界噪声的超标问题比较突出，周围居民屡有投诉。 为了改善钵池变电所目前的运行环境，改善周围居民的居

2、住环境，某公司决定于对钵 池变电所实施噪声治理。某公司针对目前钵池变电所实际情况，提出了钵池变电所噪声治 TlTt ）亠 理方案 。 2. 相关设计标准规则 2.1 工业企业厂界噪声标准 GB12348-90 2.2工业企业厂界噪声测量方法 GB12349-90 2.3风机和罗茨鼓风机噪声测量方法 GB/T 2888-91 2.4变压器和电抗器的声级测定 GB7328 1 987 2.5工业噪声设计控制规则 GBJ87-85 2.6供暖通风设计手册 2.7建筑声学设计手册 3. 钵池变电所设备概况 钵池变电所目前的主要设备为二台产自1994年1600KVA变压器 4. 钵池变电所噪声现状 4.

3、1厂界噪声(dB(A) 根据城市区域环境噪声标准(GB3096- 93),钵池变电所所属区域按照2类居民区 的标准执行。 2006年8月，江苏省电力试验研究院对钵池变电所的厂界噪声进行了测试。测试期间, 变压器正常运行。测试期间厂界噪声的测试结果如下： 测点方位 测量值(dB(A) 所属 区戈U 标准值(dB(A) 昼间 夜间 昼间 夜间 北侧 最大值 83.0 2 60 50 最小值 64.6 西侧 最大值 74.3 最小值 66.7 南侧 最大值 62.3 最小值 61.9 东侧 最大值 73.3 最小值 69.3 备注：变电所的北侧是一条大马路。变电所的厂界南侧为居民楼。 从测试的结果可

4、以看出，钵池变电所昼间噪声的最大超标为23.0dB(A)。夜间噪声的 最大超标为dB(A)。 4.2设备噪声(dB(A) 在变压器正常运行，变压器的散热风扇全部开启的情况下，对变压器的设备噪声进行 了测试。测试结果如下： 设备名称 设备噪声最大值(dB(A) 设备噪声最小值(dB(A) *1变压器 88.5 85.0 *2变压器 87.7 84.3 5. 钵池变电所噪声治理途径分析 5.1治理目标 目前，钵池变电所的噪声昼间、夜间均超标，因此，治理目标首先应当在目前基础上， 在保证变电所安全运行的同时，降低变电所噪声，使其厂界噪声达到昼间60dB(A),夜间 50dB(A)的2类居民区标准(或

5、不高于背景噪声值)，以解决目前变电所的厂界噪声超标 问题，同时保持变压器的散热良好，保证变压器的安全运行。 5.2噪声源分析 变电所噪声主要由变压器的噪声和排风风扇的噪声等构成。其中，变压器噪声以低频 噪声为主，而排风风扇噪声以中高频噪声为主。 变压器的噪声来源于变压器本体和冷却系统两部分。本体噪声主要由铁芯硅钢片磁致 伸缩引起的振动，通过铁芯垫脚和变压器油传递给箱体和附件而产生。本体噪声是由两倍 电源频率为基频的噪声和频率为基频整数倍的低频噪声所构成。变压器铁芯噪声的频谱范 围在100500Hz之间。冷却系统的噪声主要由风扇和油泵的振动引起。 5.3治理思路 通常变电站的噪声治理的措施考虑可

6、以有以下几种： 5.3.1 控制噪声源 般情况下，通过控制变压器铁芯的振动，能降低变压器的本体噪声3-5dB (A);通 过控制变压器油箱振动并采用隔、吸声措施，能降低噪声5-10dB (A) 由于控制变压器铁芯振动的改造工作量较大，控制油箱的振动也会影响变压器的散热 能力，而且，对于定型的变压器进行这类改造，需要停运设备，并且改造费用很高，一般 很少采用。 5.3.2 治理噪声 治理变电所的噪声，可以采用隔声处理、吸声处理等措施来完成，采用该措施同时与 通风散热措施一并综合考虑。 5.3.2.1隔声处理 在不对钵池变电站的变压器本体进行改造的情况下，对变压器室原有的进风口、出风 口、排风风扇

7、、百叶窗以及检修门等进行必要的封闭隔声处理，这样可以有效地阻断噪声 的外传。 为了保证变压器的检修，需要保留变压器室的检修门，保持处理以后检修门的大小不 小于变压器大小。 钵池变电站变压器室的总隔声量由墙、检修门、进风通道、百叶窗、排风风扇等部分 决定。 变压器室总隔声量计算如下：R总=10lg T1 S1 T2S2 T3S3 式中，R总：总隔声量，dB; t i: i构件的传声系数； si: i构件的表面积，m； a:变压器室的总表面积，m。 5.322散热措施 采取降噪措施将变压器室的北侧大门门洞改装成隔声大门（见图），由此变压器所产生 的热量散发会有困难，影响变电所的安全运行。因此，解决

8、好变压器室的散热问题成为噪 声治理的关键。 为了保证变压器的散热问题，需要保证每台变压器需要的最大通风量。 变压器所需通风量计算如下：L= Q - CMptg） 式中，L:换气量 m 3/h ; Q 变压器的散热量 K/h，Q = 3600N（ K/h） （N为变压器的铜损和铁损kW） C:空气比热（一般取1.01Kj/（kg*k ） r :空气比重（在 45C时，r=1.11kg/m ） tp：变压器室排气温度（取45C） tg：吸入室外空气温度（取35C） 由上各已知数代入公式计算得此变压器室的通风换气量L为59940 nVh，共四轴流风 机，则每台的风量为： L/4=14985m3/h

9、。 5.3.2.3 进、出风口布置 为了解决运行变压器的散热问题，需要采取机械强制通风措施。此时，进风口、出风 口位置的合理布置，这是保证变压器室通风散热效率的关键。 根据变压器室的风流路径以及现场的环境特点，保留原来变压器室的侧面下层进风 口，另外再在北侧隔声大门的下面增加百页进风口，在变压器室侧面的两个进风口外增加 两个隔声罩，进风口隔声罩四面封闭只有一面开口朝下与室外相通，出风口置于变压器室 的屋顶位置。这样可以使通风流量尽可能地均匀分布，以减少紊流和死角的产生而影响风 流的畅通，最大限度地提高通风散热的效率。 5.3.2.4 其它处理 变压器室采取机械强制通风以后，其通风风机以及进风口

10、、出风口等会产生噪声，因 此，还需要采取措施来降低其产生的噪声。 变压器室的进风口利用原来变压器室的侧面下层隔声罩进风口， 在进风口通道中增加 消声器。通风风机的排风口需要加装消声设备。 6. 钵池变电所噪声治理方案 在不对钵池变电站的变压器本体进行改造的情况下，对变压器室进行隔声、吸声和消 声处理，同时采取机械通风措施并进行消声处理，可以有效地阻断变压器室的噪声外传， 同时保证变电所的安全运行。 钵池变电所的噪声治理方案包括下面几部分内容： 1)撤除现检修格栅大门，更换为隔声检修大门 隔声门型号：为wxm-j619,工艺：门面板采用钢板或彩钢板，门框及主骨架采用槽钢， 次骨架采用角钢，内置5

11、0或75mmg钢龙骨、离心玻璃棉吸声层(密度32-48Kg/m)、聚苯 乙稀薄膜或PVC膜、及穿孔LCFC(HALC板5-8mm厚，穿空率为8-12%。其中大门中内置 一小门 . 门体空腔均用橡胶条密封，确保其隔音量大于 38.5dB 。 (2)用原变压器室侧面的下层进风口作为进风口 用原变压器室侧面的下层进风口作为进风口，在进风口处增加两个隔声罩，进风口隔 声罩四面封闭只有一面朝下与室外相通， 并进行消声处理。 变压器室噪声的消声量应满足： 88.5-50=38.5dB，在此主要是消除100500Hz的噪声，故宜选用低、中频效果好的抗性或 阻抗复合式消声器。为了减少附加噪声，进气系统不另设风

12、机，靠变压器室内所产生的负 压自然进风。 ( 3) 改造原变压器室的出风口 将原变压器室的北面的上层出风口及南面上层出风口加以改造。 采用低噪声轴流风机强 力排风， 共四台， 选择其排风量大小为 14985m3/h, 型号为 ZTF35-11 型的低噪声轴流通风机 , 以便能使变压器室内达到冷热空气交换的目的， 解决变压器的散热问题， 确保变压器的正常 工作运行。 两台低噪声轴流风机安置在变压器的屋项上，南面上层出风口的两台风机的排风方向 由朝南改道成朝北，正北面上层出风口的两台风机支撑在雨蓬上，其排风方向分别为一台 朝西一台朝东，并分别在其出风口处采取消声处理措施。 表1-1 ： ZTF-35-11 型低噪声轴流通风机性能表 机号 叶轮直 主轴转 叶片角 风 量 气压PA 噪声 电动机型号/功率 径mm 速 度deg m/h dB(A) r/mi n 6 600 45.55 1450 14985 225.4 23 YT100L1-