塔吊基础专项施工方案(专家论证)

1、广州花都雅居乐B地块第七、八幢幢塔吊施工方案专家论证意见 1-、工程概况2（一）各方主体单位 2（二）现场概况 3（三）建筑设计概况 3:、对塔机基础地基承载力重新复核 5专家论证意见1、根据已安装的现场实际，重新复核塔机基础地基承载力是否符合；页脚内容43一、工程概况（一）各方主体单位项目名称：九江中航城一期建设单位：九江中航城地产开发有限公司 设计单位：深圳市华阳国际工程设计有限公司 监理单位：江西中昌工程咨询监理有限公司施工单位：浙江城建建设集团有限公司租赁单位：江西鸿胜建筑机械租赁有限公司安拆单位：浙江省建设机械集团有限公司（二）现场概况本项目位于九江市八里湖新区，总用地面积为4437

2、8.29平方米。基地东临长江路，其中长江路东侧为新建小区，已有住户，市政条件较完善。南面为空地， 原先为水塘，是淤泥土。北面为十里河南路，十里河南路北侧是一个公园，南面 为二期待开发，西面为三期、四期待开发。建筑物周围施工场地狭窄，基坑施工 期间只有1栋2栋3栋6栋商业楼位置设置一条临时施工道路 （主体施工时此临 时道路将取消），一期工程南面与二期工程相连位置，无法设置施工道路。现场在3#、4#楼淤泥带长度573米、面积约18386平方米，此处位置桩已 成型给换填带来很大阻力，影响土方开挖进度；现土方标高高于路面标高，基坑 支护未进行施工。现场水源所在位置为长江大道与十里河南路交接处， 在甲方

3、围墙外侧；甲方 提供总配电箱位置为5#楼 B座商铺位置，总功率为lOOOkvA，未能满足施工高 峰期要求，建议再增设一台630KVA变压器。（三）建筑设计概况九江中航城一期由住宅大底盘（地下车库）、6栋高层住宅楼和局部二层商铺组成。其中地下车库为一层，主要用途为地下停车库，塔楼为6栋（1#6#）高层住宅楼。1#6#f楼明细表：栋号层数建筑咼度（m）建筑面积（）层咼情况（m）使用功能1#地上33层99.55027129.502.950住宅、商业、架空绿化2#地上33层99.55026845.522.950住宅、商业、架空绿化3#地上33层99.55023978.872.950住宅、商业、架空绿化

4、4#地上33层99.55025522.682.950住宅、商业、架空绿化5#地上33层99.55026159.382.950住宅、商业、架空绿化6#地上33层99.55027142.662.950住宅、 商业、架空 绿化4#5#商业楼地上2层8.1504891.08一层 4.800商业二层 4.200地下室地下一层3.90033244.353.900车库住宅建筑面积约为158709.57平方米，结构系为钢筋混凝土剪力墙结构，基 础形式为独立承台伐板基础，抗震等级为三级，抗震烈度为6度,建筑耐火等级为一级。地下车库统称为住宅大底盘，住宅大底盘为地上一层，建筑面积33244.35 m2,框架结构。

5、本项目工程总建筑面积为195380.74平方米。本工程设计标高土 0.000相当于绝对标高（黄海标高）24.650米。根据现场6幢楼平面位置关系，本项目计划安装 6台塔吊，分别编号为1# 塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6台塔吊均采用浙江建设机 械有限公司研制生产的ZJ5710型塔式起重机。1#塔吊安装在1#B座楼南侧，2#塔吊安装在2#B座楼南侧，3#塔吊安装在3# 楼B座南侧，4#塔吊安装在4#楼A座南侧，5#楼安装在5#楼A座南侧，6#楼安 装在6#楼A座北侧，6台塔吊均位于地下室内，基础顶于结构底板同一标高。二、对塔机基础地基承载力重新复核一、根据九江八里湖新区

6、一期、二期、三期、四期岩土工程勘察报告桩 端持力层为中风化粉砂质泥岩层(1)据钻探揭露，场地地层自上而下依次由人工填土、第四系冲积层、第三系新余群(E)泥质粉砂岩组成各地层的野外特征分述如下：1. 人工填土( Qml(为地层编号，下同)：为素填土，褐红、褐黄色， 色杂，由粘性土含10-208碎石等组成，局部地段表层为杂填土，主要由碎砖、砼 块(块径0.20-1.50m)等生活垃圾及建筑垃圾混10-30?粘性土组成。系近期堆填， 结构松散，密实度不均匀，未完成自重固结。场地内普遍分布，各钻孔均遇见该 层，层厚 1.4010.80m2第四系冲积层(Qal):(1) 粉质粘土：褐红、褐黄色、可塑状态

7、，具灰白色斑纹，中间夹少量 卵石。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。钻孔ZK1ZK18ZK20ZK24 ZK26、ZK30、ZK32、ZK34ZK82t遇见该层，层厚 1.0012.10m 粉质粘土 ：(2) 粉质粘土-1:褐灰色、灰黑色，干强度中等，韧性中等，摇震无反应， 稍有光泽，呈湿，软塑状态。钻孔 ZK18 ZK19 ZK24ZK33 ZK41、ZK50、ZK82 号遇见该层，层厚1.007.80m。(3) 卵石：褐黄、浅黄色、稍密状态、饱和。卵石直径 40-200mm，其含 量占50% 2.020mm的占15%余为细颗粒，主要为圆砾及砾砂，呈次棱角次 圆状，成份以石英、砂岩及

8、硅质岩为主，级配良好，局部含少量粘土。各孔均遇 见该层，层厚2.006.10m。(4) 粉质粘土：褐红、褐黄色、可塑状态，不均匀夹卵石，具灰白色斑纹。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。除钻孔ZK19 ZK40、ZK43、ZK63号外其余各孔均遇见该层，层厚0.501.70m。(5) 圆砾：浅黄、褐黄色、饱和、稍密状态。含卵石 20-35%卵石直径 20-25mm,呈次棱角次圆状，成份以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局 部夹粘性土。各孔均遇见该层，层厚8.0014.40m。(6) 粉质粘土：黄、灰白色，硬塑状态。见铁锰质染膜及灰白色斑纹或 斑团。稍有光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振

9、反应。各孔均遇见该层，层厚4.9011.30m(7) 卵石：褐黄、浅黄色、稍密中密状态、饱和。混砾砂，局部粘粒 稍高，卵石直径50-150mm,呈次棱角次圆状，成份以石英岩为主，级配良好。 各孔均遇见该层，层厚3.809.00m。3第三系(E)泥质粉砂岩：褐红、紫红色，主要矿物成分为石英、长石、 云母及粘土矿物等，细粒结构，局部粗粒结构，巨厚层状构造，泥质、铁质胶结， 胶结较好。该层具有失水易干裂、浸水易软化的特性。按其风化程度不同，本次 钻探揭露其全风化、强风化及中风化层，其野外特征分述如下：(1) 全风化(r4)泥质粉砂岩：褐红、紫红色，矿物成分已风化成土。岩芯呈土柱状。局部夹强风化岩块。

10、属极软岩。各孔均遇见该层，层厚0.504.30m。(2) 强风化(r3)泥质粉砂岩：褐红、紫红色，矿物成分大部分已风化 变质，风化裂隙极发育。岩芯呈碎块状、块状及土柱状，岩块手可折断，冲击钻 进困难，合金回转钻进较易。局部夹中风化岩块。属极软岩，岩体极破碎。各孔 均遇见该层，层厚0.906.70m。(3) 中风化(r2)泥质粉砂岩：褐红、紫红色，节理裂隙较发育，岩土 较完整，岩石质量指标RQD=50-75,为较差的，为极软岩，岩体基本质量等级为 V级，合金钻进容易，岩芯呈短柱状、柱状及块状，手可捏碎，局部夹强风化块 状及碎块状。原岩结构较清晰，锤击声较清脆，岩芯呈柱状、短柱状，少量块状。 各孔

11、均遇见该层，揭露层厚5.00-9.50m。上述各地层的分布状况及野外岩性特征描述详见 工程地质剖面图、钻孔 柱状图(见附图)。()、1#塔吊桩基础计算书塔吊型号：ZJ5710塔机自重标准值：Fk仁449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m塔吊计算高度：H=40.5m塔身宽度：B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M仁1668kN.m桩混凝土等级：C35矩形承台边长：5.0m承台钢筋级别：HRB335桩间距：a=3.200m承台混凝土等级:C35保护层厚度： 50mm承台厚度：Hc=1.350m承台箍筋间距：S=549mm 承台顶面埋深：D=0

12、.000m桩直径：d=0.800m桩钢筋级别： HRB335桩入土深度：10.40m桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩计算简图如下：.荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fk1=449kN2）基础以及覆土自重标准值Gk=5X 5X 1.35X 25=843.75kN3）起重荷载标准值Fqk=60kN2. 风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）=0.8 X 1.48X 1.95X 1.54X 0.2=0.71kN/mf=1.2X 0.71X 0.35 X 1.6=0.48kN/mb. 塔机所受风荷载

13、水平合力标准值Fvk=qskX H=0.48X 40.50=19.35kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk X H=0.5X 19.35X 40.50=391.91kN.m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0.35kN/m2）=0.8 X 1.5X 1.95X 1.54X 0.35=1.27kN/n?=1.2X 1.2 0.35X 1.60=0.85kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskX H=0.85X 40.50=34.56kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk

14、 X H=0.5X 34.56X 40.50=699.74kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+0.9X (954+391.91)=2879.32kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+699.74=2367.74kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+G)/n=(449+843.75)/4=323.19kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(M k+FvkX h)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.56X 1.35)/4.52=856.78kNQkmin =(Fk+G-Fk)/n-(M k+

15、Fvk X h)/L=(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56X 1.35)/4.52=-210.40kN 工作状态下：Qk=(Fk+G+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(M k+Fvk X h)/L=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.3X1.35) /4.52=980.30kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-F|k)/n-(M k+Fvk X h)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.3X1.35) /4.52=-303.93kN四.

16、 承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力最大拔力Ni=1.35X (Fk+Fqk)/n+1.35X (M k+FvkX h)/L=1.35X (449+60)/4+1.35X (2879.32+19.35X1.35) /4.52=1038.64kNNi=1.35X (Fk+Fqk)/n-1.35X (Mk+Fk X h)/L=1.35X (449+60)/4-1.35X (2879.32+19.35X1.35) /4.52=-695.07kNNi=1.35X Fk/n+1.35X (M k+Fk X h)/L非工作状态下: 最大压力=1.

17、35 449/4+1.35X (2367.74+34.56X1.35) /4.52=871.89kN最大拔力 Ni=1.35X F“n-1.35X (Mk+Fvk x h)/L=1.35X 449/4-1.35X (2367.74+34.56X1.35) /4.52=-568.81kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2 条叭肌肮厂刀砧其中Mx,Myi计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m); xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m); Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设 计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2X 1038

18、.64X 0.80=1661.83kN.m承台最大负弯矩：Mx=My=2X -695.07 X 0.80=-1112.11kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第 7.2.1条M-盘,1-Jl-2 勺乂 =n =1-5 rMy式中*1系数，当混凝土强度不超过 C50时，厲1 取为1.0, 当混凝土强度等级为C80时，口取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm 2。底部配筋计算：4s=1661.83X 106/(1.000X 16.700X 5000.000 X 1300=0

19、.0118=1-(1-X0.0118)D.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941As=1661.83 1Cf/(0.9941 X 1300.0X 300.0)=4286.5mm2 顶部配筋计算：a s=1112. X106/(1.000 X 16.700X 5000.000 X 1300=0.0079=1-(1-X 0.0079) 0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941As=1112.伪 1(f/(0.9960 X 1300.0X 300.0)=2862.9mm2五承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=i038.64kN依据混凝土结构设计规范(GB500

20、10-2002的第7.5.7条 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面 公式：1 75式中丄计算截面的剪跨比/ =1.500ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mn?； b承台的计算宽度，b=5000mm ;h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合 构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-200

21、8)的第5.8.2 条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最 大值 N=1.35X 980.30=1323.41kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：N 也其中基桩成桩工艺系数，取0.75fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm ;Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第 5.8.7条N 比受拉承载力计算，最大拉力N=1.35 Qkmin=-410.30kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=1367.678mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%计算得最小配筋面积为 1005mm2综上所述，全部纵向

22、钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009的第6.3.3 和 6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN;偏向竖向力作用下，Qkmax=980.30kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式：Q血汀氓单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra单桩竖向承载力特征值；qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qp桩端端阻力特征值，按下表取值u桩身的周长，u=2.51m：Ap桩端面积，取Ap=0.50m2;li第i层土层的厚度，取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下：序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kP

23、a)土名称1.7800人工填土3.2350粉质粘土3.71102500卵石0.9350粉质粘土11.8902200圆砾由于桩的入土深度为10.4m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算：Ra=2.51X (1.78X 0+3.2X 17.5+3.7 Qk = 338.1所以满足要求！由于:1.2Ra = 1604.93 Qkmax = 980.3所以满足要求!九桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009的第6.3.5 条偏向竖向力作用下，Qkmin =-303.93kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：R 0 -肚迟刼为丛+ E式中 Gp桩身的

24、重力标准值，水下部分按浮重度计;乂 i抗拔系数；Ra=2.5ix (0.700 X 1.78X 0+0.700X 3.2X 35+0.700X 3.7X 110+0.700X .9X 35+0.700X .819999999999999 X 90)=1152.061kNGp=0.503X (10.4X 25-5.48X 10)=103.145kN由于：1152.06+103.14 = 303.93满足要求！（二）、2#塔吊桩基础计算书一.参数信息塔吊型号：ZJ5710塔机自重标准值:Fk仁449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m塔吊计算高

25、度：H=40.5m塔身宽度：B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M仁1668kN.m桩混凝土等级：C35承台混凝土等级:C35保护层厚度：50mm矩形承台边长:5.00m承台厚度：Hc=1.250m承台箍筋间距：S=549mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深：D=0.000m桩直径：d=0.800m桩间距：a=3.200m桩钢筋级别：HRB335桩入土深度：12.30m桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩计算简图如下:.荷载计算1 .自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fk1=449kN2）基础以及覆土自重标准值Gk=5X 5X 1.25X 25=781.25kN3）起重荷载标准值Fqk

26、=60kN2. 风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）=0.8 X 1.48X 1.95X 1.54X 0.2=0.71kN/m?=1.2X 0.71X 0.35 X 1.6=0.48kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskX H=0.48X 40.50=19.35kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk X H=0.5X 19.35X 40.50=391.91kN.m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0.35k

27、N/m2）%爼口凤Wq=0.8 X 1.5X 1.95X 1.54X 0.35=1.27kN/n?=1.2X 1.27X 0.35X 1.60=0.85kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskx H=0.85X 40.50=34.56kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk X H=0.5X 34.56X 40.50=699.74kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+0.9X (954+391.91)=2879.32kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+699.74=2367.74kN.m三.

28、 桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+G)/n=(449+781.25)/4=307.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(M k+FvkX h)/L=(449+781.25)/4+(2367.74+34.5X 1.25)/4.52=840.39kN Qkmin =(Fk+G-Fk)/n-(M k+Fvk X h)/L=(449+781.25-0)/4-(2367.74+34.5X 1.25)/4.52=-225.27kN 工作状态下：Qk=(Fk+G+Fqk)/n=(449+781.25+60)/4=322.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(M k+Fvk X h

29、)/L=(449+781.25+60)/4+(2879.32+19.3X1.25) /4.52=964.25kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Fk)/n-(M k+Fvk X h)/L =(449+781.25+60-0)/4-(2879.32+19.3X1.25) /4.52=-319.13kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下：最大压力 Ni=1.35X (Fk+Fqk)/n+1.35X (M k+FvkX h)/L =1.35X (449+60)/4+1.35X (2879.32+19.35X1.25) /4.52=103

30、8.07kN最大拔力 Ni=1.35X (Fk+Fqk)/n-1.35X (Mk+Fvk X h)/L =1.35X (449+60)/4-1.35X (2879.32+19.35X1.25) /4.52=-694.49kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35X Fk/n+1.35X (M k+Fk X h)/L=1.35X 449/4+1.35X (2367.74+34.56X1.25) /4.52=870.85kN最大拔力 Ni=1.35X Fk/n-1.35X (Mk+Fvk X h)/L=1.35X 449/4-1.35X (2367.74+34.56X1.25) /4.52=-56

31、7.78kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2 条M厂EM”M厂无砧其中Mx,Myi计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）; xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）; Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设 计值（kN）。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2X 1038.07X 0.80=1660.91kN.m承台最大负弯矩：Mx=My=2X -694.49 X 0.80=-1111.19kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规程 GB50010-2002第 7.2.1条M込一Af = 1_ J - 2 旳n =1-5 沖昉式中

32、a系数，当混凝土强度不超过 C50时，Q 1 取为1.0, 当混凝土强度等级为C80时，口取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm 2。 底部配筋计算：&s=1660.91X 106/(1.000X 16.700X 5000.000 X 1200)=0.0138二1-(1-X0.0138).5=0.0139 s=1-0.0139/2=0.9930As=1660.91X 1Cf/(0.9930 X 1200.0X 300.0)=4645.9mm 2 顶部配筋计算：DJ s=1111.1Xi103/(1.000X

33、 16.700X 5000.000 X 1200)=0.0092=1-(1-X 0.0092).5=0.0093 s=1-0.0093/2=0.9930As=1111.1X103/(0.9954 X 1200.0X 300.0)=3101.0mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=1038.07kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002的第7.5.7条 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式:1巧A山三詁叭+%兄十S式中乂计算截面的剪跨比/ =1.500ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mnf;b承台的计算宽度，b=5000mm ;h0承台

34、计算截面处的计算高度，h0=1200mm；fy钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2 ；S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合 构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最 大值 N=1.35X 964.25=1301.74kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：N Qk = 322.5所以满足要求!由于:1.2Ra = 1799

35、.61 Qkmax = 964.2所,以满足要求!九桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009的第635 条偏向竖向力作用下，Qkmin=-319.13kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：迓；=肚迟如詔i +式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计;乂 i抗拔系数；Ra=2.5ix (0.700 X .99 X 0+0.700X 1X 18+0.700X 3.4 X 35+0.700X 4.4 X 110+0.700X 1.7X 35+0.700X .810000000000002 X 90)=1382.478kNGp=0.503X (1

36、2.3X 25-7.78X 10)=115.460kN由于：1382.48+115.46 = 319.13满足要求！（三）、3#塔吊桩基础计算书.参数信息塔吊型号：ZJ5710起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m塔身宽度：B=1.60m非工作状态下塔身弯矩：M1=1668kN.m承台混凝土等级:C35保护层厚度：50mm承台厚度：Hc=1.350m承台箍筋间距：S=549mm承台顶面埋深：D=0.000m桩直径：d=0.800m桩钢筋级别：HRB335桩入土深度：12.00m桩塔机自重标准值:Fk仁449.00kN塔吊计算高度：H=40.5m桩混凝

37、土等级：C35矩形承台边长：5.0m承台钢筋级别：HRB335桩间距：a=3.200m桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注计算简图如下：.荷载计算1 .自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fk1=449kN2）基础以及覆土自重标准值Gk=5X 5X 1.35X 25=843.75kN3）起重荷载标准值Fqk=60kN2. 风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）=0.8 X 1.48X 1.95X 1.54X 0.2=0.71kN/m?=1.2X 0.71X 0.35 X 1.6=0.48kN/mb. 塔机所受风荷载

38、水平合力标准值Fvk=qskX H=0.48X 40.50=19.35kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk X H=0.5X 19.35X 40.50=391.91kN.m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0.35kN/m2）%爼口凤Wq=0.8 X 1.5X 1.95X 1.54X 0.35=1.27kN/n?=1.2X 1.27X 0.35X 1.60=0.85kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskx H=0.85X 40.50=34.56kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Ms

39、k=0.5Fvk X H=0.5X 34.56X 40.50=699.74kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+0.9X (954+391.91)=2879.32kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+699.74=2367.74kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+G)/n=(449+843.75)/4=323.19kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(M k+FvkX h)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.56X 1.35)/4.52=856.78kNQkmin =(Fk+G-Fk)

40、/n-(M k+Fvk X h)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56X 1.35)/4.52=-210.40kN 工作状态下：Qk=(Fk+G+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(M k+Fvk X h)/L=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35) /4.52=980.30kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Fk)/n-(M k+Fvk X h)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.3X1.35) /4.52=-3

41、03.93kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下：最大压力 Ni=1.35X (Fk+Fqk)/n+1.35X (M k+FvkX h)/L =1.35X (449+60)/4+1.35X (2879.32+19.35X1.35) /4.52=1038.64kN最大拔力 Ni=1.35X (Fk+Fqk)/n-1.35X (Mk+Fvk X h)/L =1.35X (449+60)/4-1.35X (2879.32+19.35X1.35) /4.52=-695.07kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35X Fk/n+1.35X (

42、M k+Fk X h)/L=1.35X 449/4+1.35X (2367.74+34.56X1.35) /4.52=871.89kN最大拔力 Ni=1.35X Fk/n-1.35X (Mk+Fvk X h)/L=1.35X 449/4-1.35X (2367.74+34.56X1.35) /4.52=-568.81kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2 条M厂EM”M厂无砧其中Mx,Myi计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）; xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）; Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设 计值（kN）。由于工作状态下，

43、承台正弯矩最大：Mx=My=2X 1038.64X 0.80=1661.83kN.m承台最大负弯矩：Mx=My=2X -695.07 X 0.80=-1112.11kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规程 GB50010-2002第 7.2.1条M込一Af = 1_ J - 2 旳n =1-5 沖昉式中 a系数，当混凝土强度不超过 C50时，Q 1 取为1.0, 当混凝土强度等级为C80时，口取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm 2。 底部配筋计算：&s=1661.83X 106/(1.000X 16

44、.700X 5000.000 X 1300=0.0118二1-(1-X0.0118f.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941As=1661.83 1Cf/(0.9941 X 1300.0X 300.0)=4286.5mm2 顶部配筋计算：a s=1112. X106/(1.000 X 16.700X 5000.000 X 1300)=0.0079=1-(1-X 0.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941As=1112.X 10/(0.9960 X 1300.0X 300.0)=2862.9mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=103

45、8.64kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002的第7.5.7条 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式:1巧A山三詁叭+%兄十S式中乂计算截面的剪跨比/ =1.500ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mnf;b承台的计算宽度，b=5000mm ;h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；fy钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2 ；S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合 构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身

46、承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最 大值 N=1.35X 980.30=1323.41kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：N Qk = 338.1所,以满足要求！由于:1.2Ra = 1746.22 Qkmax = 980.3所以满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009的第635 条偏向竖向力作用下，Qkmin =-303.93kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：迓；=肚迟如詔i +式中 Gp桩身的重力标准值，水下部

47、分按浮重度计;乂 i 抗拔系数；Ra=2.51X (0.700 X 1.1衣 0+0.700 X 2.6 X 18+0.700X 1.7X 35+0.700 X 4.5X 110+0.700X 1.2X 35+0.700X .830000000000002 X 90)=1316.379kNGp=0.503X (12X 25-7.58X 10)=112.695kN由于：1316.38+112.70 = 303.93满足要求！（四）、4#塔吊桩基础计算书一.参数信息塔吊型号：ZJ5710塔机自重标准值:Fk仁449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00k

48、N.m塔吊计算高度：H=40.5m塔身宽度：B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M仁1668kN.m桩混凝土等级：C35矩形承台边长：5.0m承台钢筋级别：HRB335桩间距：a=3.200m桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩承台混凝土等级:C35保护层厚度：50mm承台厚度：Hc=1.350m承台箍筋间距：S=549mm 承台顶面埋深：D=0.000m桩直径：d=0.800m桩钢筋级别： HRB335桩入土深度：12.20m计算简图如下：.荷载计算1 .自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fk1=449kN2）基础以及覆土自重标准值Gk=5X 5X 1.35X 25=843.75kN3）起重荷载标准值Fqk=60kN2. 风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）=0.8 X 1.48X 1.95X 1.54X 0.2=0.71kN/m?=1.2X 0.71X 0.35 X 1.6=0.48kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskX H=0.48X 40.50=19.35kNc. 基础顶面风荷载产