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文档简介
1、跨径11. 5米型钢钢便桥计算书一、便桥概况K2+005大桥,采用型钢便桥做为便道跨越,车俩单向通行。单孔设计最大跨径11. 5m,桥面宽度为6m钢便桥结构型式见下图:I hi II22a豪钢700 Hi畑 I便桥桥墩处自下而上依次米用的主要材料为:壁厚10伽、直径400 mm钢管 桩 基础3根一 2根36a型工字钢(双拼)下横梁-7栩700型钢纵梁一桥面22a槽钢 反扣。钢管桩中心间距为250 cm; 36a型工字钢(双拼)下横梁每根长度为600 cm; 纵梁采用7根H型钢,排距为90cm桥面系22a型槽钢间净距3 cm。钢便桥断面图参见钢便桥立面图钢便桥实物图参见钢便桥实物图二、计算依据及
2、参考资料1、公路桥涵设计通用规范(JTG D60-20XX ;2、公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-20XX ;3、公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ 025-86);4、公路桥涵施工技术规范(JTJ 041-2000 );5、公路桥涵施工手册&路桥施工计算手册6、K2+005大桥施工图设计;7、本合同段相关地质勘探资料;三、主要计算荷载1、汽车自重+荷载(按栓搅车最大重量50t计算);2、结构自重(按均布荷载计算);四、结构受力验算(一)、22a型槽钢桥面板(按简支计算,跨径L=0. 9m)1、材料相关参数:ly=157. 8 cm 4, W=28. 2 cm 3, i y=2
3、. 23 cm;容许抗弯应 力 f二215 MPa,容许抗剪应力 fy=125 MPa E=206X 103MPa 自重 24. 99 kg/m,截面 积 31.84 cm %2、荷载情况:后轴重50t的大型车辆,单轴重25吨,半边轮组重12.5吨;汽 车冲击系数取1. 2 ;单个轮胎宽度为20 cm,单侧一组轮胎宽度为60 cm,单侧 轮组面 与3片槽钢接触;则每片槽钢受力为4. 2吨,轮组作用在跨中弯矩最大,轮组作用在 临近支点处剪力最大。3、强度、刚度计算(1) 、汽车作用在跨中最大弯距 M=0. 25 X 1. 2 X4. 2 X 9. 8 X 0. 9=11. 1KN - mPL70
4、 KN(2) 、槽钢自重产生弯距 M二0. 125X 24. 99 - 1000X 9. 8 X 0. 9=0. 03KN m、汽车作用在跨中槽钢最大弯曲应(T ma.x= ( 11. 1 + 0.03 )X 1000(1.05 X 28. 2 ) =227 MPaf=215 MPa;(4)、汽车轮组作用在25a型工字钢横向分配梁临近支点时,槽钢受最大剪应力:P二70 KNTmaF (1. 3 X 7. 0 X 9. 8 + 24. 99 一 1000X 9. 8 X 0. 75 - 2)-( 31.84 X 3) X 10=9. 3MPa fy=125 MPa;(5)、汽车作用在跨中槽钢产生
5、的挠度v=5X 1. 3X (16. 7+0. 05) X106X 0. 752X 106-(384X 2 06X 103 X 157 . 8 X 104X 3) =0. 16 mm v=750 - 400=1. 88 伽。4、结论:经验算,桥面系槽钢的强度和刚度满足要求,使用安全。(二八36a型工字钢横向分配梁(按双跨简支计算,跨径L=2. 5m)1、材料相关参数:R=l. 05, Wx=401 cm 3, Ix=5017 cm4, Sx=231. 2 cm3, t =mm, lx Sx=21. 7 ;容许抗弯应力 f二215 MPa,容许抗剪应力 fy二 125 MPa E=206 X 1
6、03MPa 截面积 48. 5 cm 2,自重 38. 1 kg/m。2、荷载情况:自重50吨履带式起重机+吊重15吨,履带长度530 cm,半边履带宽度70 cm;“汽一20”重载,轴距1.4m,单轴重14吨(重车),半边轮组 重7吨,汽车冲击系数取1. 3。3、强度、刚度计算(1) 、22a槽钢桥面板对25a I字钢横向分配梁作用产生的弯距:M二0. 125X 24. 99 0. 26 X 0. 75 X 9. 8 1000X 3. 8 =1. 3 KN M22a槽钢对25a工字钢作用产生的剪力:Q=23X 24. 99 X 9. 8 X 0. 75 2 1000=2. 1 KN;(2)
7、、25a工字钢自重产生的弯距:M=0. 125X 3& 1 X 9. 8 1000X 3. 8 =0. 67 KN M25a I字钢自重产生的剪力:Q二3. 05X 38. 1 X 9. 8 - 1000-2=0. 57KN;(3) 、汽车半边车轮作用在25a工字钢横向分配梁跨中产生的弯距:P=70 KNM=l. 3X 0. 25 X 7. 0 X 9. 8 X 3. 8=84. 7 KN M半边履带作用在25a工字钢横向分配梁跨中产生的弯距(长度530 cm的半边 履带与7根25a工字钢横向分配梁作用):q-( C32.P7 |L3a 1L5570 L155Lf380FM=0. 25X 32
8、. 5 X 9. 8 X 3. 8 - 7=43. 2 KN M84. 7 KN M (汽车荷载作 用);半边汽车车轮作用在临近贝雷片支点,25a工字钢横向分配梁产生的剪 力:Q二7.0X 9. 8=68. 6KN;半边履带作用在临近贝雷片支点(长度530 cm的半边履带与7根25a工字钢横 向分配梁作用),25a I字钢横向分配梁产生的剪力:Q=32. 5X 9. 8 - 7=45. 5KN68. 6KN (汽车荷载作用);(4) 、在汽车荷载及恒载作用下,25a I字钢横向分配梁跨中最大弯曲应力:(T maF (1. 3+0. 67+84. 7 ) X 1000-( 1.05 X 401)
9、 =205. 8 MPav f=215 MPa; 在汽车荷载及恒载作用下,25a工字钢横向分配梁产生的最大剪应力:T maF (2. 1 + 0. 57 + 1. 3 X 68. 6) - 48. 5 X 10=18. 9 MPavfy=125 MPa(5) 、在汽车荷载及恒载作用下,25a I字钢横向分配梁跨中最大挠度:v=5X( 1. 3+0. 67+84. 7 )X 106X 3. 052X 106-( 48X 206X 103X 5017X 104)=8. 1 mmv v=12000 一 400=30mm;4、结论:25a I字钢横向分配梁的强度和刚度满足要求,使用安全。(三八双排单层
10、贝雷梁:计算跨径12ni (按简支计算)1、跨中弯距:重车 55 吨:M二0. 25X 14X 2X 9. 8 T 12=823KN MIN1r4=買0L仙L53012X履带式起重M=0. 25X65 X 9. 8 X 12=1911KN-q =(65杓.8/5. 3) KN/r、二/ f I、1135530335恒载:M=4X 0. 125 X 0. 1 X 9. 8 X 12X 12+ 0. 125 X 24. 99 X 23- 1000X9. 8 X12X 12+0.125 X 38. 1 X 6- 1000X 9. 8 - 0. 75 X 12X 12=225. 7 KN M履带式起重
11、机加恒载:M =1. 3 X 1911 + 225. 7=2710 KN M 600KN:钢管桩长度:6. 569+7. 21=13. 779m,取 14.0m。2、沙河1 ( 2#便桥):便桥位于主线左侧,桥长60m,起点对应主线里程桩号为K21+830. &地质资料采用桩号K21+884. 5处钻探孔QSZK233钢管桩桩底标高选取在一12.0米处;R=0. 5 X 2. 512 X ( 4. 8 X 30X 1. 1 + 2. 8 X 90 X 1. 1 + 1.0 X 150)=735 KN600KN;钢管桩长度:4. 996+12=16. 996m,取 17.0m。3、沙河U ( 3
12、#便桥):便桥位于主线右侧,桥长114m,起点对应主线里程桩号为K24+118. 2,地质资料采用桩号K24+171. 8处钻探孔QSZK273钢管桩桩 底标高选取在一12. 0米处;R二0. 5 X 2. 512 X ( 3. 4 X 50X 1. 1 + 2. 6 X 25 X 1. 1 + 1.8 X 90X 1. 1+ 1. 5 X150) =708 KN 600KN;钢管桩长度:5. 396+12=17. 396m,取 17.5m。4、沙河川(4#便桥):便桥位于主线右侧,桥长165m,起点对应主线里程 桩号 为 K25+151. 0o(1) 、地质资料采用桩号K25+203处钻探孔
13、QSZK291钢管桩桩底标高选取在一15.0米处;R二0. 5 X 2. 512 X( 3. 3 X 20X 0. 6 + 2. 9 X 50X 1. 1 + 2. 2 X 80X 1. 1 +3.4 X 30 X 1. 1 + 0. 58 X 150) =743 KN 600KN;钢管桩长度:4. 4+15=19. 4m,取20m(2) 、地质资料采用桩号K25+237. 97处钻探孔ZK10Q钢管桩桩底标高选 取在一 15. 0米处;R二0. 5 X 2. 512X( 3. 5X 30X 1. 1 +1. 9X 30X 1. 1 +4.0 X 25X 1. 1 +1.6X 100 + 1. 0X 150) =751 KN 600KN;钢管桩长度:4. 4+15=19. 4m,取20m(3) 、地质资料采用桩号K25+308处钻探孔QSZK292钢管桩桩底标高选取 在-9. 37米处;R=0. 5 X 2. 512X( 3. 7X 50X 1. 1 +1. 5X 25
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