钢结构设计基本原理课后答案肖亚明

1、合肥工业大学出版社出版(肖亚明主编)第三章1. 解：Q235钢、f；160N/mm2、N 600kN(1)采用侧面角焊缝最小焊脚尺寸：hf1.5tmax1.514 5.6mmhf 1.2tmin 1.2 10 12mm角钢肢背处最大焊脚尺寸:角钢肢尖处最大焊脚尺寸:hft (12)10 (1 2)9 8mm角钢肢尖和肢背都取hf 8mm查表 3-2 得：K10.65、K20.35N1 K1N 0.65 600所需焊缝计算长度：390kN，N2K2N 0.35 600 210kNl w1N120.7hf ffw1N2w220.7hf ffw焊缝的实际长度为:h l w12hf217.632l w

2、22hf117.19390103217.63mm20.78 160210103117.19mm20.78 1602 8233.63mm，取 240mm。2 8133.19mm，取 140 mm。(2)米用三面围焊缝，取hf6mm正面角焊缝承担的内力为：N30.7hf lw3 f ffw0.7 62100 1.22160 163.97 kN侧面角焊缝承担的内力为：N1 K1N N3/20.65600163.97/2308.01kNN2 K2N N3/20.35600163.97/2128.02kN所需焊缝计算长度:lw1N12 0.7hfffw观01 103229.17mm2 0.7 6 160

3、l w2N2焊缝的实际长度为:l2 lw22.解：Q235钢、ffw(1)取 d1 d2hfhf0.7hf ffw229.1795.25160N/mm2170mm角焊缝受到轴力和剪力的共同作用,角焊缝受到轴力为:600角焊缝受到剪力为:600lw 2 170 2hf3402hff 2 0.7hflw由上式求得:12802 10395.25mm0.7 6 160235.17mm，取 240mm。101.25mm，取 110mm。且均作用在角焊缝形心处1.51.5212499.23kN.1.52 12332.82kN499.23 1031.4hf(340 2hf)hf5.55mm332.82103

4、wf 1.222160195.2N /mmf w由上式求得：hf4.49mm最小焊脚尺寸hf1 -5 tmax故取焊脚尺寸为hf 7mmN499.23Vf1.5. 206.71mm103f 2 0.7hflw1.4 7(340 2 7)w1.4hf (340 2hf)f2160N /mm156.26N / mm2fw 195.2N /mm233282 103104.182 0.7hflw 1.4 7(340 2 7)2160N/mm2f / f 22. 156.26/1.22 2104.182165.10N/mm2 ffw 160N/mm2由于折算应力较接近，故取hf 8mm可满足要求。(2)

5、改取 d1150mm, d2190mm角焊缝受到轴力、剪力和弯矩的共同作用1 5角焊缝受到轴力为：N 600 499.23kN1.5212角焊缝受到剪力为：V60011.5212332.82 kN角焊缝受到弯矩为:Ne499.23 209984.6kN mm 9.9846 106 N mmhe 0.75.6mm，1501902hf 3402 8324mmWwIw 22Iw3245.632431231.74 106mm462 3174 10195.96324103mm3最大正应力为:499.23 1039.9846 1062 0.7hflwWw2 0.7 8 3243195.96 10188.5

6、3N/mm21.22160 195.2N/mm2V2 0.7hflw332.82 1032 0.7 8 32491.72f 7160N /mm2f.188.53/1.22 291.722179.70N/mm2不满足要求。f7160N /mm23. 解：Q235钢、ffw 160N/mm2最小焊脚尺寸：hf 1.5.tmax 1.5125.2mm(1)角焊缝最大焊脚尺寸：h1.2tmin1.2 1214.4mm取 hf 6mm角焊缝受到轴力和弯矩的共同作用角焊缝受到轴力为：N F 100kN角焊缝受到弯矩为：M Ne 100 20 2kN mhe 0.7 64.2mm200 2hf 2002 6

7、188mmWwIw 22Iw1884.2虫 4.65122 4.65 106188106mm449.483310 mm最大正应力为:100 1032 0.7hflw103.74N/mm2Ww1.222 1062 0.7 6 18849.48 103160 195.2N/mm2满足要求。(2)角焊缝角焊缝的有效截面如图所示角焊缝有效截面形心位置：y y2 134 5.6 (192 12 2.8) 2 55.4 5.6 (192 2.8)2 192 5.6 192/2/(134 5.6 2 55.4 5.6 2 192 5.6)136.03mm剪力由腹板焊缝承担，腹板面积为：2Aw 2 192 5

8、.62150.4mm全部焊缝对x轴的惯性矩为：Iw 134 5.6 (192 136.03 12 2.8)22 55.4 5.6 (192 136.03 2.8)22 192 5.6 (136.03 192/2)2 2 5.6 1923/12 15.56 106mm4翼缘焊缝最外边缘的截面模量:乔 2115 104 mm3Iw15.56 106Ww10192 136.03 12翼缘和腹板连接处的截面模量:1 w15.56106h2:192 136.031 w15.56106y2136.0312kNmM12106弯矩：M 100 120由弯矩得最大应力为:27.81 104mm3Ww2Ww311

9、.44 104WW311.44 104mm32104.90N / mm腹板的剪应力为:32F/Aw 100103/2150.446.50N/mm2翼缘和腹板连接处的折算应力22104.901.2246.50297.75N /mm2ffw 160N /mm2满足要求4.解：Q235钢、查附表1-2得ftw2185N / mm ，2125N /mm ，Tcw 215N /mm2焊缝有效截面形心位置:y2126 12 (188 6)188 12 188/2 /(126 12 188 12)134.13mm焊缝对x轴的惯性矩为:lx 126 12 (188 12 134.13 6)215.70 106

10、mm4翼缘焊缝边缘的截面模量:188 12 (134.13 188/2)212 1883/12丄 15.70 106y1188 12 134.1323.83 104mm3翼缘和腹板连接处的截面模量:lx188 y215.70 106188 134.1329.14 104mm3腹板底边缘处的截面模量:W3lxy215.70 106134.1311.70 104mm3弯矩：M 120F由翼缘上边缘处焊缝拉应力MW1120F23.83 104ftw 185N / mm2得：F 185 23.83 104 /120367.38kN由腹板下边缘处焊缝压应力M 120Fc W311.70 104fcw 2

11、15N / mm2得：F 215 11.70 104/120209.62kN由腹板焊缝单独承担剪力，腹板的剪应力F/AwF /(188 12) fvw 125N /mm得：F 125 188 12282.00kN腹板下端点正应力、剪应力均较大，由腹板下端点的折算应力2120F,11.70 1043 一F188 121.1 ftw21.1 185203.5N/mm2得：F 158.84kN综上得该连接所能承受的最大荷载为 F 158.84kN。197Iy5.解：Q345B钢、f 200N /mm2， hf 8mm角焊缝有效截面的形心位置:x x,(2 197 5.6 197/2)/(2 197

12、5.6 500 5.6)43.41mm截面的惯性矩：2Iwx 2 197 5.6 2505.6 5003/12 196.23 106mm4Iwy 2 197 5.6 (197/2 43.41)25.6 500 43.41219.11 106mm4nH5x5.6半yX1X22 5.6 1973/1234215.34 10 mmT ryJ461.59F 250215.34 1066535.88 10 Fw2f 200 N / mm得：F 200/535.88 10 由扭矩产生的最大应力373.22kNt T rx 461.59 F (197 43.41)6f x6329.23 10 FJ215.3

13、4 106fffw 1.22 200 244N/mm2得：F 244/329.23 10 6741.12kN由力F产生的应力Awf f244N / mm2199.74 10 6 F2 197 5.6500 5.6得：F 244/199.74 10 61221.59kN由最大应力点的折算应力689.32 10 6FT)2329.23 10 6F 199.74 10 6F 2200N / mm21.22(535.88 106F)2得：F 200/689.3210 6290.14kN综上得该连接所能承受的最大荷载为 F290.14kN。6.解：Q235B钢、fv 140N / mm305N /mm2

14、|_i_i_7.解：Q235钢、fv140N / mm ， fc 305N / mm ， ft 170N / mm单个螺栓的抗剪承载力设计值:N nv-4竺 140106.44kNNodtfcb22 14 305 93.94kNNmin min( nV,nC)93.94kN一侧所需的螺栓数目为：n N/Nmin 700/93.94 7.45 （个），取n 8螺栓的布置如图所示:50 80 451045 80 50N-06 05 08 08 Qb净截面强度验算： 螺栓群最外端净截面强度：3 2 2N / An 700 10 /(360 4 23.5) 14187.97N/mm f 215N /m

15、m净截面强度满足要求。单个螺栓的抗剪承载力设计值:n/222414053.22kNNo d tfcb 22 18 305 120.78kNNminmin( Nv,Nc)53.22kN单个螺栓的抗拉承载力设计值:Ntb &4tAe ft30317051.51kN(1)牛腿下支托承受剪力时由受力最大的螺栓承受的拉力N1My1F 160 3202 2 2 2 2yi2(80160240320 )0.133FIU bNt51.51kN386.32kN得：故支托承受剪力时该连接所能承受得最大荷载设计值为(2)牛腿下支托不承受剪力时由受力最大的螺栓承受的拉力38632kN。Nt性2 F160 320 厂

16、0.133Fyi 2(80160240320 )bNt51.51kN得:386.32kN由N1VF/n F/100.1F Nb 120.78kN1207.80kN得：F由剪力和弯矩共同作用下2NvNbv20.133F51.511F 20.00319F53.22313.15kN得：F综上得支托承受剪力时该连接所能承受得最大荷载设计值为8.解：Q345B钢F 313.51kN。螺栓采用 M22 C级，f；140N / mm2，b 385N/mm2螺栓的布置如图所示单个螺栓的抗剪承载力设计值:空 14053.22kNNo dtfcb 22 10 385 84.70kN4Nmin min ZM) 53

17、.22kN螺栓群承受剪力及扭矩的共同作用扭矩：T Fe 120 (0.3 0.05 0.105/2)48.3kN m受力最大的螺栓承受的应力为:N1TxTy12Xi48.3 106200N1TyTx12Xi2yi10 52.524 (10022002)42.45kN48.3 106 52.52yi1052.524 (10022002)11.14kNN1Vy120 10312kN102N 1TxN 1TyN1Vy242.4511.1412 2 48.35kNNmin53.22 kN9.解：高强螺栓8.8（1）摩擦型连接级,满足要求，故采用M20M22预拉力P 125kN,接触表面用喷丸处理,0.

18、45单个螺栓的抗剪承载力设计值:NV： 0.9nf0.92 0.45125 101.3kN一侧所需的螺栓数目为:NNvb700101.36.9个，取n 7(2)承压型连接fV3250 N / mm2，470 N/mm2螺栓的布置如图所示单个螺栓的抗剪承载力设计值:2024250157.0kNNo dtfcb20 14 470 131.6kNN biinmin( N：, N：)131.6kN一侧所需的螺栓数目为:N bimin700131.65.3个，取n 610.解：高强螺栓10.9级，M22(1)摩擦型连接预拉力P 190kN，接触表面用喷丸处理,0.50角钢肢与牛腿连接取螺栓的个数为n 5

19、，栓距为80mm端距50mm 单个螺栓的抗剪承载力设计值：Nb 0.9nf P 0.9 2 0.50 190 171.00kN此处连接承受剪力和扭矩的共同作用，扭矩T 350 (180 55) 43.75kN m则受力最大的螺栓承受的应力为：Nvy N /n 350/5 70kNTxTry43.75 106 1602 2 2 2Xi2y：2 (802 1602)2NVy2 2.109.3870129.86kN109.38kNNb 171.00kN满足要求。角钢肢与柱翼缘连接取螺栓的个数为n 10，对称布置在牛腿两侧，栓距为 80mm端距50mm 此处连接承受剪力和弯矩的共同作用，弯矩M 350

20、 180 63kN m受力最大的螺栓承受的拉力为：NtMy163 106 160m y24 (8021 602)78.75kN0.8P0.8 190 152kN单个螺栓的抗剪承载力设计值:0.9 1 0.50 (190 1.25 78.75)41.20kNNvN/n 350/10 35kN N?41.20kN满足要求。承压型连接:bv2310N / mm ，fcb 590N / mm2， ftb 500N / mm2Nbv0.9nf (P 1.25Nt)角钢肢与牛腿连接取螺栓的个数为n 4，栓距为80mm端距50mm 单个螺栓的抗剪承载力设计值：d2310235.56kNNo d tfcb 2

21、2 20 590 259.6kNNmin min( N：,Nb)235.56kN2222v4此处连接承受剪力和扭矩的共同作用，扭矩T 350 (180 55) 43.75kN m则受力最大的螺栓承受的应力为：Nvy N/n 350/487.5kNTxNvyE43.75 106 1202 2 22Xiy 2 (40120 )164.06 287.5 2185.94kN164.06kNNmin 235.56kN满足要求。角钢肢与柱翼缘连接取螺栓的个数为n 8，对称布置在牛腿两侧，栓距为 单个螺栓的抗剪承载力设计值：80mm 端距 50mmNbv41222310117.78kN4No d tfj 2

22、2 20 590 259.6kNNminmin( NN?) 117.78kN此处连接承受剪力和弯矩的共同作用，弯矩 受力最大的螺栓承受的拉力为：M 350 180 63kN mNtMy12m yi63 106 1204 (402 1202)82.03kNNv N/n 350/8 43.75kNnC/1.2216.33kN2 2 2 20.66 1NtNv82.0343.75NtbN：151.50117.78满足要求。第四章三.计算题1. 解：Q235截面I净截面面积：代 2 10 (45-1002402452 21.5)3094.06mm2由应力 N/An截面U得：N An f 3094.06

23、 215665.22kN净截面面积:An 2 10 (4510045 21.5)3370mm2由应力N/An f 得：N Anf 3370 215 724.55kN综上得此拉杆所能承受的最大拉力为：N 66522kN查型钢表得：ix 3.05cm，iymin 4.38cm查表4-2得：容许长细比 250由长细比 10 / i，得：l0 ix 3.05 250762.5cm所以，此拉杆容许达到的最大计算长度为：I。762.5cm2. 解：Q235钢，N 2400kN，I 6mAB柱为两端铰接轴心受压柱截面几何特性：A 2 320 16400 813440 mm28 4003“20826485.6

24、9 10 mmx12Z.IO16 32034ly2 -87.38106mm412ix ,lx/A .485.69 1 06/13440 1 90.1mmiy .ly/A 87.38 106/1344080.63mm长细比:lox 6103ix 190.131.56150oy6 10380.6374.40150整体稳定：由长细比查表得稳定系数为:0.930（ b 类），0.723( b类）N xA2400 1030.960 13440186.10/mm22215N /mmN 2400 10247.10/mm2f 215N/mm2yA 0.723 13440y轴整体稳定不满足要求； 由以上计算结果

25、知，此柱在y轴的整体稳定承载力不满足要求，可在柱长的 中点加侧向支撑来满足稳定承载力的要求。3. 解：Q235钢，l 10m(1) 截面a 截面几何特性：Ix310 32012Iy 2长细比:320 20 320 102 320 20 1702320 320109.2312Ixly. lx/A.Iy/AI oy y7Iy216000mm397.23 106mm4106mm4.397.23 106/16000A.109.23 10 /16000l oxlx10由长细比查表得稳定系数为:157.56mm82.62mmS 63.46157.56世 121.0382.620.788 （b 类）1501

26、500.375 （c 类）1212由整体稳定A得：NmIn Af 0.375 16000 2051230kN故截面a的柱所能承受的最大轴心压力设计值为:(2) 截面b截面几何特性：1230kN oIx38 400Iy2 400 162 400 1616 4003400 82082170.67lxIx/A216000 mm64596.44 10 mm6410 mm596.44 106 /16000 193.07mmiy .ly/A ,.170.67 106 /16000103.28mm长细比:lox 10103ix 193.0751.8150oy310 10103.2896.8150由长细比查表

27、得稳定系数为：x 0.848 （b类），y 0.476 （c类）由整体稳定得：N minAf0.476 16000 2151637.44kN故截面b的柱所能承受的最大轴心压力设计值为:1637.44kN。4. 解：Q235钢,N 1000kN，l0x3m ，気 6m取 x 80，y 80查表得:0.688（b 类）,y 0.688（ b 类）所需截面面积：A10000.688以 6760.41mm2215ixlox / x3000/8037.5mmlyl oy / y6000/80 75mm由各截面回转半径的近似值查附表 9-1得:则选取截面2 截面验算：查型钢表得:h 37.5/0.28 1

28、33.93mm，b 75/0.24200 125 12312.5mm9.54cmA2 37.975.8cm2，ix 3.57cm， i ylox 3 10384.0150x ix35.7loy610362.9150y iy95.4ix 0.28h，iy 0.24b查表得:x0.661（b 类）,y0.792（ b 类）查表得：x 0.783 （a 类），y 0.688 （b 类）所需截面面积：Af1000 13）.41mm20.68821555ixl ox / x6000/8075mmiyloy / y3000/8037.5mm由各截面回转半径的近似值查附表 9-1得:N 1000 103TA

29、 0.661 7580满足要求，故选用2 200 1255. 解：Q235钢，N 1000kN , l0x（1）热轧工字钢取 x 80 , y 80199.58N/mm2 f 215N/mm212。6m , ly 3mix 0.39h，iy 0.20b则h 75/0.39 192.31mm，b 37.5/0.20 187.5mm选取截面 45a （ h=450mm,b=150mm）截面验算：b/h=0.3330.8查型钢表得:A 102cm2， ix 17.7cm， i y2.89cml oxix6 10317733.9150oy3 10328.9103.8150查表得： x 0.955（ a

30、 类），y 0.530（ b 类）N_1A1000 1030.530 10200184.98N/mm2215N / mm2满足要求，故选用45a。（2）3块剪切边的钢板焊成工字形截面取 x 80， y 80查表得:0.688（ b 类），0.578（ c 类）所需截面面积：3A N1000102A8047mmf0.578215Ixlox/ x6000/8075mmI yloy / y3000/8037.5mm由各截面回转半径的近似值查附表 9-1得:Ix 0.43h，Iy 0.24b则h 75/0.43 174.4mm，b 37.5/0.24 156.25mm选取截面：翼缘板宽200mm翼缘板

31、厚12mm腹板高250mm腹板厚10mm 截面验算：截面几何特性：Ix310 25012Iy长细比:200 12250 102 200 1212 200312131216 10lxly.I x /A.Iy/Al oxx Ixl oy yIy由长细比查表得稳定系数为:xA95.39 106 / 730016 106/7300需 52.5世 64.146.821000 1030.681 730027300 mm95.39 106mm464mm114.31mm46.82mm0.844 ( b 类)201.15N/mm2150150y 0.681 ( c 类)215N /mm2满足要求局部稳定:bth

32、tw950.1max).135/ fy1122507.92(1025(250.5max);135/ fy250.564.157.05满足要求刚度、整体稳定及局部稳定均满足要求，故选用此截面(3) 设计柱脚，基础混凝土的强度等级为C20o/ OQZnwl H02 fc 9.6N/mm2，锚栓采用d 20mm，则其孔面积约为5000mm1) 底板尺寸底板所需面积A N fcAc1000 10325000 109167mm2 9.6靴梁厚度取10mm底板宽度：B2002 10 2 70 360mm底板长度：LA/B109167/360 303.24mm，取 360mm采用B

33、 L360 360，靴梁、肋板的布置如图所示基础对底板的压应力为：q N/An1000322103/(36025000)8.02N / mm2三边支承板: 区格匕/印 43/2000.215 0.3，可按悬臂板计算M,1/2qb；1/2 8.02 4327414.5N mm区格0/670/250 0.28 0.3，可按悬臂板计算M11/2qb；1/2 8.02 70219649N mm四边支承板(区格)：b1/a1250/95 2.63，查表 4-8 得 0.112底板厚度 t . 6M max / f 6 19649/20523.98mm,取 t 24mm。2）靴梁计算靴梁与柱身的连接按承受

34、柱的压力计算，为四条侧面角焊缝连接，取 hf 10m m，则焊缝的计算长度为N4 0.7hfffw1000 1034 0.7 10 160223mm0.7 1.22hflw0.7 1.22 12取靴梁高即焊缝长度260mm靴梁与底板的连接焊缝传递柱压力，取 hf 10m m,所需焊缝总计算长度为N1.22 0.7hfffw1000 1031.22 0.7 10 160732mm焊缝的实际计算总长度超过此值。靴梁作为支承于柱边的双悬臂简支梁，悬伸部分长度l 43mm，取其厚度t 10mm，底板传给靴梁的荷载q1 Bq/2 360 8.02/2 1443.6N/mm靴梁支座处最大剪力Vmaxq1l

35、 1443.6 43 62074.8N靴梁支座处最大弯矩2 2M max 1/2qj21/2 1443.6 432 1334608.2N mmVmaxht1.5竺型260 1035.81N/mm2fv 125N/mm2max6 1334608.210 260211.84N / mm2215N / mm2靴梁强度满足要求。3）肋板计算将肋板视为支承于靴梁的悬臂梁，悬伸 长度为l 70mm取其厚度 t 10m m。其线荷载可偏安全假设为q2 Lq/2 360 8.02/214436N/mm肋板与底板的连接为正面角焊缝，取 hf 12mm，焊缝强度为q2lw1443.6140.87 N/mm2 ff

36、w 160N / mm2肋板与靴梁的连接为侧面角焊缝，所受肋板的支座反力为R 1443.6 70 101052N取hf 7mm ,所需焊缝长度为2 0.7hfffw1010522 0.7 7 16064.45mm取肋板高度130mm肋板支座处最大剪力Vmax q2l 1443.6 70101052 N肋板支座处最大弯矩M max2 21/2q2l1/2 1443.6 703536820 N mm1.5纽 1.5116.60N/mm2ht130 10fv 125N/mm2max6 353682010 1302125.57N/mm22215N / mm肋板强度满足要求11012011010 10前

37、面柱脚板件区格弯矩相差较大，重新设置肋板如上图 基础对底板的压应力为：q N/An 1000 103/(36025000)8.02N / mm2三边支承板:区格bi/a!43/2000.215 0.3，可按悬臂板计算2 2M11/2qb11/2 8.02 437414.5N mm区格b /a170/120 0.58,0.0688M 3qa-2 0.0688 8.02 1202 7945.57N mm四边支承板（区格）：b/a1250/95 2.63，查表 4-8 得 0.1122 2M4 qa 0.112 8.02 958131N mm两边支承板（区格）：130.38mm, b110 70/1

38、30.38 59.06ma12 211070b1 /a159.06/130.380.45，0.049M 2qa1220.049 8.02 130.386680.24N mm底板厚度t;6M max / f6 8131/20515.42mm，取 t 20mmo6. 解：Q235钢，N 2400kN，l 6m（1）选取分肢截面尺寸（按实轴稳定条件确定）取y 60查表得：y 0.807（ b类）3所需截面面积：A 24001013832mm2y f 0.807 215i y loy / y 6000/60100mm选取截面236b截面验算：查型钢表得：A 2 68.09136.18cm2， iy 1

39、3.63cm， h 2.70cm，长细比：4z02.37cm， 11496.7cmI oy y ly444.0136.3150由长细比查表得稳定系数为:y 0.882( b 类)32400 10yA299.82N / mm 0.882 136182215N / mm236b。满足要求，故选用(2)确定分肢间距(按虚轴稳定条件确定)取缀条565，查得 A1 5.42cm227 A2A440227幕 40-0ixlox/ x 6000/40.0150.00mm查附表9-1得：ix0.44b，故 b ix/0.44150.0/0.44340.91mm ,取b 340mm。要求。验算虚轴稳定:两槽钢翼

40、缘间净距为340 298144mm 100mm，满足构造Ix 2bZ022496.71046809 (17023.7)2301.41610 mmOxN xAix301.41 106148.77mm13618x lox/ix 6000/148.7740.3mm2 272：查得:32400 100.881 13618(3)分肢稳定(只有斜缀条40.3227 136182 54244.31500.881( b 类)200.04N/mm2215N / mm2满足要求。45O)l012 (3402 23.7)1i127.021.670.7 max0.7 44.331.01故分肢的刚度、强度和整体稳定无需

41、进行验算，均满足要求（4）斜缀条稳定柱剪力：V Af . fy 13618 21534.44kN85 ； 23585斜缀条内力：MV1V/2N1sinsin34.44/2 si n4524.35kN1 l01/imin (3402 23.7)/sin45/11.037.62150查表得：0.908（ b类）强度设计值折减系数查附表1-5得:0.6 0.00150.60.0015 37.620.65630.656 215 141.04N/mm2N124.35 102-49.48N / mmA10.908 542满足要求。缀条无孔洞削弱，不必验算强度。缀条的连接角焊缝采用两面侧焊，按要求取hf 5

42、mm ；单面连接的单角钢按轴心受力计算连接时，0.85则焊缝的计算长度:w1w2k1N10.7hf ffw0.7 24.35 1030.7 5 0.85 16035.81mm0.7hf ffw0.3 24.35 1030.7 5 0.85 16015.34mm肢尖与肢背焊缝长度均取50mm。 柱中间设置横隔，与斜缀条节点配合设置。7. 解：Q235钢，N 1500kN，l 7.5m（1）选取分肢截面尺寸（按实轴稳定条件确定）取y 60查表得：y 0.807（ b类）所需截面面积：3“N150010 2A8645mmy f0.807215i y loy / y 7500/60125mm查附表9-

43、1得：iy 0.38h，故 h iy/0.38 125/0.38328.95mm选取截面232a截面验算：ix查型钢表得：A2.51cm , zo 2.24cm ,22 48.5 97cm , iy 12.44cm , ii4I1304.7 cm长细比:oyy .Iy37.5 10124.460.3150由长细比查表得稳定系数为：y 0.806 （b类）N yA31500 100.806 97002191.86N /mm2215N / mm0.5max0.5 60.330.2，取1 30满足要求，故选用232a。（2）确定分肢间距（按虚轴稳定条件确定）ox60.360.3230252.3ixl

44、 ox / x7500/52.3143.40mm查附表9-1得：i0.44 b，故 b ix/0.44143.40/0.44325.91mm，取88144mm 100mm，满足构造b 320mm。两槽钢翼缘间净距为320 2 要求。验算虚轴稳定：lo11i130 25.1753m m，取缀板净距lo1760mmbZ0222304.71044850 (16022.4)2189.75 1069700139.86mmOxx l ox / i x查得:7500/139.8653.62 30253.6mm61.41500.800( b 类)N1500 10322193.30N /mm f 215N /m

45、mxA0.800 9700满足要求。(3)分肢稳定1300.7 max 0.5 61.430.7 及 40故分肢的刚度、强度和整体稳定无需进行验算，均满足要求。(4)缀板设计2 2纵向高度 hb c (3202 22.4)183.47mm，33厚度tb 3202_224 6.88mm，取 hb tb 200mm 8mm。相邻缀板4040净距lo1 760mm，相邻缀板中心矩 I, lo1 hb 760 200 960mm。缀板线刚度之和与分肢线刚度比值为：lb/c 2 (8 200 /12)/(3202 22.4) 仁 216IJh304.7 104/9606M b1tbhb6 5889.6

46、10328 200110.43N/mm2215N / mm2缀板刚度满足要求柱剪力：V Af85fy970021524.54kN、23585缀板弯矩：M b1灯V l124.549605889.6kN mm22 222缀板剪力：Vb1V1l124.5496042.80kNc2 (3202 22.4)2 37 200266便11.5 42.8 1040.12N/mm2 fv 125N/mm2tb hb8 200满足缀板的强度要求。缀板焊缝计算。采用三面围焊，计算时可偏安全地仅考虑端部纵向焊缝, 取焊脚尺寸hf 7mm，lw 200mm。贝U20.7Aw 0.7hflw 0.7 7 200 980mm32666.67 mmf58896 103 180.29N/mm2f32666.67Www 1.22 160 195.2N/mm2Vb1 42.80 10343.67N/mm2Aw980fw 160N / mm2