200TH高压煤粉锅炉热力计算

1、200TH高压煤粉锅炉热力计算200t/h 高压煤粉锅炉热力计算第 1 章 设计任务书 1.1 设计题目 200t/h 高压煤粉锅炉1.2 原始资料(1) 、锅炉额定蒸发量 : D = 210t/h ec(2) 、给水温度 : t= 215? gs3) 、给水压力 : p = 11.3Mpa ( 表压) (gs(4) 、过热蒸汽温度 : t = 540? 1(5) 、过热蒸汽压力 : p= 9.9Mpa ( 表压) 1(6) 、周围环境温度 : t = 10? lk(7) 、连续排污率 P= 2% pw(8) 、汽包压力 P = 10.3Mpa qb(9) 、空气中的含湿量 d = 10g/k

2、g (10) 、燃料特性a. 燃料名称 : 淮南烟煤b. 煤的收到基成分 (%):C=60.82;O=7.65;S=0.67;H=4.01;N=1.11; aarararar M=6.0;A=19.74 ararc. 煤的干燥无灰基挥发份 :V=38.0% dafd. 煤的空气干燥基水分 :Mar=2.3e. 煤的低位发热量 :Q= 24300kJ/kg ar,netf. 灰熔点 :DT=1500?、ST,1500?(13) 制粉系统: 中速磨煤机直吹式制粉系统提示数据：排烟温度假定值9 =140?;热空气温度假定值t=300? pyrk 第 2 章 煤的元素分析数据校核和煤种判别2.1 煤的

3、元素各成分之和为 100%的校核C+O+S+H +N +M +A =60.82+7.65+0.67+4.01+1.11+6.0+19.74=100% ararar ar ar ar ar2.2 煤种判别 ;(1) 煤种判别由燃料特性得知 V=38.0%,20% 而且Q=24300kJ/kg, 18840 kJ/kg，所以属于 优质烟煤。 (2) 折算成分的计算4182, AarA=(%)=4182X 19.74/24300 (%)=3.397% 4% ar,zsQar,net4182, WarM=(%)=418X 6/24300 (%)=1.033% 8% ar,zsQar,

4、net4182, SarS=(%)=4182X 0.67/24300 (%)=0.115% 12 hy2-19 的规定，而且上排燃 烧器中心线到前屏下边 缘高度大于 8 米，所以炉 膛高度设计合理5.3 炉膛结构尺寸计算 根据炉膛的结构尺寸，计算炉膛结构尺寸数据，列于表 5?3 中。表 5?3 炉膛结构尺寸序号 名 称 符号 单位 计算公式或数据来源 数值21 侧墙面积 A m h *(b-l) 24.76 1chz2 A m (2b-l) *l *tan12 6.33 2zz2 A m B* h 87.91 3lt2 A m (b- S ) 12.62 42 A m A1 + A2 + A3

5、 + A4 131.61 c22 前墙面积 A m 据图， 193.82 q23 后墙面积 A m 据图 157.9 h24 炉膛出口烟窗面积 A m 据图 56.5 ch25 炉顶包覆面积 A m 据图 39.7 ld26 屏面积 Am 据图 87.33 qp27 燃烧器面积 A m 据图 9.6 r8 前后墙侧水冷壁角系数 x 按膜式水冷壁选取 1.0 9 炉顶角系数 x 查附录 三图 I(a )4 ，s / d 0.96 ld= 45 / 38=1.184, e =0 10 屏角系数 x 查图 1.0 qp11 炉膛出口烟窗处角系数 x 选取 1.0 ch12 整个炉膛的平均角系数 x

6、(2A+ A+ A + A x+ A 0.998 cx qx hxchch ldx+Ax ) / (2A + A A + A ld qpqpcqhch+A+A ) ld qp213 屏区的侧墙面积 Am 2X 9.55 X 2.424 12.48 pq , c214 屏区的炉顶面积 Am 10X 2.424 10.0 pq ,ld215 屏区的炉墙面积 Am A+ A 22.48 pq pq ， cpq， ld216 炉膛自由容积的水冷壁面 A m A+A+2(A-0.5A-0.5A)+ 701.54 zyqhcrpq,cch积 (A - A) ldpq ,ld317 炉膛容积 V m Aa

7、1139.7 lc3 18 屏占据容积 Vm2.424X9.55X10 54.02 p319 炉膛的自由容积 V m V - V 1085.7 zylp2 20 屏与炉膛水平分割面积 Am2.424X10 9.36 f , sh2 21 屏与炉膛垂直分割面积 Am9.55X10X2 97.1 f , ch22 自由容积辐射层有效厚度 S m 3.6V / A 5.57 zyzyzy23 屏间容积的辐射 层厚度 Sm 3.6V/(A+A+A+A) 1.77 pq pqppqf , shf, ch24 炉膛的辐射层有效厚度 S m 5.85 25 燃烧器中心线的高度 h m 据图 1-3 7.0

8、r26 炉膛高度 H m 据图 1-3 5.076 l27 燃烧器相对高度 h /H h/ H 0.79 rlr l28 火焰中心相对高度 x h / H+ ?x ,?x 按附录二 0.29 lrl表?查得等于表 5?4屏过热器结构尺寸计算 序号 名称 符号 单位 计算公式或数据来源 数 值1管径及壁厚d* S个结构设计知38 X 4.52 单片管子根数 n 个 结构设计知 28 13 屏片数 zmm 结构设计知 6 124蒸汽流通截面积A mm 0.785dznO.111 11 5蒸汽质量流速 p w根(D-D)/3600A 1024 1jw6 前屏蒸汽平均比容 v 根 查表 0.014 p

9、j7 蒸汽流速 w p w v 14.34 pj8 屏辐射受热面积 A 2 z X 2.424 X 10x275 qp 1qp5.4 炉膛热力计算 炉膛的热力计算结果列于表 5?5 中。表 5?5 炉膛热力计算 序号 名 称 符 号 单位 计算公式或数据来源 数 值1 热空气温度 t ? 给定 280 lko2 理论热空气焓 HKJ/kg 查焓温表 1-4 2230 rk3炉膛漏风系数 a由空气平衡表1-1知0.05 l4制粉系统漏风系数 a选用0.06 zf5 冷空气温度 T ? 给定 10 lko 6 理论冷空气焓 HkJ/kg 查焓温表 1-4 78.4 lk7空预器出口过量空气系B -

10、 ( a+ a ) 1.04 all zf数ky8 空气带入炉內热量 Q kJ/kg kH + ( a+A a )H 2327.8 kyrklzflk9 1kg 燃料带入炉內热量Q kJ/kg Q+Q 25177.8 lr k10 理论燃烧温度 O ?根据Q查焓温 表 1-4 2230 a11炉膛出口烟温 ？假定1100 l12炉膛出口烟焓 H kJ/kg 查焓温表1-4 11312 la -)12.27 cpjlll13 烟气的平均热容量 V kJ/(kg(Q - h) / (?)14 水蒸汽容积份额 r 查烟气特性表 1-3 0.1029 H2O15 三原子气体容积份额 r 查烟气特性表

11、1-3 0.2475 n16 三原子气体分压力 p Mpa prn(p 为炉膛压力， 0.024 n0.098MPa) 17 pn 与 S 的乘积 PS m.Mpa PnS 0.176 n18 三原子气体辐射减弱系 K 1/(m.M 3.01 y数 Pa)19 灰粒子辐射减弱系数 K 1/(m.M 81.85 hPa20 焦炭粒子辐射减弱系数 K 1/(m.M 取用 10 jPa)21 无因次量 x 选取 0.5 122 无因次量 x 选取 0.1 223半发光火焰辐射减弱系 K 1/(m.MK r + K 卩+k x x 4.26 yn hhj12 数 Pa)24 乘积 KS kPs 3.0

12、6 p-kpS25 炉膛火焰有效黒度 a 1 - e 0.95 hy26 乘积 PS m.MPa PnSzy0.146 0.172 nzy27 自由容积内三原子气体 k 1/(m.M 3.05 y辐射减弱系数 Pa)28 乘积 kS (K r + K 卩 +k x x)2.54 pyzy nhhj12x pS zy-kps29 自由容积的火焰有效黑 a 1 e0.92 zy zy度30 乘积 PSm.mpa PS 0.0355 npq npq31 屏间容积内三原子气体 k 8.05 y 辐射减弱系数32 乘积 KPS (K r + K 卩 +k x x)0.763 npq yn hhj12x

13、PS npq-kpS33屏间容积有效黑度a 1 e 0.53 pr pq34 屏宽A与S比值A/s A/s 0.34 zyzy zy35 屏宽A与屏距比值 w A/s 1.73 136屏的修正系数c查图0.95p37 屏区的休整系数 c 查图 0.86 pq38系数n查图0.9 a39屏的辐射系数书查图0.16 p40屏区的辐射系数书查图0.08 pq41屏的黑度a a+书ca0.7 p prppzy/ 42屏区的黑度a a+书ca0.59 pqprpqpqzy 43 屏的暴光不均匀系数 z a/a0.78 p pzy 44 屏区水冷壁暴光不均匀 z a/a 0.66 pq pqzy系数2 4

14、5 涉及暴光不均匀的屏的 A,mAzx 226.2 qp qpp面积246 涉及暴光不均匀的屏区 A,m Azx 47.21 pq qppq面积247 炉墙总面积 A m A +A, +A, 1400 lqzyqppq48前后侧墙水冷壁的沾污E查附录二表？ 0.45系数49屏的沾污系数 E查附录二表？ 0.35 p50炉顶包覆管沾污系数E查附录二表？ 0.45 Id51炉膛出口屏的沾污系数E B B查附录三图?, B 0.441 ch=0.98) 52前后墙水冷壁的热有效书E x 0.45沾污系数53炉顶包覆管热有效系数E x 0.44 Idldld54 屏的热有效系数 E xpqp55炉膛出

15、口处的屏的热有 0 x 0.441 ch, chch效系数56平均热有效系数书0.42 pj57 炉膛黑度 a 0.978 l58与炉内最高温度有关的B- C B、C查附录0.44 x系数 M B=0.56,C=0.5 l59炉膛出口烟温? 1148 I60 炉膛出口烟焓 H kJ/kg 查焓温表 1-3 13510 lf61 炉膛吸热量 Q kJ/kg 0 (Q - H) 11668 llly5 62 炉膛容积热强度 q W/m3 BQ/(3.6V) 1.45 X 10dw vly663 炉膛截面热强度 q W/m2 BQ /(3.6A) 4.084.07 X 10 fdwlX 103pjf

16、364 炉内平均辐射热强度 q W/m2 BQ / (3600A) 146.29 X10 ljllp65 炉 顶辐射吸热分布系数 , 查附录三图 ? 0.65 ldpj3 66 炉顶辐射热强度 q W/m2 , q 95.09 X10ldldl67 炉顶辐射受热面积 A m (A - A,x + A 37.23 ld2ldpqld)ldpq,ldxz pq668 炉顶吸热量 Q W Aq 3.5 X10 ldldld3.6 A,q /B 229 ldldj69 前屏辐射吸热分布系数 , 查图 0.86 qp2 pj3 70 前屏辐射热强度 qw/m,q125.8 x 10qp qpl/3 71

17、 前屏吸热量 Qw A q 28456 x 10qp qpqp-/ Kj/kg 3.6 q A/B1842.5 qpqpj 72 后屏辐射吸热分布系数 , 查附录三图 ? 0.84 hppj373后屏辐射热强度q B ,q 120x 10 hpqpl674 后屏吸热量 Q W qA(A=A 14.76x10 hphphphpch)KJ/kg 3.6qA / B 956 hphpj75 附加过热器总吸热量 ?Q kJ/kg 先假定后校核753.7 fj376 一级减稳水量 D kg/h 先假定后校核 6x 10 jw1377 二级减温水量 D kg/h 先假定后校核 5x 10 jw278 附加

18、过热器焓增量 ？ h kJ/kg ?QB / (D -D-D 102.5 fjfj jjw1jw2 )79 饱和蒸汽焓 h kJ/kg 查蒸汽特性表 2699 bqp=15.3MPa,t=345? 80 包覆出口蒸汽焓 h kJ/kg h +? h 2810.83 bfbqfj81包覆出口蒸汽温度 t ? 查蒸汽特性表 p=14.7MPa 352 bf82 前屏焓增量 hKj/kg QB/(D D D) 250.5 qp qpjjw1jw2“83 前屏出口蒸汽焓 hKj/kg h+ h 2950.3 qp bfqp“84 前屏出口蒸汽温度 t? 查表 388 qp85炉膛出口烟温校和？?一48

19、,100川?d灰粒的平均直径，取 d=13卩m; h h?x1、x2考虑火焰中焦碳粒子浓度影响的无因次量。第6章 后屏过热器热力计算 6.1 后屏过热器结构尺寸计算根据后屏过热器结构尺寸计算后屏过热器尺寸数据，列于表 6?1 中。表 6?1 屏式过热器结构尺寸计算 序号 名 称 符号 单位 计算公式及数据来源 数值1管径及壁厚d* S mm选用38x 52 屏片数 z 14 13 单片管子根数 n 12 14 屏的深度 c m 2.325 屏的平均高度 h m 据图可知 8.78 pj6 横向节距 s mm 660 17 比值 s/d s/d 17.37 11pj8 纵向平均节距 s mm 5

20、1.56 2pjpj9 比值 s/d s/d 1.36 2210 屏的角系数 x 查表 0.84 hpf2f11 屏区接受炉膛热辐射面 Am A=A 123.1 pq pqch 积212 屏的对流受热面积 A m 据图计算 590 p js213 屏的计算对流受热面积 A m Ax 496 pphp214 屏区炉顶受热面积 A m 据图计算 22.5 ld215 屏两侧水冷壁受热面积 A m 据图计算 42.14 cq216 屏区附加受热面积 A m A+A 64.64 pfjldcqf2fjsjs17 屏接受炉膛热辐射面积 A m A*A/(A+A) 108.91 ppqpppfj fld2

21、fjs18 炉顶附加受热辐射面积 A m A*A/(A+A) 4.94 pqldppfj fsld2fjs19 水冷壁附加受热面辐射 Am A*A/(A+A) 9.25 pfj pqcqppfj 面积220烟气进屏流通截面积 A m 107.72 P221烟气出屏流通截面积 A m 75.3 p222烟气平均流通截面积 A m 2A A /(A + A)88.64 pjppPp2223 蒸汽流通截面积 A m n /4dnz0.103 pjnll224蒸汽质量流速 p w Kg/(m 1120s)25 烟气辐射层有效厚度 S m 0.876.2 后屏过热器热力计算后屏过热器的热力计算结果列于表

22、 6?2 中。表 6?2 屏式过热器热力计算 序号 名 称 符号 单位 计算公式及数据来源 数 值1烟气进屏温度？二 1148 ppl2烟气进屏焓H kJ/kg H =H 13510 pp 13烟气出屏温度 ？假定995 p4 烟气出屏焓 H kJ/kg 查焓温表 1-3 11524 p5烟气平均温度 ？ 1/2(+)1072 pjppd6 屏区附加受热面对流吸 QkJ/kg 先估计后校 170 pfj热量d7 屏的对流吸热量 QkJ/kg 9 (H + H)1566 p p pff8屏入口吸受的炉膛辐射 Q kJ/kg Q=Q956 p php热量9 三原子气体辐射减弱系 K1/(mMPa)

23、 10(0.78+1.62rHo)/(10.32 y 21/2 数 10ps)-0.1) n(1-0.37T/1000) pj10 乘积 Kr1/(mMPa) Kr2.45 yn hn221/3 11 灰粒的辐射减弱系数 K1/(mMPa) 55900/(Td)84.2 h pjh12 飞灰浓 度 卩kg/kg 查烟气特性表1-2 0.013 h13 乘积 K 卩 1/(mMPa) K 卩 1.09 hhhh14烟气流的辐射减弱系数 K 1/(mMPa) K叶K卩3.54 yn hh15 乘积Kps Kps0.254-kps 16 屏区的烟气黑度a 1-e0.224 17屏进口对出口的角系数9

24、 9 0.14p2=(c/s)+1)1/2-c/sp11 18修正系数E按煤种选取,据参考问0.5 r献 (1)f2 19屏出口面积Am等于对流过热器进口面80 p积fff20炉膛及屏间烟气对屏后 Q kJ/kg Q =Q (1 -a) 9 /121.86 p ppp-11f受热面的辐射热量B +5.67*10aAp4T ,*3600/Bprjfff21屏区吸受炉膛辐射热量 QkJ/kg Q - Q 834.14 pq ppfldffldfldfslb22 屏区炉顶附加受热面吸 QkJ/kg QA/(A+A+33.47 pfj pqpfjpfjpfjf 受的炉膛辐射热量 A pfslbffld

25、fldfslb23 屏区水冷壁附加受热面 QkJ/kg Q/(A+A+A62.68 pfj pqApfjpfjpfjf 吸受炉膛辐射热量 ) pffflbfslb24 屏吸受的炉膛辐射热 QkJ/kg Q-Q-Q738 p pqpfjpfj pf25屏所吸受的总热量 QkJ/kg Q+Q2397 p dd 26 蒸汽进屏焓h kJ/kg (D-D- D) h + 2945 pjw2jw1qpDh/(D- D) jw1jsjw227蒸汽进屏温度 t ? 386 p28蒸汽出屏焓 h h +QB/(D- D) 3266.3 pppjjw229 蒸汽出屏温度t 查蒸气特性表 ,P=14MPA 475

26、 p30屏内蒸汽平均温度t ? 1/2(t + t )430 pjpp331 屏内蒸汽平均比容 v m/kg 查蒸气特性表 0.019 pjP=14.2MPA,T=420? 32 屏内蒸汽平均流速 w m/s (D-D) v/(3600A) 20 jwpj233 管壁对蒸汽的放热数 a w/(m?) 查附录三图 IX 4992 234屏间烟气平均流速 w m/s BjV(6.59 yy+273)/(273*3600A) pjpj235 烟气侧对流房若吸数 a w/(m?) 查附录三图 XI 45 d236灰污系数 & m?/w 0.007 37 管壁灰污层温度t ? Tpj+( & 967.4

27、 hb js+1/a)BQ/A*3.6 2jpp238辐射放热系数a w/(m?)查附录三图XV得152 faa=aa0,f0 39 利用系数 , 查附录三图 XIV 0.86240 烟气对管壁放热系数 a w/(m?) ,(aji d/2sx+a) 176.5 1d2hpf2fd41 对流穿热系数 k w/(m?) a/(1+(1+Q/Q)(& 69.23 1pp+1/a)a 2142 较大温差?t ?-t 762 Dpp43较小温差?t ?t 513 xpp 44 平均温差 t ? t/ t=1.421.7 637.5 Dx t=1/2( t+ t) Dxcrjs45 屏对流穿热量 Q k

28、j/kg 3.6k tA/B 1017.4 ppjdcrd46 误差 Q % (Q-Q)/ Q*100 9.5 ppp47 屏区两侧水冷壁水温 t ? 查蒸气特性表， P=15。 345 bs3MPAF的饱和温度48平均穿热温差 t ? -t 727 pjbsd49 屏区两侧水冷壁对流吸 Q kJ/kg 3.6k tA/B 120.42 pccq热量slbdslb50 误差 Q % (Q-Q)/ Q*100 -10 pfjpcpfj51 屏区炉顶进口汽焓 h kJ/kg H +QB/(D-D-D) 2981.4 pldbqldjjw1jw252屏区炉顶进口汽温 t ?查蒸气特性表， 403 p

29、ldP=15.3MPAfldld53 屏区炉顶蒸汽焓增量 h kJ/kg B(Q+Q)/(D-D9.4 pldjpfjpfjjw1-D) jw254 屏区炉顶出口汽焓 h kJ/kg h + h 2990.8 pldpldpld55 屏区 炉顶进口汽温 t ? 查蒸气特性表， 405 (pld)P=15.3MPA 56 平均穿热温差 t ? -1/2(t + 668 pjpldt )(pld)57屏区炉顶对流吸热量 Q kJ/kg 3.6kA t/B 67.37p(ld)(ld)jlddld58 误差 Q % (Q - Q)/ Q -9.2 pfjp(ld)pfj?E 为燃料种类修正系数第7章

30、 对流过热器设计和热力计算7.1 对流过热器结构设计对流过热器结构设计列于表 7?1表 7?1序号 名 称 符号 单位 计算公式或数据来源 数 值 1 管径及壁厚 d mm 由结 构设计知38X 5. 2横向节距mm由结构设计知94 1 ,3 纵向平均节距 mm 由结构设计知 73.5 2,4 每排管子根数 n 根 由结构设计知 3 15 管子排数、布置 z 排 顺流、顺列 104 l226 蒸汽流通面积 A m 0.785dnz0.179 1127 烟气进口流通面积 f m 由图计算知 42.4 y/ 28 烟气出口流通面积 Am 由图计算知 37.52/9 烟气平均流通面积 Am 2AA/

31、(A+A) 39.8 pj210烟气有效辐射层厚度 Sm 0.9d(4ss/ n d 1) 0.168 12js211计算对流受热面积 Am n dinz960.2 gr pj11Id212炉顶附加受热面积 Am 2.078 X 10 20.8 fjsld213 水冷壁附加受热面积 Am 2.94 X 10+2X 2.078 X 58.07 fj0.5(7.7+6.2)7.2 对流过热器传热器计算表 7?2 对流过热器传热计算序号 名 称 符号 单位 计算公式或数据来源 数值/,1 烟气进口温度 ? 后屏出口烟温 995 gr“2 烟气进口焓 HKJ/kg 已知 11524 gr/ /3 蒸汽

32、进口焓 tKJ/kg (D-D)h+Dh/D 3240 jw2hpjw2gs/ 4 蒸汽进口温度 t? 查表 472/5 蒸汽出口温度 t? 已知 540/ 6 蒸汽出口焓 hKJ/kg 查表 3434/7 过热器吸热量 QKJ/kg D(h-h)/B1469.2 gr jld8 炉顶附加受热面吸热量 QKJ/kg 假定 43 fjslb9 水冷壁附加吸热量 QKJ/kg 假定 135 fjf 10 炉膛及后屏 .对流过热器辐 QKJ/kg 由计算知 121.86 p 射吸热量fld11 炉顶吸收辐射热量 QKj/kg 2.44 fjfslb12 水冷壁吸收辐射热量 QKJ/kg 6.81 f

33、jff/fldfslb13 过热器吸收辐射热量 QKJ/kg Q-Q-Q106.1 gq pfjfjdf14 过热器对流吸热量 QKJ/kg Q-Q1363 gr grgr/ 15 烟气出口焓 HKJ/kg 9986/ 16 烟气出口温度 ？查表84517烟气平均温度 ？ 920 pj/18 蒸汽平均温度 t? 0.5(t + t) 506 pj lr,19 烟气平均流速 WM/s BV(+273)12.8 y jypj/3600273Ay220 烟气侧对流放热系数 aw/m? 查图 80 d321 蒸汽平均比容 m/kg 查表 0.02216 ,pj22 蒸汽平均流速 Wm/s DV /36

34、00A14.4 pjpjpj223灰污系数 m?/W查图0.0043 E224 蒸汽侧放热系数 w/m? 查图 2966 ,2BQ1jgr25 灰污壁温 t? t ，(s，) 616 hb pj,226乘积 ps m.Mpa prs 0.0039nn27 三原子气体辐射减弱系数 K1/(m.Mpa) 10(0.78+1.62rHo)33.1 y 21/2/(10ps)-0.1) n(1-0.37T/1000) pj28 乘积 Kr1/(m.Mpa) Kr 7.85 yn yn221/329 灰粒子辐射减弱系数 k1/(m.Mpa) 55900/(Td) 94.3 h pjh30 乘积 Ku1/

35、(m.Mpa) Ku1.26 hh hh31 气流辐射减弱系数 k 1/(m.Mpa) Kr+ Ku 9.11 ynhh32 乘积 kps kps 0.15-kps 33 烟气黑度 a 1 e0.1392.34 烟气侧辐射放热系数 aw/mC 查图 32 f35利用系数E查图1.02/36烟气侧放热系数aw/m? 110,(, , ,)1 df37热有效系数书查图0.65,21238 传热系数 K w/m? 67.31 ,， ,12/ ,39较小温差t? 一t318 x/ ,40较大温差t? 一t523 D,41 平均温差 t ? 420.5crjs,42 对流传热量 QKJ/kg 3.6kT

36、a/B1452 gr fjj crdd,43 误差 Q % 100(Q-Q)/Q-6.7 dpdpdp 44 两侧水冷壁工质温度 t? 查表 345 bs,45 平均传热温差 t ?t582 pjbsdslb,46 两侧水冷壁对流吸热量 QKJ/Kg 3.6kTA/B147 slb fjjslbdslb,47 误差 % 100(QQ)/Q-8.9 fjsjbfj/48 炉顶过热器进口汽焓 hKJ/Kg 已知 2990.8 gr(ld)/49 炉顶过热器进口汽温 t? 已知 405 gr(ld)ld50 炉顶过热器蒸汽焓增量 ?hKJ/Kg QB/(D-D-D) 5.8 gr fjjjw1jw2

37、/51 炉顶过热器出口汽焓 hKJ/Kg h?h 2996.6 gr gr(ld)+gr/52 炉顶过热器出口气温 t? 查表 406 gr(ld)53 平均汽温 ? 521dld,54 炉顶过热器对流吸热量 QKJ/Kg 3.6kTA/B 47.2 ld fjjlddld,55 误差 % 100(Q-Q)/Q-9.7 fjldfj第8章 高温再热器设计和热力计算8.1 高温再热器结构尺寸高温再热器结构尺寸见表 8?1表 8?1序号数值名称符号单位计算公式结果1管径及壁厚DX s mm由设计知 42X 5.5 2横向排数Z根顺流、顺列104 1pj3 纵向平均节距 Smm由设计知62 24 每排管子根数 n 根 由设计知 5 15管子横向节距Smm由设计知94 12 26 蒸汽流通截面积 A