C60高强砼施工方案设计

1、实用文档一、C60高强砼：1、梁、柱、墙标号不一致时浇筑方法：、不同强度等级的砼现浇相连时，接缝应设置在低强度等级构建中并离开高强 度等级构件一定距离。当接缝两侧同强度等级不同且分先后施工时， 可在接缝位 置设置固定的筛网（孔径5伽X 5伽），先浇筑高强度等级砼，后浇筑低强度等 级砼。、为保证梁、柱、墙核心区砼质量，施工时利用高强砼的低流动性，先浇核心 区，深入梁板40 cm后再浇筑梁、板C40砼，不同强度等级砼交接处可利用临时 侧板支档，柱子、梁板砼要循环浇，以使不同强度等级砼之间不留施工缝。梁、板柱头施工缝加强养护、 并进行凿毛处理临时支档侧模、先 浇60,后浇梁板砼 紧贴砼表面，初凝后掀

2、开塑料薄膜，用木抹子搓平表面，至少搓两遍。搓完后继 续覆盖，待终凝后立即浇水养护。、对楼板等水平构件，可采用覆盖草帘或麻袋湿养护，也可蓄水养护；对墙、 柱等竖向构件，可在砼硬化后在表面固定草帘、麻袋，并在外表包裹薄膜，保持 薄膜内包裹物潮湿。、养护日期不少于7d,重要构建养护14d。二、基础承台大体积砼控制措施：基础砼承台断面和厚度尺寸较大，最厚处达 2.00m，为C40大体积砼。由于大体 积砼内聚集的水泥水化热升温很高，容易因内外温差过大产生温度裂缝，从而影 响基础承载的整体性、抗渗性和耐久性。因此，对裂缝的控制是承台出大体积砼 施工控制的重点，应从以下几方面加以控制：1、混凝土配合比控制：

3、要求与商混厂协商，建议： 采用中低发热量的PO32.5硅酸盐水泥中等粒度； 使用大掺量I级粉煤灰，取代量约占水泥量20%。 采用微膨胀减水缓凝EA-2型复合外加剂，掺加水泥量810%; 坍落度：160180mm 混凝土的初凝时间： 8h2、混凝土浇筑与抹面：、在承台处采用“薄层浇筑，循序推进，逐层到顶”的方法进行浇捣。每层混凝土厚度控制在50cm以内,配备ZH-50型高频振动插入式振捣棒，功率1.1kW, 振幅1.8mm振动频率200Hz。保证混凝土密实。承台混凝土浇筑/ - , - -* - */ OL/：VI込乩：济 :尹尹 y 二二二:丄：rVI、重复振捣：浇筑时，每隔半小时，在砼初凝时

4、间内，对已浇筑砼进行一次重 复振捣，以排除砼因泌水在粗骨料、水平筋下部生成的水分和空隙，提高砼与钢 筋之间的握裹力，增强密实度，提高抗裂性。、抹面：浇筑成型后的砼表面水泥砂浆较厚， 按设计标高用刮尺括平，在初凝 前用木抹子抹平，压实，以闭合收水裂缝，在初凝后终凝前，应再用木抹子搓一 遍，以解决初凝后出现的细微裂缝。3、砼养护：砼养护方法要通过计算温度、应力后设计和确定，根据本工程承台大体积砼施工 期的实际气候状况，养护方法可采用：浇筑完后3小时内，在砼上面先盖一层塑 料薄膜，再盖草袋一层，或在表面盖草袋二层淋水，侧面盖一层草袋，进行保湿 保温养护。根据测温情况，必要时加盖草垫护盖养护，基础施工

5、完毕后，应抓紧基坑侧面的回填土，以防止长期暴露。4、温度检测：、测温布设：对砼内温度情况进行监测，控制砼表面与内部的温度差不超过 25C,方法是在承台角部、中部对称布置测点组，每一测温点组分别在承台底部、 中部、上部部长三个测温点。测量时，用热电阻传感器或用砼温度测定记录仪进 行施工全过程的跟踪和监测，以便随时采取措施，保证工程质量。、测温要求： 、指定专人负责大体积混凝土浇筑后的养护、测温工作，发现控制温差值超过 指标，及时反馈到项目技术部，并采取措施，降低混凝土温升和温降的梯度，降 低混凝土中心温度和表面混凝土温度差，降低混凝土表面温度和大气环境温度差。 、混凝土终凝后即开始测温，前7天每

6、2小时一次，之后按每4小时测温一次。 14天后改为8小时一次。养护期15天，混凝土内部最高温度降至25C左右，表 面温度降至20C以下，大气温度8C18C时，拆除养护措施。三、厚大墙体模板的加固措施：1、地下室墙体采用G 70中型组合钢模，其加固措施如下图示：L亠kLT1 jk4Ad 1n 4母ij, r h4A 11占41呻F1f rH41却700JL m JL700*L一 73C模板采用600mn宽系列与100伽宽打眼模板配合使用，次龙骨采用 48X 3.5 但钢管水平布置，间距500mm主龙骨采用 48 X 3.5双钢管，竖向设置，间距700mm采用 14对拉螺栓，间距 500mrK 7

7、00mm2、模板加固：墙模采用G 70中型组合钢模，加固的重点在于：、主、次龙骨、对拉螺栓的设置要通过设计计算确定。、对拉螺栓为主、次龙骨的受力约束点，必须保证按设计值保证其截面尺寸和 设置间距。、保证主、次龙骨的设置间距不超过设计标准值。、模板拼接接缝处的“ U形卡（或楔形销）要满布，不可间断卡接。3、加固细部处理：模板亦可采用相同或不同宽度系列，不设打眼模板，其对拉 加固如下图示：连接角钢(a)阴角模穿 墙 扁 拉 杆角模用法（a）90 转角处（b） 丁字转角处4、模板设计计算：4.1、墙模板基本参数 墙模面板采用G- 70组合钢模 内楞采用圆钢管48 X 3.5，每道1根钢管，间距700

8、mm 外楞采用圆钢管48 X 3.5，每道2根钢管，间距500mm穿墙螺栓水平距离700mm穿墙螺栓竖向距离500mm 直径 14mm4.2、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力为下两式中的较小值F =0.22 ct r ：2 V F = ch其中.混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t新浇混凝土的初凝时间，由于高强砼初凝时间较短取 3.000h ；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇顶面总高度，取5.600m；f1外加剂影响修正系数，取1.200 ；f 2混

9、凝土坍落度影响修正系数，取 1.150根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F 1=34.560kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F 1=34.560kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。4.3、墙模板内外楞的计算、.内楞直接承受模板传递的荷载，采用 48X 3.5圆钢管，按照均布荷载 的三跨连续梁计算。其截面惯性矩I和抵抗矩W分别为：W = 5.08cm3； I = 12.19cm 4；32.95kN/m500.500.500.内楞计算简图、内楞抗弯强度计算f = M/W f其中f 内楞抗弯强度计算值(N/mn)； M 内楞的最大弯距(N.mm

10、)； W 内楞的净截面抵抗矩；f内楞的抗弯强度设计值（N/mn2）。M = ql2 / 10其中 q = （1.2 X 34.56+1.4 X 4.00） X 0.70=32.95kN/m ;l 内楞计算跨度（外楞间距）,1 = 500mm ;内楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm；经计算得到，内楞的抗弯强度计算值162.158N/mm ；内楞的抗弯强度验算 f,满足要求！、内楞的挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = 1/400其中E 内楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2;内楞的最大允许挠度值，v = 1.250mm ； 内楞的最大挠度计算值，v

11、= 0.400mm ； 内楞的挠度验算v v, 满足要求！其截面、外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算 惯性矩I和抗矩W分别为：W = 5.08cm 3； I = 12.19cm4；16.48kN16.48kN16.48kNA - 、S700|700|700|外楞计算简图、外楞抗弯强度计算f = M/W fM = 0.175P1其中 P = （1.2 X 34.56+1.4 X 4.00） X 0.70 X 0.50=16.48kN ；l 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,1 = 700mm ；外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm 2；经计算得到，外楞的抗弯强度计

12、算值 198.643N/mm； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求！、外楞的挠度计算v = 1.146P13 / 100EI v = 1/400其中E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值，v = 1.750mm ； 外楞的最大挠度计算值，v = 0.929mm ； 外楞的挠度验算v v, 满足要求！4.4、穿墙螺栓的计算计算公式：N N = fA其中N 穿墙螺栓所受的拉力；A穿墙螺栓有效面积（mm2）；f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/m金 穿墙螺栓的直径：14 mm 有效直径：12 mm有效面积：A = 105.000 mm ;最大容许拉力值：N

13、 = 17.850 kN 穿墙螺栓所受的最大拉力：N = 12.096 kN 。强度验算满足要求四、后浇带施工：1 、本工程后浇带施工的构造措施。本工程地下室底板和顶板、 壁板均设有后浇带。 由于底板、 墙板与顶扳均为 双层双向钢筋，后浇带位置的钢筋密集，且须设止水钢板（或止水带） ，因此对 后浇带的处理比较复杂。地下室底板采用厚度分别为60cm 40cm的C40 P8抗渗混凝土，壁板为厚 度不等、最厚60cm的C60 P8抗渗的混凝土，地下室顶板为15cm 25cm不同厚 的C40 P8抗渗的混凝土。平面形状为“” ，纵向长约73m沿纵向设置了两 条曲折贯通的后浇带；横向宽约 57m,沿横向

14、设置了一条曲折贯通的后浇带。后 浇带宽均为 800mm。2、后浇带施工应注意的问题：后浇带是现浇整体式钢筋混凝土结构施工期间为克服因温度、 收缩而可能产 生的有害裂缝而设置的变形缝， 经一定时效后再进行后浇封闭， 将结构连成整体。 由于结构由后浇带连成整体， 因此后浇带施工的质量与结构质量休戚相关。 后浇 带处往往断面大，钢筋密集，模板支设难度大，特别是杂物垃圾容易落入，清理 十分困难， 若清理不彻底将会影响结构质量。 后浇带要严格按施工规范和设计要 求进行施工，处理不当极易造成质量事故，轻则开裂渗漏，重则危及结构安全， 施工中应高度重视。、接缝形式必须严格按图施工，施工时应用堵头板，根据接口

15、形式在堵头 板上装凸条。 不能留成自然斜坡槎， 使施工缝处混凝土浇捣困难， 造成混凝土不 密实，达不到设计强度等级。地下室底板还易产生渗水现象。、后浇带先浇混凝土完成后应进行防护，局部应覆盖，四周用临时栏 杆围护，防止施工过程中污染钢筋， 保证钢筋不被踩踏。 坚决避免后浇带不设围 护，踩弯钢筋、钢筋杂乱、建筑垃圾较多，不易清理的现象。、后浇带浇注混凝土前必须将整个截面按照施工缝的要求进行处理， 清除杂物、水泥薄膜、表面松动的砂石和软弱混凝土层，并将两侧混凝土凿毛， 用水冲洗干净，充分保持两侧混凝土湿润，一般不少于 24小时。在表面涂刷水 泥净浆或混凝土界面处理剂后，及时浇筑混凝土。若两侧混凝土

16、不凿毛就浇注， 容易使新老混凝土的粘结强度难以保证， 处理不好就会在后浇带两侧造成两条贯 空裂缝，极易渗水。、后浇带后浇混凝土一定要用无收缩混凝土，掺用微膨胀剂，精心振 捣密实，注意浇水养护。 避免因后浇混凝土用量较少， 在后浇带旁人工拌制混凝 土，随拌随浇，严重影响了工程质量现象地发生。、后浇带跨内的梁、板在后浇带混凝土浇注前，两侧结构长期处于悬 臂受力状态， 施工期间， 本跨内的模板和支撑不能拆除， 必须待后浇混凝土强度 达到设计强度值的 75%以上后，方可按由上向下顺序拆除。杜绝提前拆除后浇带 跨内的模板和支撑，造成板边开裂，使结构承载能力下降。6 、因后浇带砼一次浇筑量小而采用现场搅拌

17、砼时， 砼应采用提高一个 强度等级、早强、补偿收缩的混凝土。施工前单独申请混凝土配合比，施工中提 前做好水泥、 砂、石和外加剂及掺合料的进场检验和试验工作， 及时申请混凝土 配合比。浇筑时认真计量， 在混凝土浇筑时按规定留置标养试件和同条件养护试 件，用以检验和证明后浇带混凝土的强度。 混凝土浇筑后应重视其养护工作以提 高混凝土的密实度和抗渗性。3 、后浇带施工的技术措施：、底板后浇带构造措施、底板后浇带摸板支撑：底板厚度为 0. 6m后浇带采用18钢筋作骨架，在 后浇带设置钢网作侧模支护，绑扎在钢筋骨架上。竖向立筋采用18600为保 证结构施工质量，后浇带钢筋骨架不得焊于底板钢筋上。由于后浇

18、带有一定的侧 压力，模板固定可采用如下图所示的固定方式，以抵抗混凝土的侧压力，保证模板位置和几何尺寸的准确。1止水带18钢筋18钢筋1-1剖面1-1剖面5厚小目钢板网，用扎丝与网片钢筋绕绑5厚小目钢板网，用扎丝与网片钢筋绕绑大全实用文档筏板I冈筋网片?18钢筋800,与垂直于后浇 带方向的筏板上下网片筋焊接18网片 骨架钢筋5厚小目钢板网，用扎丝与网片钢筋绕绑2-2剖面、底板后浇带的临时保护措施：后浇带空置期间，为防止杂物、污水进入， 可采取以下封闭措施：在底板后浇带上侧砌筑120mm宽、60mm高的砖带，上部用胶合板或编织布全封闭。、混凝土墙的后浇带的构造处理：、回填土前后浇带的保护措施：由

19、于该工程工期紧，建筑物周边的施工回旋余 地狭小，必须回填土方、平整场地及硬底化后方可进行后期施工，因此要对墙体后浇带采取临时保护措施。施工方案是在墙体后浇带处采用如下图所示的超前防 水构造措施：在后浇带处用钢筋砼预制板保护，在钢筋砼预制板上作超前防水 层，形成一个对混凝土墙后浇带保护的设施， 并做好临边的安全防护措施及排水 措施。防水混凝土底板zz -立墙保护钢板5厚柔性防水层1-聚乙烯泡沫塑料保护层壁板后浇带（强度提高一级）遇水膨胀橡胶或 钢板止水带L立墙顶制混凝土保护板60厚 防水加强层大全侧墙后浇带超前止水防水构造、墙体后浇带内侧的保护墙体后浇带采用胶合板加以全封闭，以防止杂物落入。三、顶板后浇带构造措施 该工程顶板为梁板结构，