207B圆形料场(土建)施工方案(20210307075016)

1、蒲城70万吨/年煤制烯烃项目圆形料场系统施工组织设计 207B圆形料场 基础、主体结构施工方案 (CTHHI00202-02-0D/1-011) 批准： 审核： 编制： 华电重工股份有限公司 蒲城清洁能源项目部 2012年8月 一、编制依据 1 二、工程概况 1 三、施工部署 2 1、施工管理目标2. 2、施工段的划分2. 3、施工顺序.3 4、主要施工机具 3. 5、主要工种用工计划4. 四、主要分部（分项）工程施工方法 4 1、测量放线.5. 2、钢筋工程.5. 3、模板工程.9. 4、混凝土工程21. 5、预埋件26. 6、砖砌体工程 29 7、外脚手架工程 32 8、季风、雨季施工 4

2、3 五、施工进度计戈U 44 六、质量管理措施 44 1、自检、复查及验收 44 2、保证措施.4.5. 3、质量通病防治措施46 4、成品保护措施 48 七、HSE管理措施 50 1、HSE管理目标.5.0. 2、HSE管理、保证体系与组织措施 50 3、安全管理措施53 4、安全工作制度54 5、环保措施.5.6. 八、附录 57 1、环梁支撑架计算书 2、双排脚手架计算书 3、卸料施工平台计算书 4、施工进度计划表 5、施工平面布置图 蒲城70万吨/年煤制烯烃项目圆形料场系统施工组织设计 、编制依据 1华电重工股份有限公司设计的施工图纸(08051-215) 2、 钢筋混凝土筒仓施工与质

3、量验收规范(GB50669-2011 3、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002 4、工程测量规范(GB50026-2007 5、建筑变形测量规范(JGJ8-2007) 6、 建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202002) 7、钢筋机械连接技术规程(JGJ107-2010) I = 75 1/12 = 21.094 cm4; 模板面板的按照三跨连续梁计算。 q rE f1 f ? r3 1 .250 250 面板计算简图 1、荷载计算 (1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25 K0.75+0.35 0.75 = 19.012 kN

4、/m； (2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 2.5 0.75= 1.875 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下： M=0.1ql2 其中：q=1.2 19.012+1.4 1.875= 25.44kN/m 最大弯矩 M=0.1 25.44 )25$= 159000 N m； 面板最大应力计算值(T =M/W= 159000/28125 = 5.653 N/m; 面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2; 面板的最大应力计算值为5.653 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2，满足 要求！ 3、挠度计算 挠度计算公式为 V =0.677q/(100EI

5、) 21.094 104)=0.251 mm； 面板最大允许挠度 V =250/ 250=1 mm 面板的最大挠度计算值0.251 mm小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求！ 三、模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=X h2/6=6 28 X8/6 = 64 cm3; I=b h3/12=6 28X8X8/12 = 256 cm4; q 1 1 F耳 F 1 f H r i k * r 1 r 1 r i r i r 1 r L I 卜 L750 750 750 r 方木楞计算简图 1荷载的计算 (1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重

6、(kN/m): q1= 25 0.25 1+0.35 0.25 = 6.338 kN/m ; (2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 2.5 0.25 = 0.625 kN/m； 2. 强度验算 计算公式如下： M=0.1ql2 均布荷载 q = 1.2 q1 +1.4 q2= 1.2 6338+1.4 0.625 = 8.48 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1 848 0.752 = 0.477 kN m； 方木最大应力计算值(T = M /W = 0.477 X6/6M000 = 7.453 N/mm2; 方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N

7、/mm2; 方木的最大应力计算值为 7.453 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足 要求！ 3. 抗剪验算 截面抗剪强度必须满足： t = 3V/2bh t 其中最大剪力：V = 0.6 8.48 鬼.75 = 3.816 kN; 方木受剪应力计算值 t = 3 X 3.816/(21060)0) = 1.192 N/mm2; 方木抗剪强度设计值t = 1.4 N/mr2； 方木的受剪应力计算值1.192 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足 要求！ 4. 挠度验算 计算公式如下： v =0.677(4/(100EI) 1.9 m; a -立杆上端

8、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ; 由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.458; 钢管立杆的最大应力计算值 ;t =15050.28/(0.458 424) = 77.502 N/mm 钢管立杆的最大应力计算值t = 77.502 N/mm小于钢管立杆的抗压强度设计值f= 205 N/mm2,满足要求！ 蒲城70万吨/年煤制烯烃项目圆形料场系统施工组织设计 音箱网 坏基或筒仓壁 蒲城70万吨/年煤制烯烃项目圆形料场系统施工组织设计 如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 10 = ki

9、k2(h+2a)= 1.167 1.836 总.5+0.2 2= 2.297 m； ki -计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.9取值1.036 ; Lo/i = 2297.123 / 15.9 = 144 ; 由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.332 钢管立杆的最大应力计算值 ；(T =15050.280.332 824) = 106.915 N/mm2; 钢管立杆的最大应力计算值(7 = 106.915 N/mm小于钢管立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2，满足要求！ 后浇带施工方法 本工程后浇带处由于钢

10、筋过密，而且此处钢筋不允许断开，人员难于进入支设模 板，且砼浇捣后模板拆除困难，采用快易收口网片代替模板，20钢筋做支撑，如下图 所示，浇筑过程中钢板网渗出的水泥浆采用高压水枪及时清理干净。 扶壁柱处模板 扶壁柱处模板做法见下图 洞口模板： 为保证洞口尺寸的准确性，提高模板的利用效率，门窗洞口、预留预埋洞口模板应 采用定制模板，并重复多次利用。 预留预埋洞口定制模板示意图 门窗洞口定制模板示意图 模板细部节点做法：模板接缝处粘贴海绵条 4）模板检查与验收： 模板的安装均必须符合设计的要求，均应按验收规范的规定进行全面检查，验收合 格后方可进行下一道工序的施工。 模板安装完成后，由施工队自检，自

11、检合格后由项目专职质检员复检，复检合格后 填写工序报验单报请监理终验。检查时应对模板的轴线、垂直度、截面尺寸、预埋件的 位置等进行检查，其允许偏差应符合下列规定： 序号 项目 允许偏差 mm 1 轴线位置 3 2 底模上表面标咼 3 截面内部尺寸 基础 柱、墙、梁 翌 4 层咼垂直度（全咼5m） 3 5 表面平整（2m长度上） 2 6 预埋钢板中心线位置 2 7 预留管、预留孔中心线位置 2 8 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 + 10、0 9 预留洞 中心线位置 5 截面内部尺寸 +5、0 5）模板的看护: 22 蒲城70万吨/年煤制烯烃项目圆形料场系统施工组织设计 在混凝土浇筑过程中，

12、派专人看护模板，对模板、预埋件、预埋螺栓等进行监护， 若有偏移、涨模、漏浆等现象，及时进行加固处理。 6）模板及支撑架的拆除与周转： 模板及支撑架的拆除须由施工经理签发拆模令后，方可拆除。 现浇结构支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求，如设计无具体要求时，应符合 下列规定： 侧模：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏时方可拆除。 梁板底模：混凝土结构底模应待混凝土强度达到下表要求时方可拆除。 结构类型 结构跨度 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（% 板 电m 50 2 ， 8m 100 悬臂构件 电m 75 2m 100 当混凝土强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部的使用

13、荷载。 模板及支撑架的拆除顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位、自上而下的 原则，拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，严禁碰撞预埋螺栓及损坏混凝土的外观质 量。 模板及支撑架拆除时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片（段）模 板及支撑架全部拆除后，方可将模板配件、支架等运出堆放。 拆下的模板，配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时 清理表面灰浆，对模板进行修整，以备下次用。 4、混凝土工程 混凝土工程施工严格执行混凝土结构工程施工质量验收规范及设计图纸要求。 1）混凝土浇筑前的准备 具备浇筑混凝土条件时，应完成以下主要工作内容： 有关结构的隐蔽工程经验收并合

14、格，业主/监理参加的有关安装预埋的检查合格并同 意浇筑；前道工序完成交接卡，并符合质量验收标准。混凝土浇筑技术交底，主要包 括：浇筑顺序、浇筑速度、振捣要领、混凝土面层处理、管理人员值班、操作人员数 23 蒲城70万吨/年煤制烯烃项目圆形料场系统施工组织设计 量。工具、机械等的准备情况，仪器设备准备主要包括：坍落度桶、插入式振动棒、泵 车的数量、站点照明灯具、刮尺、混凝土抹光机、通讯工具、测量仪器。 2）环形筏板式钢筋混凝土基础的混凝土浇筑 环形筏板式钢筋混凝土基础的混凝土浇筑内容详见大体积混凝土专项施工方案。 3）墙、柱、梁、板混凝土的浇筑方法 浇筑竖向结构混凝土时，如浇筑高度超过 2m时，

15、应采用柔性导管、溜槽入模。 浇筑混凝土时应分段分层进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密决定。一 般分层高度为插入式振动器作用部分长度的1.25倍，最大不超过500mm。 平板振动器的分层厚度为200mm。 使用插入式振动器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗 漏，做到均匀振实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍（一般为300400mm） 振捣上一层时应插入下层混凝土面 50mm，以消除两层间的接缝。平板振动器的移动间距 应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。 浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之 前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇

16、的最长时间应按商品混凝土供应站提供的混凝土配合 比报告中显示的混凝土初凝时间确定。 浇筑混凝土时应派施工员和两名以上木工、钢筋工、架子工等跟踪观察模板、钢 筋、预留孔洞、预埋件、插筋、支撑架管等有无位移变形或堵塞情况，发现问题应立即 停止浇灌并在已浇筑的混凝土初凝前修整完毕。 振动棒要尽量避免与钢筋、模板的接触，尤其是避免不能与预埋铁件接触。 柱、墙混凝土浇筑 （1）柱、墙混凝土浇筑前，或新浇混凝土与下层混凝土结合处，应在底面上均匀浇 筑50mn厚与混凝土配比相同的水泥砂浆。 （2） 柱、墙混凝土应分层浇筑振捣，每层浇筑厚度控制在500mm左右。 （3）柱、墙混凝土浇筑速度要控制在 2m/h之

17、内，柱子四角及柱子中部都要予以振 捣。 （4）浇筑柱、墙混凝土时应使用分层标杆，分层浇筑。 4QQ才400才400才4沉才400扌400十40。寸4Q0 32W 混凝土浇筑使用分层厚度标杆 梁、板混凝土浇筑 （1）混凝土浇筑时，要在钢筋上用木板铺设人行马道，人员尽量站在马道上操作， 以避免踩踏顶板钢筋。 （2）梁板同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”推进，先将梁分层浇筑成 阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑。 （3）梁板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣。注 意不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面，初凝之 前，用木抹子将混

18、凝土表面反复搓压数道。 （4）混凝土终凝之后，即可安排清理粘接在柱筋上的水泥浆，并将柱内混凝土凿 毛。 4）施工缝、后浇带 后浇带的留置：根据施工图基础后浇带的位置留置，共计10道，宽度为1 m,筒仓 壁的施工缝，根据设计要求必须合理分（块）层的原则，对每个扇形段通仓浇筑，每次 连续浇筑的层高不超过5m，施工间歇期不超过7天。 施工缝、后浇带的处理： 在施工缝处继续浇筑混凝土时，已浇筑的混凝土抗压强度不应小于1.2N/mm2。 后浇带处的混凝土浇筑应在先浇段浇筑 60天之后施工，在已硬化的混凝土表面上继 续浇筑混凝土前，应清除垃圾，水泥薄膜，表面上松动砂石和软弱砼，同时还应表面凿 毛，用水冲洗

19、干净，并充分湿润，一般不宜少于 24小时，残留在混凝土表面的积水应清 除。 施工缝、后浇带位置附近回弯钢筋时，要做到钢筋周围的砼不受松动和损坏，钢筋 上的油污，水泥砂浆及浮锈必须消除掉。 在浇筑前，后浇带两侧混凝土表面刷水泥浆两道；水平施工缝宜先铺上20-30mm 厚的水泥砂浆一层，其配合比与混凝土内的砂浆成分相同，然后再浇筑，保证新旧砼接 触良好。 从施工缝、后浇带处开始继续浇筑时，要注意避免直接靠近缝边下料。机械振捣 前，宜向施工缝、后浇带处逐渐推进，加强对施工缝、后浇带的接缝捣实工作，使其紧 密结合。 5）混凝土的养护 混凝土养护采用浇水养护。 养护必须在混凝土浇筑完毕后的12h以内进行

20、。在自然条件下，采用普通硅酸盐水泥 拌制的混凝土，对一般混凝土养护时间不少于 7d，对掺用缓凝型外加剂、矿物掺合料或 有抗渗性要求混凝土不得少于14d。浇水养护的次数应根据气候情况保持混凝土处于湿润 状态来决定。已浇的混凝土强度达到 1.2N/ mm2以后，方可在上面来往行人。 当混凝土的表面不便浇水或浇水养护不满足要求时，可采用涂刷薄膜养生液，防止 混凝土内部水分蒸发的方法进行养护。 6）混凝土试块制作 用于检验结构构件混凝土质量的试件，应在砼的浇筑地点随机取样制作，试件按以 下规定留置： 每拌制100盘且不超过100m3的同配合比的砼，其取样不少于一次。 每工作班拌制的同配合比混凝土不足

21、100盘时，取样一次。 同一单位工程每一验收项目同配合比的混凝土，其取样不少于一次。 一次连续浇筑量小于100m3时，也取样一次。 每组三个试件应在同盘砼中取样制作。 按规范要求制作同条件养护的混凝土试件。 取样员在现场制作完成后，及时送回实验室标准养护室进行标准养护，试模拆除 后，用黑色毛笔注明浇筑日期、标号、浇筑部位等。 达到28天标养时间后，及时进行抗压试验，送检过程中注意保护好试块，以防碰坏 或破损。 得出试验结果后，及时按强度的最小值界限进行计算，如发现其值小于最小值两条 件之一，应立即写出书面报告，要求按其它方法进行鉴定，如满足最小值界限及时按要 求进行质量评定。 7）混凝土的质量

22、验收标准 外观检查： 混凝土结构模板拆除后，应从其外观上检查其表面有无麻面、露筋、裂缝、蜂窝、 孔洞等缺陷，预留孔洞是否通畅无阻。 允许偏差： 项次 项目 允许偏差 轴线位置：（1）基础 15 1 （2）独立基础 10 （3 ）柱、梁 8 垂直度：（1）层间5m及5m以下 8 2 （2） 5m以上 10 （3）全高 H/1000，但不大于30 标咼：（1）层咼 10 3 （2）全高 30 4 截面尺寸 +8，-5 5 表面平整（2m长度上） 8 预埋件 10 6 预埋螺栓 5 预埋管 5 7 预留洞中心线位置 15 8）混凝土质量保证措施 （1）与商品混凝土供应站沟通，合理进行配合比设计，掺加

23、高效缓凝减水剂减少水 泥用量、掺加掺和料替代部分水泥，从而降低混凝土水化热，延长混凝土凝结时间。 （2）准备好机械设备的零配件，保证输送泵的正常施工；与混凝土搅拌站随时进行 联系，配备充足的搅拌车，保证混凝土供应充足。 （3）与商品混凝土供应站协调，堆场进行洒水湿润砂石，搅拌水池中加入冰块，以 降低搅拌水的温度，达到降低混凝土的初始温度。 （4）为了保证混凝土的可泵性，现场每隔 2到3小时作一次坍落度试验，如有问 题，应及时与搅拌站联系。 （5）泵送中途停歇时间不应多于 60分钟，如超过60分钟则应清管。 （6）因施工处于夏季，混凝土输送泵管应有湿麻袋等隔热覆盖，并经常淋水散热。 （7）泵送混

24、凝土前，先将储料斗内清水从管道泵出，以湿润和清洁管道，然后压入 纯水泥浆或1:11:2水泥砂浆滑润管道后，再泵送混凝土。泵送混凝土时的速度应由慢 至快，并转入正常。 （8）混凝土初凝后，进行多次表面的收抹处理，减少表面的干收裂缝。 （9）在浇筑过程中还要做好防雨措施，备好覆盖用的塑料布，防止雨水直接冲刷。 已浇筑的混凝土超过初凝时间时，可以用与混凝土相同比例的砂浆满铺20伽，并严格控 制上层混凝土的振捣深度。 （10） 严格按大体积混凝土养护方案进行及时的养护，养护时间不少于2周。本工 程采用保温保湿法（综合蓄热法）进行混凝土的养护，混凝土终凝后及时在其表面覆盖 二层塑料薄膜，并覆盖一层麻袋或

25、黑心棉。养护期间视测温情况确定是否增加或减少覆 盖层数。 （11）测温点的布置和测温方法详见大体积混凝土施工方案。 5、预埋件 1）竖向预埋件安装 放线定位 预埋件在钢筋绑扎固定完成后安装，先根据施工图纸由测量工和放线工配合，根据 已放出的标高控制线和墙（柱）控制线，在钢筋网片上放出预埋件中心位置，并用红油 漆点在该位置进行标识。 挂标识牌 在用红油漆标识的埋件中心位置挂提前制作好的塑料标识牌，大小在5cm*5cm左 右，并用细铁丝固定在钢筋网片上。标识牌中要注明该埋件的规格、位置、编号。标识 牌在埋件安装完，模板支设前摘除。 埋件就位 视埋件大小，用人工或吊车将埋件在钢筋网片上就位。 安装校

26、正 就位后的埋件，用撬棍或手动葫芦配合，根据标识牌上的位置，参考基准线进行校 正。较大的埋件，安装过程中，要始终由吊车吊着进行，待埋件基本校正好并临时加固 后，方可松开吊车吊钩。 固定 校正好的埋件利用铁丝、附加钢筋固定牢靠。 钢板类预埋件安装 由于钢板类预埋件锚固筋一般较多，就位前根据定位线在结构钢筋上初步画出安装 位置，在允许范围内调整与预埋件锚固筋相碰的结构钢筋，将预埋件就位、调整（较重 的预埋件利用倒链配合提升就位）。 调整准确后的预埋件，利用短钢筋在锚固筋外侧将预埋件加固，用于加固的短钢 筋，用14#铁丝与水平和竖向结构钢筋绑扎牢固，并紧靠预埋件锚固筋。加固的短钢筋与 预埋件锚固筋之

27、间不绑扎，使预埋件能前后方向移动。为保证预埋件与模板紧靠，在预 埋件钢板后面加设顶杆，顶杆长度 L=墙厚-预埋件钢板厚-一个钢筋保护层厚。同时， 为防止混凝土浇筑时水泥浆覆盖预埋件表面，在表面四周粘贴海棉条。（加固方法见下 图） 砂浆垫块 顶杆 结构主筋 梁柱预埋件加固示意图 预埋件制作、下料必须满足规范及预埋件图集（T0522）的要求。施工前由项目部施 工员、技术员出具预埋件加工单，经总工批准后，方由加工人员按计划要求、质量要求 完成。预埋件锚脚钢筋端部必须平齐，不得呈锐锋状，焊缝高度必须满足设计要求，焊 缝不得有夹渣、弧坑等质量缺陷。预埋件一旦经验收合格，任何人不得对预埋件进行再 加工。此

28、外，在预埋件制作时，在钢板四角各钻一个孔，以备预埋件安装时用。 预埋件安装过程中，应通过水准仪和钢尺配合使用，保证其位置和标高的准确性， 保证其位置准确且在砼浇筑过程中不发生位移，待砼浇筑前应对预埋件位置重新做一次 检查，不符合要求的应及时校正。 单位工程负责人应对作业层人员进行详细的技术交底，在砼的浇筑过程中保证砼泵 管不得直接向着预埋件下料，在砼振捣过程中，振动棒应与预埋件保持一定的距离，以 免预埋件受外力的冲击而位移。 2）水平预埋件安装 放线 板（梁）面、板（梁）底的埋件，根据标高和平面位置控制线，在已铺设好的平台 模板上用墨斗弹出埋件的边框和中心线。板侧的埋件则将埋件的位置放在钢筋上

29、。 标识 板（梁）面、板（梁）底埋件用红或白油漆涂在已弹好墨线上加重标识。板（梁） 侧埋件挂牌标识。 埋件就位 用人工或吊车搬运就位。 安装校正 用撬棍或手动葫芦配合校正。 固定 用铁钉、绑扎丝、垫块将埋件固定。 钢板类埋件安装 板底钢板类预埋件在放线定位后钢筋绑扎前，按其定位位置准确放置在平台板的模 板上，在预埋件四周用钉子将预埋件固定在底模上。 板顶钢板类预埋件在钢筋绑扎后安装。其安装、加固方法与柱上的钢板类预埋相 似，只是由立面转为平面。对较重的预埋件在安装时，为便于移动调整，搭设三角架， 用紧线器悬挂预埋件移动调整。 6、砖砌体工程 1）砌体材料 煤库内衬采用240厚煤矸石DM1-2内

30、衬，沿竖向从土 0.000至13.500m布置，环向除 主入口左右各一跨（包括门洞共 3跨）不布置外其余均布。 2）砌筑工艺流程 准备工作f弹线、立皮数杆f摆砖f砌筑 、砌筑砂浆应进行试配，保证砂浆的强度及良好的和易性和保水性。确保砂浆的 饱满度。在砌砖前一至二天应将砖堆浇水湿润，以免在砌筑时因干砖吸收砂浆中大量的 水分，影响砂浆的粘结力和强度。 、根据抗震要求，内衬设置了构造柱与圈梁拉结，构造柱沿圆周每 5 根，位置 与扶壁柱对应，圈梁四道，分别为 3.250m、6.500m、9.750m、13.500m。施工过程中预埋 巾6500墙体拉结筋，墙体砌筑前拉结筋伸出墙长的 1/5，且不少于70

31、0mm，并在端头设 90弯钩。墙体砌筑采用一顺一丁砌筑方法，上下皮竖缝相互错开。 、砌筑采用“三一”砌砖法，竖缝宜采用刮浆法。砌筑前设置皮数杆，以控制灰 缝。灰缝应横平竖直，水平灰缝和竖向灰缝宽度应控制在10mm左右，但应不小于 8mm，也不应大于12m m。水平灰缝用百格网检查其砂浆饱满度不得小于 80%，竖缝要刮 浆适宜，并加浆灌缝，不得出现透明缝，严禁用水冲浆灌缝。 、砖墙的转角处和交接处应同时砌筑，不能同时砌筑又必须留置的临时间断处应 砌成斜槎。斜槎长度应不小于斜槎高度的 2/3。无法砌筑斜槎时加设26500拉筋，多 孔砖墙每天可砌高度应不超过 1.8m。 、隔热层构造柱、环梁浇筑前应

32、作隐蔽工程验收。 3) 砌筑要求 (1) 严格遵守国家标准砌体工程施工质量验收规范(GB 502032002)技术指 标要求。 (2) 合理安排好工期，不可盲目赶工。如有可能，应尽量避免在常年雨季期间砌 筑。 (3) 砌筑砂浆宜选用粘结性能良好的专用砂浆，砂浆应具有良好的保水性，在砂浆 中掺入塑化剂。 (4) 砌筑前按砖尺寸计算好皮数和排数，检查并修正补齐拉结钢筋。 (5) 严格控制好多孔砖上墙砌筑时的含水率。通常情况下在砌筑前24h浇水，浇水 量应根据施工当时的季节和干湿温度情况决定，由表面湿润度控制。 (6) 墙体的施工缝处必须砌成斜槎，斜槎长度应不小于高度的2/3。 (7) 墙体砌筑后，

33、做好防雨遮盖，避免雨水直接冲淋墙面；向阳面的墙体，也要做 好遮阳处理，避免高温引起砂浆中水分挥发过快，必要时应适当用喷雾器喷水养护。 (8) 砌体工程细部节点做法 为保证砌体拉结筋施工质量，拉结筋应采用植筋的方式进行施工，植筋拉结筋应进 行拉拔试验。 砌体构造柱应采用预埋的方式进行留设。 砌体拉结筋及构造柱钢筋示意图 48 构造柱两边粘贴双面胶 -I 1 木枋 - 1 高强螺杆 11 构造柱模支设与固图浇筑 多余部分凿除 构造柱混凝土浇筑示意图 4）砌筑质量控制 砌体结构尺寸和位置以及设计的偏差不应超过下表规定 序号 项目 允许偏差（mm） 检验方法 1 砌体厚度 4 用尺量 2 基础顶面和楼

34、面标咼 15 用水平仪、经纬仪复查或检查 3 轴线位移 10 施工记录 4 墙面垂直度 每层 5 用吊线法检查 全高 20 用吊线法检查 5 表面平整 8 用2m长直尺 6 水平灰缝平直 10 灰缝上口用10m线拉直并用尺检查 7、外脚手架工程 外脚手架搭设方案如下: 脚手架体 横向间距1050，纵向间距1500 步距1500 顶部环梁施工时加设承重杆 横向距离调整为450,纵向距离调整为750 脚手架搭设立面图 施工环梁时加设 脚手架平面布置图 挡煤环墙内、外侧脚手架均采用扣件式三排钢管脚手架，内外侧脚手架横距1.05m, 纵距1.5m，步距1.5m，立杆中心距墙壁0.35 m。施工作业通道

35、上铺木跳板，铺设宽度为 1.0m，外侧应设挡脚板，挡脚板高度不应小于180m m,作业层中间立杆的内侧应设防护 栏杆，高度1.2m。当施工顶部环梁时，增加梁底承重立杆，顶部环梁采用独立式脚手架 支撑体系横向间距调整为 0.45m，纵向间距调整为0.75m。 1）脚手架概要及质量要求 、沿整个煤库壁搭设双排钢管脚手架，施工通道每层不超过3m。钢管质量必须符 合国家标准，钢管尺寸为48X 3. 0伽，钢管上严禁打孔。 、脚手架工程应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手 架扣件（GB15831 ）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标 准的规定后方可使用。同时，

36、在螺栓拧紧扭力矩65N.M时，不得发生破裂。 、新旧钢管的尺寸要统一，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错 位、硬弯、毛刺、钢管必须涂防锈漆，锈蚀严重的不得使用。 、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须 更换，新旧扣件应进行防锈处理。 2）脚手架搭设前，材料进场应建立完善的验收制度。 由施工现场的材料员按材料质量标准严格检验验收后，根据现场场地要求统一有 序地堆放。 3）搭设尺寸 、搭设总高度：要求脚手架超出建筑物总高度1.80M，里排立杆低于檐口 0. 50M。 、搭设要求：双排搭设、全封闭式安全立网封闭防护（经国家有关部门认证产 品）。 、地基要求

37、：脚手架承受在基础环梁上，上铺15mm厚胶合板。 4）构造要求 、立杆：钢立杆采用对接，且接头交错布置，高度方向错开0. 50m以上，相邻接 头不应在同步同跨内。钢立杆底部设置木垫板，垫块铺设必须平稳，不得悬空，并设置 纵横向扫地杆，离地面0. 20m高。立杆垂直偏差不大于架高的1/200。 、大横杆间距为1.5m，内、外排大横杆应设置平行，采用直角扣件与立杆扣紧， 同一步距内大横杆高低差不大于 0. 06m。 、小横杆（采用48钢管）设置在大横杆之上，两个操作层间距在3m以上，应要 求立杆与大横杆交点设一小横杆。 、剪刀撑：必须在脚手架的外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，每道剪刀撑宽度 不应小

38、于4跨，且不应小于6 m,由底至顶必须连续设置。中间各道剪刀撑的间距不大于 10m，剪刀撑与地面的夹角不应大于 60度，要连续搭接，钢管搭接长度不小于 1000伽。 煤库筒壁内、外侧脚手架应设置横向斜撑，同时应在同一节间，由底至顶层呈之字形连 续布置，间距9m设置一道。筒壁外侧脚手架在每一扶壁柱间的两端的后一跨应设置一横 向斜撑。 本工程利用煤库外侧脚手架作为承重架时，在剪刀撑部位的顶部和扫地杆处设置水 平剪刀撑。 、斜道（施工人行梯），根据施工实际需要设置3-5处。 施工人行梯的宽度为0.9m，坡度采用1: 2. 5，步距不大于0. 3m，并要加设扶手。 拐弯平台深度为1.5m。 、卸料平台

39、应独立搭设，与结构连接，增强其稳定性。数量根满足施工需要，计 算详见附录。 5）架体与建筑物的拉结 脚手架连墙件按两步三跨设置，在拆除筒壁墙模后，利用对拉螺栓外加短钢管、10 mm厚70 mmX 100 mm的钢板用螺母拧紧后，再用扣件与脚手架进行整体拉结。保证架体与 建筑物之间连接牢固，不摇晃，不倒塌。 6）脚手架计算 模板支撑架见环梁支撑架计算； 脚手架计算 一、参数信息 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m ; 内排架距离墙长度为0.35m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆

40、根数为2根； 采用的钢管类型为 48X 3.0; 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00 ； 连墙件采用两步三跨，竖向间距3 m，水平间距4.5 m，采用螺栓连接； 2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值：3.000kN/m 2 ；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数:2层； 3. 风荷载参数 本工程地处陕西渭南市，基本风压0.35kN/m 2 ； 风荷载高度变化系数 叫计算连墙件强度时取 0.92，计算立杆稳定性时取 0.74，风荷载体型系 数 Ms 为 0.214 ； 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1394 ； 脚手板自重标准值（kN

41、/m2）:0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值 （kN/m）:0.140 ； 安全设施与安全网（kN/m 2）:0.005 ； 脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.033 ； 脚手板铺设总层数:13 ； 5. 地基参数 立杆底部：混凝土；地基承载力标准值（kPa）:120.00 ； 立杆基础底面面积（m2）:0.20 ;地基承载力调整系数:1.00。 閨Q山同.I iac- 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1. 均布荷载值

42、计算 小横杆的自重标准值：P 1= 0.033kN/m； 脚手板的荷载标准值：P 2= 0.35 X 1.5/3=0.175kN/m； 活荷载标准值：Q=3 X 1.5/3=1.5kN/m ; 荷载的计算值:q=1.2 X 0.033+1.2 X 0.175+1.4 X 1.5=2.35kN/m ; 1 I I I I IliII H I 1 1 小横杆计算简图 2. 强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： M qmax=ql 2/8 最大弯矩 Mqmax =2.35 X 1.05 2/8=0.324kN m； 最大应力计算值d =Mqmax/W =72.128N

43、/mm 2； 2,满足要 小横杆的最大弯曲应力d =72.128N/mmr小于小横杆的抗弯强度设计值f=205N/mm 求! 3. 挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.033+0.175+1.5=1.708kN/m; Vmax=5ql 4/384EI 最大挠度v =5.0 X 1.708 X 10/5384 X06 X05X107800)=1.218 mm ; 小横杆的最大挠度 1.218 mm 小于小横杆的最大容许挠度1050 / 150=7与10 mm, 三、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1. 荷载值计算

44、小横杆的自重标准值：P 1= 0.033 X 1.05=0.035kN ； 脚手板的荷载标准值：P 2= 0.35 X 1.05 X 1.5/3=0.184kN ； 活荷载标准值:Q= 3 X 1.05 X 1.5/3=1.575kN ； 荷载的设计值：P=(1.2 X 0.035+1.2 X 0.184+1.4 X 1.575)/2=1.234kN； 满足要求! 大横杆计算简图 2. 强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 M max=0.08ql 2 均布荷载最大弯矩计算：Mimax=0.08 X 0.033 X 1.5 X 1.5=0.00

45、6kN m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M pmax=0.267PI 集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267 X 1.234 X 1.5= 0.494kN m； M=Mmax + M 2max=0.006+0.494=0.5kN m 最大应力计算值d =0.5 X 104490=111.381N/mm 2； 大横杆的最大弯曲应力计算值d =111.381N/mnf小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm 2,满足要求！ 3. 挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 位:mm; 均布荷载最大挠度计算公式如下： vax=0.677q

46、l4/100EI 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677 0.033 X5004 /(100 2X6 X05X107800)=0.051 mm ; 集中荷载最大挠度计算公式如下： Vmax=1.883PI3/100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=(0.035+0.184+1.575)/2=0.897kN V = 1883 0.897 15003/ ( 100 2.06 105X107800)=2.567 mm ; 最大挠度和： V = max + pmax=0.051+2.567=2.618 mm ; 大横杆的最大挠度_2.618 mm

47、小于 大横杆的最大容许挠度_1500 / 150=10 与10 mm，满足要 求！ 四、扣件抗滑力的计算 双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载 力取值为16.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： Rw Rc 其中Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取16.00kN ; R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值：P 1=0.033 X 1.05 X 2/2=0.035kN ； 大横杆的自重标准值：P 2=0.033 X 1.5=0.05kN ； 脚手板的自重标准值：P 3=0.

48、35 X 1.05 X 1.5/2=0.276kN ； 活荷载标准值:Q=3 X 1.05 X 1.5 /2=2.362kN； 荷载的设计值:R=1.2 X (0.035+0.05+0.276)+1.4 X 2.362=3.74kN ； R 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m N G1=0.1394+(1.05 X 2/2) X 0.033/1.50 X 18.00=2.929kN ； (2) 脚手板的自重标准值；

49、采用木脚手板，标准值为0.35kN/m 2 N G2= 0.35 X 13X 1.5 X (1.05+0.3)/2=4.778kN； (3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m N G3=0.14 X 13X 1.5/2=1.365kN ； (4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m 2 N G4=0.005 X 1.5 X 18=0.135kN ； 经计算得到，静荷载标准值 N g=Ns1 +N32+N33+N34=9.206kN ； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算 得到，活荷载标准值

50、N q=3X 1.05 X 1.5 X 2/2=4.725kN ； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 N g+0.85 X 1.4Nq=1.2 X 9.206+ 0.85 X 1.4 X 4.725= 16.67kN ； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2N g+1.4Nq=1.2 X 9.206+1.4 X 4.725=17.663kN ； 六、立杆的稳定性计算 风荷载标准值按照以下公式计算 W=0.7 肖 sji- Qo 其中 3o -基本风压(kN/m2)，采用：wo=O.35kN/m 2； 血-风荷载高度变化系数，采用：卩=0.74; e -风荷载体型系

51、数：取值为 0.214 ; 经计算得到，风荷载标准值为： W k=0.7 X 0.35 X 0.74 X 0.214=0.039kN/m 2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为： M w=0.85 X 1.4WkLah2/10=0.85 X 1.4 X 0.039 X 1.5 X 1.5 2/10=0.016kN m； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 d =N/( $ A) + MW w f 立杆的轴心压力设计值：N=16.670kN; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 d =N/( $ W) f 立杆的轴心压力设计值：N=N= 17.663kN ; 计算立杆的截面回转半径：i=1.

52、59 cm ; 计算长度附加系数：k=1.155 ; 计算长度系数：卩=1.5; 计算长度，由公式I 0=kuh确定：10=2.599 m ; 长细比：L 0/i=163; 轴心受压立杆的稳定系数$由长细比I o/i的结果查表得到：$ = 0.265 立杆净截面面积：A=4.24 cm 2; 立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm 2; 考虑风荷载时 d =16670.286/(0.265 X 424)+15582.327/4490=151.835N/mm 立杆稳定性计算d =151.835N/m*小于 立杆的抗压强度设计值f=205N/

53、mm 2,满足要求! 不考虑风荷载时 d =17662.536/(0.265 X 424)=157.196lN/mm 立杆稳定性计算d =157.196N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205N/mm 2,满足要求! 七、最大搭设高度的计算 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： Hs= $ Af (1.2N G2k + 0.85 X 1.4( qiS+M wk $ A/W)/1.2Gk 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为: NG2K = N32 + N33 + N34=6.278kN ； 活荷载标准值：NQ=4.725kN

54、； 每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m ； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=MW / (1.4X 0.85)=0.016 /(1.4 X 0.85)=0.013kN m HS =( 0.265 X 4.24 X 10-4 X 205 X 103-(1.2 X 6.278+0.85 X 1.4 X (4.725+0.265 X 4.24 X 100 X 0.013/4.49)/(1.2 X 0.139)=56.72 m ; 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H=Hs /(1+0.001H s) H=56.72 /(1+0.001

55、X 56.72)=53.675 m ; H= 53.675 和50比较取小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50 m 。 脚手架单立杆搭设高度为18m,小于H，满足要求！ 八、连墙件的稳定性计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N=Nw + N 0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算血=0.92 ,0.214 , w0 = 0.35 , W=0.7 呂 sb 0=0.7 X92 0.214 X.35=0.048kN/m 2 ； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5 m 2; 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0= 5.000kN ； 风

56、荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nw=1.4 X WkX Aw=0.912kN ; 连墙件的轴向力设计值Ni=Nw + N 0= 5.912kN ； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=A f 其中0-轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比l/i=350/15.9的结果查表得到$ =0.941, I为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm 2; f=205N/mm 2; 连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.941 X 4.24 X 10-4X 205X 103=81.792kN ; N=5.912 N f=81.792,连墙件的设计计算满足要求！ 九、立杆的地基承载力计算

57、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 P f g 地基承载力设计值： f g=f gkX kc=120 kPa ； 其中，地基承载力标准值：f gk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc=l ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =83.351 kPa ; 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.67kN; 基础底面面积 ：A=0.2 m2。 p=83.351kPa 100000 X 10.78 刈04)=0.267 板底支撑钢管的最大挠度为0.267 mm小于 钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm,满足要 三、纵向支撑钢管计算 板底支撑钢管按照集中荷载下简支梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩W=4.49cm3; 截面惯性矩l=10.78cm 4; 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算； 集中荷载P取板