土钉墙支护设计施工方案[详细]

1、土钉墙支护设计施工方案第一章 概述一、工程概况本工程是由内蒙古文化体育重点工程指挥部委托新建的,地上四层,地下最大开挖深度15.17m,工程位于呼和XX市新城区新华东街,内蒙古政协办公楼东侧,根据工程实际情况,故需要对基坑边坡进行支护。二、工程水文地质条件条件地层情况:根据岩土工程勘查报告,现将拟建区影响边坡支护的地基土自上而下分述如下:(第一层土层厚为相对于已挖出的第一步台阶以下)土层土 性平均层厚T1(kN/m3)杂填土1.0m4020.0粉质粘土1.2m5020.0粉土与粉砂互层3.3m6020.0粗砾砂3.2m7020.0粉细砂2.0m5019.7砾 砂6.0m9022.0三、护坡方案

2、确定本工程地面以下基坑开挖深度为15.17m,其中T1区开挖深度为5m放坡系数为1:0.5,T2区开挖深度为15.17m放坡系数为1:0.5(由于T1区开挖形成的阶梯,T2区实际相对开挖深度为10.17m),坡道坡度为1:6坡侧放坡系数为1:0.75,坡道开挖时形成的最大相对开挖深度约为12m。根据拟建建筑物的结构特点和现场实际情况,在保证基础施工安全的前提下,并考虑降低造价、缩短工期、最大可能的减小回填量以及后续施工用地及场地情况,我们认为最适合于本工程的支护方式为土钉支护。四、土钉支护机理土钉支护技术是一种先进的新型岩土加固技术,它充分利用原状土体自身的承载能力,通过密布土钉及压力注浆,彻

3、底改善加固区原状土体的力学性能,在边坡原状土体中形成加固区(土钉墙)以抵抗不稳定的侧向土压力；边坡加固施工紧随开挖,迅速封闭开挖面,使得因开挖造成的土层应力释放及时得到控制,从而使边坡土体变形得到有效控制；用土钉将不稳定的土压力引入深层土体中,借助稳定土层自身的承载力,提供有效的锚固力来平衡不稳定的压力,从而形成一种先进的深层承载力主动支护体系,与土体共同作用,充分发挥土层能量,提高边坡土层的整体性的自身强度自稳定能力,使边坡得以稳定。第二章 设计计算一、设计计算依据1、岩土工程勘察报告2、设计单位提供的相关设计图纸和技术要求3、建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)4、混凝土结构设计规范

4、(GB50010-2002)5、建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)6、基坑土钉支护技术规程(CECS96:97)7、深基坑支护设计于施工(中国建筑工业出版社)8、地基加固新技术(中国建筑工业出版社)二、地质情况及采用参数1、杂填土:h1=1.0m T1=40kPa 1=30.0 1=20.0kN/m32、粉质粘土:h2=1.2m T2=50kPa 2=30.0 2=20.0kN/m33、粉土与粉砂互层:h3=3.3m T3=60kPa 3=30.0 3=20.0kN/m34、粗砾砂:h4=3.2m T4=70kPa 4=30.0 4=20.0kN/m35、粉细砂:h5=2.0m

5、T5=50kPa 5=27.0 5=19.7kN/m6、砾砂 :h6=4.5m T6=90kPa 6=33.0 6=22.0kN/m设定地面超载q=20kPa三、土钉设计计算遵循原则1、只考虑土钉的受拉作用；2、土钉的尺寸应满足设计内力的要求,同时应满足支护内部整体稳定性的需要。四、T1区土钉设计计算(一)、土钉支护各组成部分尺寸及参数的选取根据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)及基坑土钉支护技术规程(CECS96:97)的有关规定,结合边坡特点,初步选取参数如下:1、锚固体孔径 d0=10cm2、锚固体水平间距:Sh=2.50m；纵向间距Sv=1.50m3、土钉钻孔的向下倾角 =10

6、4、边坡按1:0.5放坡,则坡角=84(二)、设计计算边坡支护中共3排土钉,土钉横向间距2.5米,纵向间距为1.5米,第一层土钉设在自然地面下1.2米。现以第2层土钉为例来计算,其它各排土钉的计算结果详见后附“各层土钉计算成果表”。1、摩擦角和重度的计算通过对各层土的1、1值进行厚度加权平均值求得:=arctg(h1tg1+ h2tg2+ h3tg3)/ (h1+ h2+ h3) =arctg(1.0tg30+1.2tg30+3.3tg30)/5.5=24.35=(1h1+2h2+3h3)/hi =19.17(kN/m3)2、主动土压力系数Ka的计算Ka=tg245-(/2)= tg245-(

7、30.0/2)= 0.263、土钉所受最大拉力(设计内力)N的计算据基坑土钉支护技术规程(CECS96:97)中公式来计算设计内力。N=(1/cos) *P*Sv*Sh 其中P=P1+Pq式中:土的倾角,为10；P土钉长度中点所处深度位置上的侧压力,kPa；P1土钉长度中点所处深度位置上由支护土体自重引起的侧压力,kPa； Pq地表均布荷引起的侧压力,kPa； Sv土钉纵向间距,为1.50m； Sh土钉横向间距,为2.50m。地表均布荷载引起的侧压力Pq的计算 Pq=kaq=0.2620_.2(kPa)支护土体自重引起的侧压力P1的计算据“规程CECS96:97”的有关规定来计算 对于c/h0

8、.05的砂土和粉土:p1=0.55kaHi 对于c/h0.05的一般粘性土: p1=ka1-2c/(Hi*ka1/2)Hi0.05 kaHi,但不小于0.2Hi p1=17.13kPa(3)设计内力N的计算 N=(1/cos) *P*Sv*Sh=51.32(kN)4、土钉钢筋直径d的计算各层土钉在设计内力作用下应满足下式 Fs,d1.1(d2/4)fyk式中: Fs,d土钉的局部稳定安全系数,据规程取1.4; N 土钉设计内力(kN); D 土钉钢筋直径(mm); fyk 钢筋抗拉强度标准值,据GB50010-2002取3.35105kPa;代入数据求得 d16.3mm,取18钢筋。5、土钉长

9、度L得计算各层土钉的长度尚宜满足下列条件 LLa+ Fs,d N/d0式中: La 土钉轴线与倾角等于45+/2斜线的交点至土钉外端点的距离,m; d0土钉孔径,为10cm; 土钉与土体之间的界面粘结强度,取90kPa。代入数据求得L5.3m,取L=6.0m。6、土体内部整体稳定性分析(1)土钉极限抗拔内力R的计算土体破坏面上每一土钉达到的极限抗拔内力R按下列公式计算,并取其中的最小值。按土钉受拔条件 R=d0 La 按土钉受拉屈服条件 R=1.1(d2/4)*fyk 其中: d0 土钉孔径,10cm; d 土钉钢筋直径,18mm; La 土钉在破坏面一侧伸入稳定土体中的长度,m; 土钉与土体

10、之间的界面粘结强度,取90kPa. fyk 钢筋抗拉强度标准值,据GB50010-2002取3.35105kPa.代入数据求得R=74.33kN。(2)稳定安全系数K得计算 K=R/N=74.33/51.32=1.45 各层土钉计算结果一览表土钉排号Hi(m)()KaP(kN)Ni(kN)(kN/m3)d0(m)(kPa)L(m)La(m)R(kN)K11.2300.268.3332.3200.1405.02.054.171.4122.7300.2611.4644.519.170.1506.02.674.331.4534.2300.26716.3554.719.90.1605.04.683.2

11、1.51(三)、土钉选择:根据地勘报告及现场情况,本工程护坡方案按基坑坡顶二米外有20kPa均为荷载的基础上进行统一设计。经计算技术参数如下:土钉层号竖向间距(m)水平间距(m)成孔水平倾角超挖深度(m)钻孔直径(mm)锚杆长度(m)锚筋直径(m)11.52.51000.51005.01621.52.51000.51006.01831.52.51000.51005.018五、T2区土钉设计计算(一)、土钉支护各组成部分尺寸及参数的选取根据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)及基坑土钉支护技术规程(CECS96:97)的有关规定,结合边坡特点,初步选取参数如下:1、锚固体孔径 d0=10c

12、m2、锚固体水平间距:Sh=1.50m；纵向间距Sv=1.50m3、土钉钻孔的向下倾角 =104、边坡按1:0.5放坡,则坡角=63.4(二)、设计计算边坡支护中共6排土钉,土钉横向间距1.5米,纵向间距为1.5米,第一层土钉设在自然地面下1.2米。现以第5层土钉为例来计算,其它各排土钉的计算结果详见后附“各层土钉计算成果表”。1、摩擦角和重度的计算通过对各层土的1、1值进行厚度加权平均值求得:=arctg(h1tg1+ h2tg2+ h3tg3+h4tg4 + h5tg5+h6tg6)/ (h1+ h2+ h3+ h4+ h5+ h6)=30.04=(1h1+2h2+3h3+4h4+5h5+

13、6h6)/hi =20.47(kN/m3)2、主动土压力系数Ka的计算Ka=tg245-(/2)= tg245-(30.0/2)= 0.263、土钉所受最大拉力(设计内力)N的计算据基坑土钉支护技术规程(CECS96:97)中公式来计算设计内力。N=(1/cos) *P*Sv*Sh 其中P=P1+Pq式中:土的倾角,为10；P土钉长度中点所处深度位置上的侧压力,kPa；P1土钉长度中点所处深度位置上由支护土体自重引起的侧压力,kPa； Pq地表均布荷引起的侧压力,kPa； Sv土钉纵向间距,为1.50m； Sh土钉横向间距,为1.50m。地表均布荷载引起的侧压力Pq的计算 Pq=kaq=0.2

14、620_.2(kPa)支护土体自重引起的侧压力P1的计算据“规程CECS96:97”的有关规定来计算 对于c/h0.05的砂土荷粉土:p1=0.55kaHi 对于c/h0.05的一般粘性土: p1=ka1-2c/(Hi*ka1/2)Hi0.05 kaHi,但不小于0.2Hi p1=21.28kPa(3)设计内力N的计算 N=(1/cos) *P*Sv*Sh=72.4(kN)4、土钉钢筋直径d的计算各层土钉在设计内力作用下应满足下式 Fs,d1.1(d2/4)fyk式中: Fs,d土钉的局部稳定安全系数,据规程取1.4; N 土钉设计内力(kN); D 土钉钢筋直径(mm); fyk 钢筋抗拉强

15、度标准值,据GB50010-2002取3.35105kPa;代入数据求得 d18.7mm,取20钢筋。5、土钉长度L得计算各层土钉的长度尚宜满足下列条件 LLa+ Fs,d N/d0式中: La 土钉轴线与倾角等于45+/2斜线的交点至土钉外端点的距离,m; d0土钉孔径,为10cm; 土钉与土体之间的界面粘结强度,取90kPa。代入数据求得L8.3m,取L=9.0m。6、土体内部整体稳定性分析(1)土钉极限抗拔内力R的计算土体破坏面上每一土钉达到的极限抗拔内力R按下列公式计算,并取其中的最小值。按土钉受拔条件 R=d0 La 按土钉受拉屈服条件 R=1.1(d2/4)*fyk 其中: d0

16、土钉孔径,10cm; d 土钉钢筋直径,20mm; La 土钉在破坏面一侧伸入稳定土体中的长度,m; 土钉与土体之间的界面粘结强度,取90kPa. fyk 钢筋抗拉强度标准值,据GB50010-2002取3.35105kPa.代入数据求得R=104.5kN。(2)稳定安全系数K得计算 K=R/N=104.5/72.4=1.44 各层土钉计算结果一览表土钉排号Hi(m)()KaP(kN)Ni(kN)(kN/m3)d0(m)(kPa)L(m)La(m)R(kN)K11.2300.268.6331.5200.1707.02.0441.422.7300.2612.9241.3200.1708.02.6

17、57.11.3834.229.30.26717.3851.719.90.15010.04.672.21.445.729.20.26821.9262.220.10.17010.03.883.51.3457.2300.2626.4872.420.470.1909.03.8104.51.4468.730.60.2532.474.920.80.1909.03.8107.41.43710.230.930.2535.981.820.920.1908.04.0113.01.38(三)、土钉选择:根据地勘报告及现场情况,本工程护坡方案按基坑坡顶二米外有20kPa均为荷载的基础上进行统一设计。经计算技术参数如下

18、:土钉层号竖向间距(m)水平间距(m)成孔水平倾角超挖深度(m)钻孔直径(mm)锚杆长度(m)锚筋直径(m)11.51.51000.51007.01621.51.51000.51008.01831.51.51000.510010.02041.51.51000.510010.02051.51.51000.51009.02061.51.51000.51008.02271.51.51000.51008.022六、坡道区土钉设计计算由于坡道相对开挖深度不均匀,为避免单一形式的土钉护坡所造成的浪费,我们将坡道土钉支护按相对开挖深度分为三段:(1)深度在05.0m的土钉做法同T1区；(2)深度在5.010

19、.0m的土钉做法同T2区；(3)深度在10.012.0m的土钉设计计算如下:(一)、土钉支护各组成部分尺寸及参数的选取根据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)及基坑土钉支护技术规程(CECS96:97)的有关规定,结合边坡特点,初步选取参数如下:1、锚固体孔径 d0=10cm2、锚固体水平间距:Sh=1.50m；纵向间距Sv=1.50m3、土钉钻孔的向下倾角=104、边坡按1:0.5放坡,则坡角=63.4(二)、设计计算边坡支护中共8排土钉,土钉横向间距1.5米,纵向间距为1.5米,第一层土钉设在自然地面下1.2米。现以第5层土钉为例来计算,其它各排土钉的计算结果详见后附“各层土钉计算成

20、果表”。1、摩擦角和重度的计算通过对各层土的1、1值进行厚度加权平均值求得:=arctg(h1tg1+ h2tg2+ h3tg3+h4tg4 + h5tg5+h6tg6)/ (h1+ h2+ h3+ h4+ h5+ h6)=32.13=(1h1+2h2+3h3+4h4+5h5+6h6)/hi =21.36(kN/m3)2、主动土压力系数Ka的计算Ka=tg245-(/2)= tg245-(30.0/2)= 0.263、土钉所受最大拉力(设计内力)N的计算据基坑土钉支护技术规程(CECS96:97)中公式来计算设计内力。N=(1/cos) *P*Sv*Sh 其中P=P1+Pq式中:土的倾角,为1

21、0；P土钉长度中点所处深度位置上的侧压力,kPa；P1土钉长度中点所处深度位置上由土体自重引起的侧压力,kPa； Pq地表均布荷引起的侧压力,kPa； Sv土钉纵向间距,为1.50m； Sh土钉横向间距,为1.50m。地表均布荷载引起的侧压力Pq的计算 Pq=kaq=0.2620_.2(kPa)支护土体自重引起的侧压力P1的计算据“规程CECS96:97”的有关规定来计算 对于c/h0.05的砂土荷粉土:p1=0.55kaHi 对于c/h0.05的一般粘性土: p1=ka1-2c/(Hi*ka1/2)Hi0.05 kaHi,但不小于0.2Hi p1=23.14kPa(3)设计内力N的计算 N=

22、(1/cos) *P*Sv*Sh=79.2(kN)4、土钉钢筋直径d的计算各层土钉在设计内力作用下应满足下式 Fs,d1.1(d2/4)fyk式中: Fs,d土钉的局部稳定安全系数,据规程取1.4; N 土钉设计内力(kN); D 土钉钢筋直径(mm); fyk 钢筋抗拉强度标准值,据GB50010-2002取3.35105kPa;代入数据求得 d18.2mm,取20钢筋。5、土钉长度L得计算各层土钉的长度尚宜满足下列条件 LLa+ Fs,d N/d0式中: La 土钉轴线与倾角等于45+/2斜线的交点至土钉外端点的距离,m; d0土钉孔径,为10cm; 土钉与土体之间的界面粘结强度,取90k

23、Pa。代入数据求得L9.1m,取L=10.0m。6、土体内部整体稳定性分析(1)土钉极限抗拔内力R的计算土体破坏面上每一土钉达到的极限抗拔内力R按下列公式计算,并取其中的最小值。按土钉受拔条件 R=d0 La 按土钉受拉屈服条件 R=1.1(d2/4)*fyk 其中: d0 土钉孔径,10cm; d 土钉钢筋直径,20mm; La 土钉在破坏面一侧伸入稳定土体中的长度,m; 土钉与土体之间的界面粘结强度,取90kPa. fyk 钢筋强度标准值,据GB50010-2002取3.35105kPa.代入数据求得R=112.5kN。(2)稳定安全系数K得计算 K=R/N=112.5/79.2=1.42

24、 各层土钉计算结果一览表土钉排号Hi(m)()KaP(kN)Ni(kN)(kN/m3)d0(m)(kPa)L(m)La(m)R(kN)K11.2300.268.6332.3200.1708.02.0451.422.7300.2612.9244.2200.1709.02.658.31.3834.229.30.26717.3853.419.90.15011.04.675.61.445.729.20.26821.9265.220.10.17010.03.889.31.3457.2300.2626.4873.421.360.19010.03.8112.51.4468.730.60.2532.478.2

25、20.80.1909.03.8114.21.43710.230.930.2535.984.420.920.1909.04.0118.51.38811.730.930.2537.889.320.950.1908.04.0122.01.34(三)、土钉选择:根据地勘报告及现场情况,本工程护坡方案按基坑坡顶二米外有20kPa均为荷载的基础上进行统一设计。经计算技术参数如下:土钉层号竖向间距(m)水平间距(m)成孔水平倾角超挖深度(m)钻孔直径(mm)锚杆长度(m)锚筋直径(m)11.51.51000.51008.01621.51.51000.51009.01831.51.51000.510011.0

26、2041.51.51000.510010.02051.51.51000.510010.02061.51.51000.51009.02271.51.51000.51009.02281.51.51000.51008.022七、面层技术参数土钉横压筋16通长,横压筋与土钉端部“L”字型焊接。坡顶增设锚拉支护体系,每隔3.0米设一道竖筋,竖拉筋为16螺纹钢,竖拉筋一端与各层对应的土钉钢筋焊接,另一端则与锚拉桩联接,锚拉桩为纵向土钉22,土钉孔径为10cm,其长度为不小于3.0米。 钢筋网片6.5200200,现场扎丝绑扎；面层喷射C20混凝土,混凝土配合比为水泥:砂:石=1:2:2。厚度不小于10cm

27、,坡顶喷射混凝土,坡顶护顶宽度为1m。钢筋采用、级钢,为了加快施工进度,提高喷射混凝土早期强度,水泥拟采用ASC32.5(硫铝酸盐水泥)。根据情况我们选用“先喷后锚”或“先锚后喷”的施工顺序。采取信息法施工,各段土钉的排数、长度、间距应据实际情况、地下障碍情况由现场技术负责人及时作出变更和调整。第三章 施工部署一、施工准备:测量放线:放出基坑开挖上口线,并在场区四周围挡上作标记,以备开挖后测放边线。施工用电、用水配置:依据所投入机械设备用电功率统计,设备总计电力约50kVA,考虑到设备使用顺序及正常使用率,工程需电力40kVA,因此,只需大于40kVA的变压器就可满足施工的需要；依据用水设备和

28、施工经验XX市地区的水压,需水量510立方米/小时,只需直径50mm管的水源就能满足施工用水,由于施工现场较大,应多设几处水源。二、施工安排:进场后先开挖土钉支护施工作业面,土方开挖,宜从基坑的一端向另一端推进,当一段破面挖处后立即安排护坡施工,这样随着土方开挖的推进破面不断暴露,护坡紧随其后,这样一方面减少坡面暴露的时间,减少土层内力释放,有利于边坡稳定,另一方面有利于护坡施工安排流水作业。挖土每次挖1.5米,超挖不得超过0.5米,在距离边坡5m的范围内要严格按照设计进行开挖,严禁超挖。第一层土钉锚杆钢筋位置为坑顶下1.2m(垂直距离)。三、施工主要机械设备考虑到场区内地层情况,设计要求及工

29、期要求,主要施工机械设备选用如下:钢筋加工机械设备一览表设备名称设备型号额定功率(kw)数量卷扬机JD11.45.51台电焊机BX-250-118.5(KVA)3台钢筋切割机GJ51-323.51台喷射混凝土施工机械设备一览表设备名称设备型号额定功率(kw)工作参数数量柴油空压机VHP40013111.5m3/min1台混凝土喷射机PZ-5B5.55 m3/h1台搅浆桶31个注浆泵UBJ1.22.21.2m3/h1台四、施工工艺流程修坡成孔下锚杆钢筋注浆绑钢筋网片焊接锚固钢筋喷射混凝土养护五、施工工期计划土钉支护应紧随基坑开挖,下一步基坑开挖应在上一步混凝土面层喷射完不少于24小时后进行开挖。

30、土钉支护工程工期还应该根据工程特点、现场情况及周围环境对工程的影响,采用先进的施工方法,合理安排工期,以确保承担的基坑支护工程在预定的时间内完成。保证措施1、对工程进度所涉及的各方面工作进行详细的安排,反馈信息,及时调整工作计划以适应施工现场的实际条件。2、合理组织施工工序,协调好各工序间交叉施工,解决好施工对现场周围环境的影响,保证全天候的作业条件,以充分利用有效工作时间。六、施工主要质量技术要求成孔1、孔位允许偏差100mm2、孔深允许偏差50mm3、孔径不允许负偏差4、孔内渣土应清理干净5、遇到地下障碍打不到设计深度应及时上报,经技术人员同总包、监理研究变更候再施工。注浆1、注浆采用全长

31、压力注浆,注浆次数不少于二次。2、采用纯水泥浆,浆液水灰比0.5,水泥采用快硬水泥(ASC32.5)。3、压浆做法如下:制锚1、锚筋要达到设计长度,孔口外露统一为10cm。 2、锚筋全长每2.5米加焊支架(或葫芦头) 3、锚筋外露段严禁悬挂重物。喷射混凝土1、面层喷射混凝土C20厚不小于10cm。粗骨料粒径最大不超过12mm。2、钢筋网片6.5200200,采用绑扎而成,铺设时每边塔接长度应不小于200mm。3、横竖压筋焊接时不得有气孔、咬肉。滞水处理1、设置排水管。2、设排水沟,挖集水坑,集水外排。七、施工质量保证机构与施工质量保证措施 施工质量保证机构建立由项目经理领导、项目副经理中间控制

32、,技术质量组全体人员基层检查的管理系统,以确保各项质量保证措施落实到各分部工程及各道工序中。并在施工过程中设专职质量员,班组设兼职质量员进行自检互检,发现不符合质量标准的问题及时纠正。质量保证体系如附图所示。项目经理安装QC小组锚杆施工QC小组混凝土QC小组钢筋制作QC小组钻孔QC小组技术质量部总工程师施工质量保证措施1、严把钢筋进料关,保证使用产品质量合格的钢材。 2、混凝土强度必须符合设计要求,现场施工时每500混凝土预留一组混凝土试块(100100100),并做好混凝土试块制作记录和试块的现场养护；3、土钉注浆后,一定时间(2小时内)内必须进行二次补浆,以确保锚固段长度；4、做好并收集、

33、整理好各中施工原始记录,质量检查记录、设计变更、现场签证记录等原始资料,并做好施工日志。八、施工安全保证措施安全保证体系以项目经理为首,由安全、工程、技术质量、安装、行政和基层专职安全员等各方面的管理人员组成安全保证体系,建立项目经理部安全工作委员会,领导和组织实施安全工作。分析安全难点,确保安全管理重点在每个大的施工阶段开始之前,分析该阶段的施工条件,施工特点、施工方法、预测施工安全难点和事故隐患,确定管理点和预防控制措施。1、在土方施工阶段,边坡的防塌是难点,除要有科学的计算依据,良好的施工质量外,还要做出切实可靠的安全程度评估；2、现场电气设备均作漏电保护装置,配电线采用三相五线制；3、

34、总包负责人在基坑边用架杆搭设一米高防护围栏；4、锚杆注浆欠要检查注浆及接头绑扎是否牢固,防止漏浆喷射伤人；5、已挖完的基槽,在雨后要仔细观察土壤情况,如发现有裂缝、鼓包、滑动等现象,要及时排除险情后方可施工；安全管理1、严格执行国家XX市有关施工现场安全管理条例及办法；2、建立严格的安全教育制度,坚持每周按班组召开安全工作教育研讨会,增强安全意识,使安全工作落实到广大群众基础上；3、编制安全措施,设计和购置安全设施；4、强化安全法制观念,严格执行安全工作文字交底,双方认可；5、加强施工管理人员的安全考核,增强安全意识,避免违章指挥。雨季施工措施本工程施工若遇到雨季,其施工应执行以下措施,以保证

35、工程施工质量及人员、设备的安全；1、基坑四周地面要填平,留一定的外坡使基坑四周8m宽范围地面不能有积水。2、鉴于本工程地处原有建筑物附近,地下水较丰富,要在雨季来临时重视,及时研究对策,制定补充方案,确保结构的正常施工。3、在雨季期间,加强值班及收听天气预报,下雨之前清理坑内的积水及排水沟,预备好潜水泵等抽水工具,雨后及时组织人力、物力进行坑内抽排水的工作及基坑四周积水的疏通工作。边坡以外情况应急措施基坑开挖和喷锚支护施工过程中,由于破坏了土层中原有的应力平衡,坡面肯定会发生变形,直到达到新的平衡。为此当基坑开挖深度超过6米后,即在坡顶上口外翻的混凝土面上设置观测点,对坡面的位移进行观测；最大

36、坡面变形量部超过3,当发现坡面的安全出现问题时,应采取相应的措施:1、在施工过程中,就要进行预防,严格按设计施工方案进行施工并在边坡建立相应的位移观测点。2、如果观测点的累积位移量超过3,应停止当前开挖,并对边坡进行增加锚杆的加固处理。3、注意周边现场的管线情况,杜绝管道水渗漏,喷锚护坡安全的最大隐患是水,为此施工过程中对少量地下滞水一定要将其引出。同时也要对地表水做好排水工作,不能使其渗入特别是在基坑周围不能有渗水井的存在。如果发现基坑四周有地下管线跑漏水现象时,一定要将其处理妥当。基坑四周坡顶施工场地应进行硬化处理,以保证施工机械以匀布载荷的形势作用于坡面。4、由于施工速度过快,锚杆砂浆尚未凝固。应和土方施工单位加强配合,安排好施工顺序,避免发生上以步坡面刚施工完九立即开挖的情况发生。5、当坡顶部分地段的土质不好时,采用通过锚杆设置地面拉筋的方法进行加固。6、在坡面变形较大的地段另补设锚杆,通过槽钢对坡面施加预应力的方法来控制坡面的变形,必要时可将该坡面回填,待变形得到控制时再将该坡面挖开。7、当发现坡面位移较大时,现场应设专人24小时不间断的观测,发现问题及时通过有关技术人员进行处