某大学学生活动中心框架结构设计

1、课程设计(论文)题 目 名 称 某大学学生活动中心框架结构设计 课 程 名 称 高层建筑结构设计 学 生 姓 名 学 号 系 、专 业 城市建设系土木工程（房建方向） 指 导 教 师 2011年 9月 30 日课程设计（论文）任务书年级专业2008级土木房建本科学生姓名学 号218题目名称某大学学生活动中心框架结构设计设计时间第56周课程名称高层建筑结构设计课程编号101031204设计地点教学1a404一、 课程设计（论文）目的了解多、高层建筑结构的结构体系及各种体系特点及应用范围；熟悉掌握风荷载及地震作用的计算方法；掌握框架结构的内力及位移计算方法，理解框架结构内力分布及侧移变形的特点及规

2、律；学会框架结构的配筋计算及构造要求。二、 已知技术参数和条件某大学学生活动中心楼，建筑面积约4500m2，无地下室，地上6层，采用柱下独立基础，钢筋混凝土框架结构，平面体型为矩形，开间尺寸和房间进深依据具体情况而定。如附图所示，图中所绘柱网尺寸只是其中一种，每个学生按照各自学号选择计算所用的柱网尺寸。首层层高3.9m，其余层高为3.3m，不考虑抗震设计。其他材料做法见附属资料三、 任务和要求任务：掌握多层及高层框架结构设计的基本方法，根据给定的建筑资料和技术参数，运用框架结构设计理论知识，通过一榀框架梁柱荷载、内力、位移计算，编写计算书一份；绘制一榀框架配筋施工图a3纸机绘图或a2手绘图1张

3、。要求：1根据设计内容编写结构配筋据计算设计说明书a4纸，能掌握一定结构施工图的表达技能；对高层建筑设计中的基本假定有初步了了解，并会使用一般的手算方法；能够了解高层结构的受力性能、变形特点和设计原则2施工图应有必要的说明，内容包括：工程概况；设防烈度，抗震等级；材料说明；钢筋的锚固长度，搭接长度取值；必要的其他注意事项等。注：1此表由指导教师填写，经系、教研室审批，指导教师、学生签字后生效；2此表1式3份，学生、指导教师、教研室各1份。四、参考资料和现有基础条件（包括实验室、主要仪器设备等）1沈蒲生编著高层建筑结构设计中国建筑工业出版社第1版 20062沈蒲生编著高层建筑结构设计例题中国建筑

4、工业出版社第版20053梁兴文，史庆轩主编土木工程专业毕业设计指导科学出版社 20024沈蒲生主编，梁兴文副主编混凝土结构设计高等教育出版社第2版2006五、进度安排2011.9.18：结构平面布置、梁柱尺寸确定、荷载计算2011.9.189.24：竖向荷载作用下的内力计算分层法；水平荷载作用下的内力计算d值法9.249.26：内力组合、配筋计算9.279.28：手绘图或机绘图9.299.30：继续修改施工图、整理计算书9.30：整理课程设计成果六、教研室审批意见教研室主任（签字）： 年 月 日七|、主管教学主任意见 主管主任（签字）： 年 月 日八、备注指导教师（签字）：贺海斌 学生（签字）

5、：附加资料：基本条件：某大学学生活动中心，建筑面积约3200m2，无地下室，地上6层，采用柱下独立基础，钢筋混凝土框架结构，平面体型为矩形，开间尺寸和房间进深依据具体情况而定。如图所示，图中所绘柱网尺寸只是其中一种，每个学生按照各自学号选择计算所用的柱网尺寸。首层层高3.9m，其余层高为3.3m。设计资料：（1）气象资料：基本风压0.3kn/m2，基本雪压0.3kn/m2。（2）抗震设防：非抗震设计。（3）工程地质资料：ii类场地，地层由素填土和黄土状土组成。地基承载力标准值为：素填土：黄土状土：地下水在地表下5.5m（4）主要建筑做法：屋面做法：（可自己根据房屋建筑学课程的介绍，选定屋面做法

6、）二毡三油撒绿豆沙15mm厚1:3水泥砂浆找平30mm（最薄处）1:8水泥焦渣找坡冷底子油热沥青各一道20mm厚1:3水泥砂浆找平40mm钢筋混凝土整浇层预应力混凝土多孔板楼面做法：（或根据需要，自己选定楼面做法）水磨石地面（10mm面层、20mm水泥砂浆打底）；细石混凝土整浇层35mm厚，预应力空心楼板、铝合金龙骨吊顶外纵墙做法：2.1m高钢框玻璃窗，门窗洞口尺寸可自定；窗下900mm高240mm厚粘土砖墙，外墙面为水刷石，内墙面为20mm粉刷。（5）材料：混凝土c30，钢筋hrb400，箍筋hpb235级三、设计内容及成果要求1、确定梁、柱截面尺寸及框架计算简图2、荷载计算与侧移计算3、荷

7、载作用下的内力分析4、荷载组合与内力组合5、选取一榀框架梁、柱截面配筋计算，写出计算书1份，并统一格式a4打印和封面。6、绘制框架结构模板配筋配筋图（手工绘制2图12张）四、设计时间：2周五、设计柱网尺寸选择：按学号顺序选取各自对应的柱网尺寸，不得雷同，否则不予通过。具体见下表（单位：mm）学 号（根据学号总位数和末尾数字选择）开间尺寸进深尺寸轴轴轴位数1位，学号偶数3600570021005700位数1位，学号奇数3900570024005700位数2位,学号末尾04200570027005700位数2位,学号末尾13000570030005700位数2位,学号末尾2330048002100

8、4800位数2位,学号末尾33600480024004800位数2位,学号末尾43900480027004800位数2位,学号末尾54200480030004800位数2位,学号末尾63600450021004500位数2位,学号末尾73900450024004500位数2位,学号末尾83300600024006000位数2位,学号末尾93600600027006000位数3位,学号末尾03900600030006000位数3位,学号末尾14200510021005100位数3位,学号末尾23000510024005100位数3位,学号末尾33300510027005100位数3位,学号末尾4

9、3600510030005100位数3位,学号末尾53900540021005400位数3位,学号末尾64200540024005400位数3位,学号末尾73000540027005400位数3位,学号末尾83300540030005400位数3位,学号末尾93000600021006000课程设计（论文）评阅表学生姓名 学 号 系 城市建设系 专业班级 题目名称 某大学学生活动中心框架结构设计 课程名称 高层建筑结构设计 一、学生自我总结 学生签名： 年 月 日二、指导教师评定评分项目平时表现出勤计算书图纸综合成绩权 重10104040单项成绩指导教师评语： 指导教师（签名）： 年 月 日某

10、大学学生活动中心框架结构设计计算书1、 确定框架计算简图框架的计算单元如图1.1所示，取轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-0.5m，二层楼面标高为3.9m，故底层柱高为4.4m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），均为3.3m。由此可绘出框架的计算简图，如图1.2所示。图1.1 结构平面布置图2、 框架梁柱的线刚度计算梁柱截面尺寸估算：对于横向梁，hb=（1/81/14）l0=675429mm，取500mm；bh=(1/21/

11、4)hb=250125mm,取200mm；对于纵向梁，跨度小于5400mm，但为了增强结构整体纵向抗侧刚度，纵向梁截面尺寸也取200mm500mm。对于柱截面，bc=hc=（1/121/18）hc=367244mm，取柱截面为400mm400mm。对于中框架梁，取i=1.5i0左边跨梁：i左边梁=ei/l=3.0107kn/m21.51/120.20.53/5.4=1.74104kn.m中跨梁：i中跨梁=ei/l=3.0107kn/m21.51/120.20.53/3.0=3.14104kn.m右边跨梁：i右边梁=ei/l=3.0107kn/m21.51/120.20.53/5.4=1.741

12、04kn.m底层柱：i底层柱=ei/h=3.0107kn/m21/120.44/4.4=1.45104kn.m其余各层柱：i余柱= ei/h=3.0107kn/m21/120.44/3.3=1.94104kn.m令i余柱=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：i，左边梁=（1.74104kn.m）/（1.94104kn.m）=0.90i，中跨梁=（3.14104kn.m）/（1.94104kn.m）=1.62i，底层柱=（1.45104kn.m）/（1.94104kn.m）=0.75框架梁柱相对线刚度如图1.2所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图1.2 计算简图3、 荷载计算1.恒荷载

13、标准值（1）屋面15mm厚1:3水泥沙浆面层：0.015 20=0.3 kn/30mm厚1:8水泥焦渣找坡：0.03 14=0.52 kn/20mm厚1:3水泥沙浆面层：0.02 20=0.4 kn/40mm厚钢筋混凝土整浇层：0.0425=1.0 kn/120mm厚预应力混凝土多孔板（按轻质混凝土考虑）：0.1219=2.28 kn/ 合计 4.50 kn/（2）楼面水磨石地面（10mm厚面层、20mm水泥砂浆打底）：0.65 kn/35mm厚细石混凝土：0.035 25=0.875 kn/120mm厚1:3水泥沙浆面层：0.02 20=0.4 kn/40mm厚钢筋混凝土整浇层：0.0425

14、=1.0 kn/120mm厚预应力空心楼板（按轻质混凝土考虑）：0.1219=2.28 kn/ 铝合金龙骨： 0.3 kn/ 合计 4.105 kn/（3）外纵墙线荷载（根据窗地比的要求，取窗宽为1.5m）二层及其上楼层：900mm高普通砖墙：190.90.24=4.10 kn/m2.1m高钢框玻璃窗：0.95 kn/m水刷石： 0.75 kn/m20mm厚粉刷层：0.020.920=0.36 kn/m 合计 6.16 kn/一层：普通砖墙：19（4.4-2.1）0.24=10.488 kn/m2.1m高钢框玻璃窗：0.95 kn/m水刷石： 0.75 kn/m20mm厚粉刷层：0.020.9

15、20=0.36 kn/m 合计 12.548kn/（4）外横墙线荷载：二层及其上楼层：193.30.24=15.048 kn/m一层：194.40.24=20.064 kn/m（5）梁自重混凝土重：250.20.5=2.5 kn/m10厚抹灰重： 0.204kn/m 合计 2.704 kn/m（6）柱自重混凝土重：250.40.4=4.0 kn/m10厚抹灰重： 0.272kn/m 合计 4.272 kn/m2.活荷载标准值（1）屋面和楼面活荷载标准值根据荷载规范查得：上人屋面2.0kn/，教室楼面取2.0 kn/，考虑该活动中心的实际使用情况，取2.5 kn/。（2）雪荷载sk=1.00.3

16、 kn/=0.3 kn/，屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。3.竖向荷载下框架受荷总图（1）轴间框架梁该结构楼盖和屋盖采用装配整体式方案，板受力按单向板考虑。屋面板传荷载：恒载：4.53.3/22=14.85 kn/m活荷载：23.3/22=6.6kn/m楼面板传荷载：恒载：4.1053.3/22=13.55 kn/m活荷载：2.53.3/22=8.25kn/m、,轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载：2.704+14.85=17.554kn/m活荷载由板传来，大小为6.6kn/m楼面梁：恒载：2.704+13.55=16.254kn/m活荷载由板传来，大小为8.25kn/m轴柱纵向集

17、中荷载的计算顶层柱：女儿墙自重（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶，10厚粉刷层）：0.241.119+250.10.24+（1.22+0.24）0.17=6.06 kn/m天沟自重（琉璃瓦+现浇天沟，图1.3）：图1.3 现浇天沟尺寸琉璃瓦自重：1.051.1=1.16kn/m现浇天沟自重：25(0.60+（0.20-0.080）)0.08+(0.6+0.2)(0.5+0.36)=2.13kn/m 合计 3.29kn/m顶层柱恒载=（6.06+3.29）2.7+2.704（3.3-0.4+2.7）+14.852.7=80.48 kn顶层柱活载=板传活载=6.62.7= 17.82

18、kn标准层柱恒载=5.162.7+2.704（3.3-0.4+2.7）+13.552.7=65.66kn标准层柱活载=8.252.7=22.28kn基顶恒载=12.5482.7+2.704（2.9+2.7）=49.02kn轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=14.854.2+2.704（2.9+4.2）=81.57kn顶层柱活载=板传活载=6.64.2= 27.72kn标准层柱恒载=13.554.2+2.704（3.3-0.4+4.2）=76.11 kn标准层柱活载=8.254.2=34.65kn基顶恒载=2.704（2.9+4.2）=19.20kn由于结构对称，轴与轴、轴与轴柱纵向集中荷载相同

19、。框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图1.4所示（图中数值均为标准值）。图1.4 竖向受荷总图注：1.图中各值的单位为kn；2.图中数值均为标准值4.风荷载计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：wk=zsz0（hi+hj）b/2式中0基本风压，0=0.3 kn/；s风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得s =1.3；z风压高度变化系数，假设该大学位于大城市郊区，所以地面粗糙度为b类；z风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用t1=0.08n（n是建筑层数）估算，大约为0.48s0.25s，应考

20、虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响：z =1+z/z；hi下层柱高；hj上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍；b迎风面的高度，b=3.3m；计算过程见表1.1：表1.1 集中风荷载标准值离地高度/mzzs0(kn/)hi /mhj /mwk (kn)20.401.261.951.300.303.302.408.98 17.101.191.801.300.303.303.309.05 13.801.111.641.300.303.303.307.73 10.501.021.491.300.303.303.306.42 7.200.901.341.300.303.303.305.10 3.900.

21、741.181.300.304.403.304.33 4、 风荷载作用下的位移计算1. 侧移刚度（见表1.2和表1.3）表1.2 横向2-6层d值的计算构件名称a轴柱0.310 6634 b轴柱0.558 11918 c轴柱0.558 11918d轴柱0.310 6634 表1.3 横向底层d值的计算构件名称a轴柱0.5314791b轴柱0.7206495c轴柱0.7206495d轴柱0.53147912. 风荷载作用下框架侧移计算式中第j层的总剪力；第j层所有柱的抗侧刚度之和；第j层的层间侧移。第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值和顶点侧移值，各层楼板标高处侧移值是该层

22、以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移 顶点侧移 框架在风荷载作用下侧移的计算见表1.4：表1.4 风荷载作用下框架侧移计算层次68.98 8.98 37105 0.00024 1/1363259.05 18.04 37105 0.00049 1/678947.73 25.77 37105 0.00069 1/475236.42 32.19 37105 0.00087 1/380425.10 37.29 37105 0.00101 1/328314.33 41.62 22572 0.00184 1/23860.00514m5、 内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情

23、况：（1） 恒载作用；（2） 活荷载作用于ab轴跨间；（3） 活荷载作用于bc轴跨间；（4） 风荷载作用（从左至右，或从右向左）。对于（1）、（2）、（3）等3种情况，框架在竖向荷载作用下，采用叠代法计算。对于第（4）种情况，框架在水平荷载作用下，采用d值法计算。在内力分析前，还应计算节点各杆的弯矩分配系数以及在竖向荷载作用下各杆端的固端弯矩。1. 恒荷载标准值作用下的内力计算由前述的刚度比可根据下式求的节点各杆端的弯矩分配系数，如图1.5所示。均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：，根据上述公式计算的梁固端弯矩如图1.5所示。将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入图1.5中节点的方

24、框后，即可进行叠代计算，直至杆端弯矩趋于稳定，最后按下式求得各杆端弯矩，如图1.6所示。式中 杆端最后弯矩；各杆端固端弯矩；叠代所得的杆端近端转角弯矩；叠代所得的杆端远端转角弯矩；以上计算中，当已知框架m图求v图以及已知v图求n图时，可采用结构力学取脱离体的方法。如已知杆件（梁或柱）梁端的弯矩（图1.7a）。其剪力：，式中 ，简支梁支座左端和右端的剪力标准值，当梁上无荷载作用时，=0，剪力以使所取隔离体产生顺时针转动为正；，梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负。已知某节点上柱传来的轴力和左、右传来的剪力，其下柱的轴力（图1.7b）： 式中，以压力为正，拉力为负。恒荷载标准值作用下的弯矩

25、图、剪力图、轴力图如图1.8、图1.9和图1.10所示。图1.5 恒荷载作用下的叠代计算图1.6 恒荷载作用后的最后杆端弯矩（单位：）图1.7 v及n的计算简图图1.8 恒荷载作用下的m图（单位：）注：节点弯矩不平衡是因为节点有等代力矩的缘故。图1.9 恒荷载作用下的v图（单位：kn）2. 活荷载标准值作用下的内力计算活荷载标准值作用在ab轴间的弯矩图、剪力图、轴力图如图1.11、图1.12和图1.13所示。活荷载标准值作用在bc轴间的弯矩图、剪力图、轴力图如图1.14、图1.15和图1.16所示。框架节点弯矩分配图如图1.17所示。图1.10 恒荷载作用下的n图（单位：kn）3. 风荷载标准

26、值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右吹）作用下的内力用d值法（改进的反弯点法）进行计算。其步骤为：（1） 求各柱反弯点处的剪力值；（2） 求各柱反弯点高度；（3） 求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；（4） 求各柱的轴力和梁剪力。第i层第m柱所分配的剪力为：，见表1.1，框架柱反弯点位置，计算结果如表1.5表1.6所示。图1.11 活荷载作用下在ab轴间的m图（单位：）表1.5 a、d轴框架柱反弯点位置层号h/myh/m63.30.90.350000.351.1653.30.90.40000.401.3243.30.90.450000.451.4933.30.90.450000.451.4923.

27、30.90.500-0.0330.471.5414.41.20.630-0.03000.602.64图1.12 活荷载作用下在ab轴间的v图（单位：kn）表1.6 b、c轴框架柱反弯点位置层号h/myh/m63.32.520.4260000.431.4153.32.520.450000.451.4943.32.520.4760000.481.5733.32.520.50000.501.6523.32.520.50000.501.6514.43.360.550000.552.42图1.13 活荷载作用下在ab轴间的n图（单位：kn）表1.7 风荷载作用下a、d轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层vi

28、/(kn)d(kn/m)dim(kn.m)dim/dvim（kn）yh/mmc上/(knm)mc下/(knm)mb总/(knm)68.983710566340.1791.611.16-3.44-1.853.44518.043710566340.1793.221.32-6.39-4.268.24425.773710566340.1794.611.49-8.36-6.8412.62332.193710566340.1795.761.49-10.45-8.5517.29237.293710566340.1796.671.54-11.72-10.2920.26141.622257247910.2128

29、.842.64-15.55-23.3325.84图1.14 活荷载作用下在bc轴间的m图（单位：）表1.8 风荷载作用下b、c轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算（表中为b轴的值，c轴与b轴对称）层vi(kn)d(kn/m)dim(kn.m)dim/dvim（kn）yh/mmc上/(knm)mc下/(knm)mb左/(knm)mb右/(knm)68.9837105119180.3212.881.41-5.46-4.061.953.51518.0437105119180.3215.791.49-10.52-8.605.209.37425.7737105119180.3218.281.57-14.31-

30、13.008.1814.73332.1937105119180.32110.341.65-17.06-17.0610.7419.33237.2937105119180.32111.981.65-19.77-19.7713.1523.67141.622257264950.28811.982.42-23.71-28.9815.5327.95图1.15 活荷载作用下在bc轴间的v图（单位：kn）框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如表1.7表1.8所示。，中柱处的梁：，边柱处的梁：图1.16 活荷载作用下在bc轴间的n图（单位：kn）图1.17 框架柱节点弯矩分配框架柱轴力与梁端剪力的计

31、算结果见表1.9.表1.9 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层梁端剪力/kn柱轴力/knab跨vbabbc跨vbbccd跨vbcda轴ncab轴c轴d轴vbbc - vbab ncbvbcd - vbbc nccncd6-1.00-1.82-1.00-1.00-0.82-0.820.820.821.005-2.49-4.86-2.49-3.49-2.37-3.192.373.193.494-3.85-7.64-3.85-7.34-3.79-6.983.796.987.343-5.19-10.02-5.19-12.53-4.83-11.814.8311.8112.532-6.19-12.28-6

32、.19-18.72-6.09-17.896.0917.8918.721-7.66-14.49-7.66-26.38-6.83-24.736.8324.7326.386、 荷载组合与内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。梁支座边缘处的内力值：式中 支座边缘截面的

33、弯矩标准值；支座边缘截面的剪力标准值；m梁柱中线交点处的弯矩标准值；v与m相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；q梁单位长度的均布荷载标准值；b梁端支座宽度（即柱截面宽度）。柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化计算，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋质量比需要的钢筋用量略微多一点。各内力组合见表1.10表1.17。表1.10 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁ab）层恒载活载活载活载左风右风mmax及相应的vmmin及相应的vvmax及相应的m组合项目值组合项目值组合项目值6左m-27.02

34、-10.500.49-0.347.37-7.37+0.6-42.28+0.6-42.28v50.8922.04-0.450.32-1.401.4074.0974.09中m33.9715.54-0.63-0.465.19-5.19+0.652.63v右m35.8226.201.76-1.032.45-2.45+0.665.25+0.665.25v-49.86-24.16-0.450.32-1.401.40-75.31-75.311左m-28.48-15.87-0.05-0.3558.73-58.73+0.7+0.7-98.55+0.7+0.7+-98.55v47.6428.08-0.480.27

35、-10.7210.7278.2278.22中m29.3118.01-0.600.3441.31-41.31+0.7+0.783.46v右m34.0119.831.80-0.3419.59-19.59+0.7+0.768.75+0.7+0.768.75v-49.86-29.67-0.480.27-10.7210.72-81.69-81.69注：1.活载、分别为活载作用在ab跨、bc跨、cd跨；2.恒载为1.2mgk和1.2vgk；3. 活载、和左风、右风为1.4mqk和1.4vqk；4.以上各值均为支座边的m和v；5.表中弯矩的单位为，剪力的单位为。表1.11 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效

36、应控制的基本组合表（梁bc）层恒载活载活载活载左风右风mmax及相应的vmmin及相应的vvmax及相应的m组合项目值组合项目值组合项目值6左m-22.18-9.81-2.29-2.414.41-2.22+0.6-35.73+0.6-35.61v27.384.7012.01-4.70-2.552.5528.9145.62中m-4.81-3.705.34-3.701.09-1.09+0.6-0.13v右m22.18-2.412.29-9.812.22-4.41+0.726.00+0.615.99v-27.384.70-12.01-4.70-2.552.55-38.3445.621左m-17.11

37、-10.33-3.34-2.8035.07-17.68+0.7+0.7+-44.36+0.7+0.7+-44.36v25.354.82-15.01-4.82-20.2920.2938.5138.51中m-1.02-3.476.19-3.478.708.70+0.610.39v右m17.11-2.803.34-10.3317.68-35.07+0.737.13+0.7+0.7-27.16+0.737.13v-25.354.82-15.01-4.82-20.2920.2956.15-5.0656.15注：1.活载、分别为活载作用在ab跨、bc跨、cd跨；2.恒载为1.2mgk和1.2vgk；3.

38、活载、和左风、右风为1.4mqk和1.4vqk；4.以上各值均为支座边的m和v；5.表中弯矩的单位为，剪力的单位为。表1.12 用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁ab）层恒载活载活载活载mmax及相应的vmmin及相应的vvmax及相应的m组合项目值组合项目值组合项目值6左m-30.40-7.350.35-0.24+-37.98+-37.98v57.2515.43-0.320.2272.9072.90中m38.2210.88-0.44-0.32+48.77v右m40.3018.341.23-0.72+59.87+59.87v-56.09-16.91-0.320.22-73

39、.3273.321左m-32.03-11.11-0.03-0.24+-43.38+-43.38v53.6019.66-0.340.1973.4573.45中m32.9712.61-0.420.24+45.82v右m38.2613.881.26-0.24+53.40+53.40v-56.09-20.77-0.340.1977.1977.19注：1.恒载为1.35mgk和1.35vgk； 2. 活载、分别为1.40.7mqk和1.40.7vqk；3.以上各值均为支座边的m和v； 4.表中弯矩的单位为，剪力的单位为。表1.13 用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁bc）层恒载活载

40、活载活载mmax及相应的vmmin及相应的vvmax及相应的m组合项目值组合项目值组合项目值6左m-24.95 -6.86 -1.60 -1.69 +-33.51 +-33.42 v30.80 3.29 8.41 -3.29 30.8042.50 中m-5.41 -2.59 3.74 -2.59 +-1.67v右m24.95 -1.69 1.60 -6.86 +26.55+33.42v-30.80 3.29 -8.41 -3.29 -30.80-42.501左m-19.24 -7.23 -2.34 -1.96 +-28.82 +-28.82 v28.52 3.37 -10.51 -3.37 2

41、1.38 21.38中m-1.15 -2.43 4.33 -2.43 +3.18v右m19.24 -1.96 2.34 -7.23 +21.58+14.35 v-28.52 3.37 -10.51 -3.37 -39.0342.40 注 ：1.恒载为1.35mgk和1.35vgk； 2. 活载、分别为1.40.7mqk和1.40.7vqk；3.以上各值均为支座边的m和v； 4.表中弯矩的单位为，剪力的单位为。表1.14 用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表（b轴柱）层恒载活载活载活载左风右风nmax及相应的m、vnmin及相应的m、vmmax及相应的n、v组合项目值组合项目值组

42、合项目值6上m-19.02-10.253.21-2.02-7.657.65+0.6-21.47+0.6-25.63 +0.7+0.735.26 n188.1069.5153.1233.79-1.151.15311.42221.20 259.26 下m-14.50-9.302.95-1.55-5.685.68+0.6-17.45+0.6-19.46 +0.7+0.727.78 n205.0269.5153.1233.79-1.151.15328.34238.12 276.18 v10.165.93-1.861.084.04-4.0411.8013.66 19.10 1上m-7.71-5.451.72-0.98-33.2033.20+0.68.48+0.6-28.61 +0.7+0.745.41 n1142.73491.44384.42254.54-9.579.572024.331391.53 1655.35 下m-3.85-2.720.86-0.49-40.5840.58+0.618.63+0.6-28.69 +0.7+0.746.68 n1165.29491.44384.42254