工程高大支模的方案

1、烟台市芝衆区全民健身中心工程模板工程施工方案建设单位：烟台市芝罘区政府投资工程建设管理办公室 监理单位：烟台市工程建设第一监理有限公司 施工单位：山东德信建设集团股份有限公司项目负责人：冷青技术负责人：孔祥珠模板工程施工方案报审表工程名称：烟台市芝罘区全民健身中心致：烟台市工程建设第一监理有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了烟台市芝罘区全民健身中心工程模板施工方案 的编制，并经我单位上级部门技术负责人审查批准，请予以审查。附：烟台市芝罘区全民健身中心工程模板工程施工方案承包单位：山东德信建设集团第八项目分公司项目经理：日 期：专业监理工程师审查意见：专业监理工程师：日期： 总监理工程师审

2、核意见：项目监理机构：烟台市工程建设第一监理有限公司 总监理工程师： 日期：1.编制说明及编制依据12.工程概况23.支撑系统设计.34.施工部署65.高大支模施工 86.施工安全管理 107验算书11附：梁板柱模板加固示意图1.编制说明及编制依据编制依据：工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等。建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001J84-2011 (扣件式钢管脚手架支撑体系)建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000J43-2001 (2000版)；(门式钢管脚手架支撑体系)建筑结构荷载

3、规范(GB5009-2012)；混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)2011版；钢结构设计规范(GB50017-2003)；建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)；i2. 工程总体概况2.1工程概况：本工程位于烟台市芝罘区，东邻福来里街，北邻芝罘 区体育场。该工程为新建项目，结构形式为框架结构，地下一层，地 上六层，屋顶采用网架结构。建筑高度：23.70m。地上部分为全民健身中心活动项目包括（培训室、办公、综合训练场、体操、跆拳道 等），地下一层为车库及水泵房。主体长51.20m，宽50.20m，高21.90m。总建筑面积：11432.51 ，其中地上部分

4、：8859.57 m2, 地下部分：2572.94 m。基础形式为柱下独立基础。建筑结构的安全 等级：二级，设计使用年限：50年，建筑抗震设防类别：丙类，地 基基础设计等级：丙级，框架抗震等级：二级，屋面防水等级：二级。 本工程士0.00m相当于绝对高程：25.75m2.2工程名称：烟台市芝罘区全民健身中心工程2.3参建单位：建设单位：烟台市芝衆区政府投资工程建设管理办公室设计单位：山东圣凯建筑设计咨询有限公司勘探单位:山东圣凯建筑设计咨询有限公司岩土工程分公司监理单位：烟台市工程建设第一监理有限公司施工单位：山东德信建设集团股份有限公司2.4高大模板区域负一层顶梁板（标高为-5.45m至-0

5、.2m，支模高度5.25m ） 三层顶板2-7轴交C-H轴（标高为3.46m-10.46m，支模高度7m）本工程按照施工图纸 GS-06、GS-07梁板配筋示意图中5-6轴交H 轴KL13为例进行受力分析及计算，其梁板柱模板支设图详见附页。2.5工程质量及安全目标2.5.1质量目标工程质量按国家现行建筑工程施工质量验收统一标准达到设 计图纸要求，确保工程质量达到“合格”等级标准，主体工程达到市级 优质结构标准。2.5.2质量等级计划：分部工程质量等级计划：地基与基础工程：合格主体工程:优质结构装饰工程：合格屋面工程：合格分项工程质量计划合格率：100%2.5.3安全文明施工目标：市级安全文明工

6、地2.5.4进度目标：2012年11月18号至2014年2月13号3. 支撑系统设计3.1支撑系统选型、选材根据模板施工规范要求，超过或含 5m在内的层高，必须按照高大支模施工规范的要求进行施工。因此本工程模板支撑系统采取满堂支撑形式。采用48 X3.5钢管作为支撑立杆，支承面为防水底板顶(-5.45m)及一层顶板顶(-3.46m)，立杆底座为100mm xiOOmm， 厚度不小于50mm的木垫板。梁、板采用18mm厚模板，对跨度大 于4m的梁板按跨度的1/10003/1000起拱。支撑立杆的步距h=1.50m，横距为1.20m，纵距为1.20m，水平杆距地30cm设置扫 地杆。3.2支撑系统

7、构造设计(1) 板支模设计模板材料为：竹胶板底模厚度18mm ;木材弹性模量E=9000.00N/mm 2,抗弯强度 fm=13.00N/mm 2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm 2 ;支撑采用48钢管：横向间距1200mm,纵向间距 1200mm,支撑立杆的步距 h=1.50m ;钢管直径48mm,壁厚3.5mm, 截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm ;立杆上端伸出至模板支撑的长 度 a=0.25m。钢材弹性模量 E=206000.00N/ mm 2,抗弯强度 f=205.00N/ mm 2,抗剪强度 fv=125.00N/ m 2。(2) 梁支模设计模板材料为：竹胶板底模

8、厚度18mm，侧模厚度18mm ;梁边至 板支撑的距离为 700mm，性模量 E=9000.00N/mm 2，抗弯强度 fm=13.00N/mm 2,抗剪强度fv=1.40N/mm 2 ;支撑采用48钢管:横向 间距600mm，纵向间距1000mm，架立杆的步距h=1.50m ；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm ;钢 管质量0.0376kN/m，杆上端伸出至模板支撑点的长度 a=0.25m。（3）保证高大模板整体稳定的构造措施：a、支撑系统的搭设遵循“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130 - 2001、J84 - 2001 （200

9、2 版）b、支撑系统采用钢管（48 X3.5 ）作为支撑立杆。所有立杆的驳接 采用对接扣件正对连接。立杆顶部加上托，每边用两根钢管作为龙骨 支撑梁底方木。c、负一层及三层梁板砼强度达到100 %后方可拆除此模板支撑（注： 安装立杆前，在相应地面上放线定位。）d、模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由 底至顶连接设置与地面形成600角且扣在立杆上，下端必须落地。e、支架两端与中间每隔4排立杆由顶层开始向下每隔2步设置一道 水平剪刀撑，所有水平拉杆都须用扣件直接与支撑立杆连接， 避免交 叉的横杆单独相互扣接。f、 所有的立杆在安装过程中必须控制好垂直度，使偏差小于0.1 %。i、

10、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形 情况及时停止施工并进行处理。104. 施工部署4.1项目组织机构项目经理：冷清项目技术负责人：孟磊后勤组施工组1 1 11 1内业组项目部管理人员岗位职责1）项目经理工作职责：对公司负责及工程成本和行政管理工作, 并负责对工程的领导、指挥、协调决策等更大事宜。2）工地负责人工作职责：主持工地日常工作，主要对外联系， 协调工程内、外关系，对工程安全生产以及现场管理作出决策。3）项目技术负责人工作职责：负责组织编制施工组织设计和施 工方案，对施工现场的技术问题作出决策。4 ）施工员工作职责：主要负责施工班组、工程质量和安全技术 交底，实施各

11、项施工质量、安全管理措施以及施工现场管理工作，并 且详细填写施工记录。5 ）质量员工作职责：主要负责现场施工质量督促检查工作。6）安全员工作职责：主要负责现场安全措施管理及安全检查工 作。7）预算员工作职责：主要负责工程预结算工作。8）资料员工作职责：主要负责施工资料的填写和收集装册归档工作。9）仓管员工作职责：主要负责材料分发和施工工具的保管工作。10 ）财务工作职责：主要负责工程成本管理及现场财务工作。11 ）保安工作职责：主要负责施工现场的防火、防盗及治安秩序 等工作。4.2施工准备421、技术准备进行技术交底，清除搭设场地杂物，按施工方案的要求放线定位， 搭设立杆前，要根据平面图放出每

12、根立杆的位置。4.2.2、材料要求a、立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用48 X3.5的焊接管。b、回转扣、直角扣件、对接扣件必须配套齐全。c、扣件活动部位必须灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐， 保证与钢管扣紧时接触良好。d、所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。e、钢管和扣件必须分类堆放，露天堆放及堆垛上有塑料布等防水 材料覆盖。4.2.3、劳动力准备搭、拆工作人员是经过考核的专业架子工，不少于20人。5. 高支模施工5.1施工顺序（流程）浇捣砼模板拆除支架拆除5.2验收及拆除的批准程序支撑系统搭设、钢筋绑扎、混凝土浇注、支撑架拆除遵循以下程 序a、每一个分项完成需进行下

13、一个分项时，由班组自检。b、班组自检合格后报项目部，项目部进行检查、验收c、项目部检查合格后，报公司技术质量处，由技术质量处同项目部 共同检查验收。d、公司检查合格后，报监理，由我司会同甲方、监理共同检查、验收。合格后方可进行下一道工序。5.3支撑系统拆除a、模板支撑系统拆除以前，施工员对工人进行书面交底，按施工方案程序进行，施工期间由安全员负责现场指挥， 施工区设置围栏专人 看守，如某些地方由于特殊情况不能按施工方案执行时，通知有关技术人员。重新制定该处的拆除方案后才能继续进行支撑系统拆除。b、支撑系统的拆除参考施工层砼试件强度试验报告，混凝土试块的强度达到100%方可拆除。c、支撑系统拆除

14、，拆顶板模时从一端开始，按一定的顺序进行。d、拆除首先把顶托松动，把以上的模板，主次龙骨拆掉后，然后由 上而下拆除水平钢管，拆下的钢管由拆除人员一根一根的往下传递， 不许从上往下抛掷。e、拆除钢管支撑的过程中，如发现有影响结构安全的质量隐患时， 暂停拆除工作，经研究处理后方可继续拆除。f、禁止大面积拆除钢管支撑，再进行模板拆除。g、拆下来的各种材料，分类清理，有损坏必须修整，并且按管理人 员指定地方堆放整齐。6. 施工安全管理 6.1施工安全管理措施 1、 执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安 全第一、预防为主”的方针。2、通过多种形式对员工进行安全教育， 对新方法、新工

15、艺、新设备、 新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为， 要进行专门的安 全教育，争取可靠的保证措施。3、明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、现场管理人员每周周检，本公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。4、施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落 实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进 行。5、严格执行安全操作规程；6、所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽；7、作业人员必须经过三交底教育才能上岗操作；8、模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；9、模板及其支撑系统在安装过

16、程中，必须设置临时固定设施，严防 倾覆；10、安装模板按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；ii11、安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，作临时封闭，以防误踏 和坠物伤人；12、大模板安装时，先内后外，单面模板就位后，用支架固定并支 撑牢固；13、拆模板，经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到 拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时按顺序分 段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；14、完工后，不得留下松动和悬挂的模板木方等，拆下的模板木方 及时运送到指定地点集中堆放稳妥。7 .验算书一、梁、板高大支模安全计算（一）梁

17、模板支撑体系计算书1. 计算参数结构楼板厚160mm，梁宽b=350mm，梁高h=700mm 支撑高 度：取5.25m计算；模板材料为：夹板底模厚度 18mm，侧模厚度 18mm ；梁边至板支撑的距离0.70m ;木材弹性模量 E=9000.00N/mm 2 , 抗弯强度 fm=13.00N/mm 2 , 抗剪强度 fv=1.40N/mm 2 ;支撑采用48钢管:横向间距 300mm，纵向间距 1200mm，架立杆的步距h=1.50m ;钢管直径48mm，壁厚3.5mm , 截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm ;钢管质量0.0376kN/m，杆上端伸出至模板支撑点的长度 a=0.2

18、5m2. 梁底模验算(1) 梁底模及支架荷载计算 底模自重0.3kN/m2 X(O.4O+ 1.36) X1.2 = 0.63kN/m 砼自重25.0kN/m 3 0.40 0.80 X1.2 = 9.60kN/m 钢筋荷载1.5kN/m3 0.40 0.80 .2 = 0.58kN/m 振捣砼荷载 2.0kN/m 2 0.40 .4 = 1.12kN/m梁底模和支架承载力计算组合+qi=11.93 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合+q2=10.81kN/m(2) 梁底模板验算底模厚度 h=18mm，底模宽度 b=400mm ;第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数二五跨。W=bh2 /6

19、 =400.00 18.002/6=21600mm 3 ; I=bh3/12=400 183/12=194400mm 4。1) 抗弯强度验算弯矩系数Km=-0.105M=Km qiL2=-0.105 11.93 0.302106=-112735N.mm=-0.11kN.m(r=M/W=112735/21600=5.22N/mm2梁底模抗弯强度。=M/W=5.22N/mm 2 v fm=13.00N/mm 2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数Kv=0.606V=KvqiL=0.606 X11.93 0.30 xl000=2169N=2.17kNt3V/ (2bh) =3X2169/(2 400

20、 8)=0.45N/mm 2梁底模抗剪强度 t =3V/(2bh)=0.45N/mm 2 v fv=1.40N/mm 2,满足要求。3) 挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=10.81kN/m挠度系数K u=0.644u =K u q2L4/(100EI)=0.644 10.81 3004/(100 9000.00 194400)=0.32mmU=L/400=300/400=0.75 mm梁底模挠度V=0.32mm v U=0.75mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：11 SOMItn爲丄 丄 丄 丄 丄亍3 加了300 了300 了3血 了300 貫计算简图2.17KKNKNNN

21、剪力图(kN)0 32变形图(nun)(3 )第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=80mm , h=80mm ;立杆横 向尺寸L2=300mm，梁宽度 b=400mm。W=bh 2/6=80x 802/6=85333mm 3;I=bh3/12=80x803/12=3413333mm 4;a. 梁传荷载计算q=q i x第一层龙骨间距/梁宽=11.93 X130/0.40=8.95kN/mb. 板传荷载计算板重量=1.2 X板厚度X25 +模板重)+ 1.4 x活载= 1.2 X0.12 X25+0.30)+1.4 X2.50=7.46kN/m 2板传递到第一层龙骨的荷载 P=0.35 X0.

22、30 X7.46=0.78kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.71kNN2=3.73kNN3=0.71kN经过计算得到最大弯矩 M=0.12kN .m经过计算得到最大支座力F=3.73kN经过计算得到最大变形 V=0.02mm1) 抗弯强度验算卢M/W=0.12 xi06/85333=1.44N/mm 2第一层龙骨抗弯强度1.44N/mm 2小于13.00N/mm 2,满足 要求。2) 抗剪强度验算t3 乂1864/(2 X80 X80)=0.44N/mm 2第一层龙骨抗剪强度0.44N/mm 2小于1.40N/mm 2，满足要求。3) 挠度验算最大挠度u=0.02mmu=L/40

23、0=300/400=0.75mm第一层龙骨挠度V=0.02mm小于0.75mm,满足要求。计算简图和内力图如下图:q=8.95kNAn1 1 1 1300厂300计算简图Q 12木方弯矩EMm)3.73木图（诫(4 )第二层龙骨验算第二层龙骨采用双钢管 48x3.5 ;第二层龙骨纵向间距 1000mm、计算跨数五跨。W=10160.00mm 3, l=243800.00mm 4，A=4.89cm 2 ；1) 抗弯强度验算弯矩系数Km=-0.334P=F=3728 N最 大 弯 矩 为Mmax二KmPL=-0.334X 3728 X1000=-1245670N.mm=-1.25kN.m卢M/W=

24、1245670/10160=122.61N/mm2第二层龙骨抗弯强度 =M/W=122.61N/mm 2v fm=205.00N/mm 2, 满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数Kv=1.534V=KvP=1.534 X3728/1000=5.72kNT3V/(2bh)=3 X5.72 XOOO /(2 X2 X489.00)=8.77N/mm 2第二层龙骨抗剪强度 t =3V/(2bh)=8.77N/mm 2 v fv=125.00N/mm 2, 满足要求。3) 挠度验算挠度系数K u=0.277P二F=3728Nu二 K 尸L3/( 100EI)=0.277 X3728 X10003/(1

25、00 X206000.00 X243800)=0.21mmu=L/400=1000/400=2.50mm第二层龙骨挠度 V=0.21mm v U=2.50mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：计算简图-1.25弯矩图(kN. in)rnpln-1111tU572剪力圈低町变形图titm)3. 支撑强度验算(1 )钢管承载力验算传至每根钢管立柱力的系数=4.228每根钢管承载 Nqki =4.228 X3728=15764N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):Nqk2 =1.4 0.30 X1.0O X1=42ON 每根钢管承载荷载 Nqk =Nqki + Nqk2 =15764+420=

26、16184N 钢管重量 0.0376kN/m，立杆重量=0.0376 X23.9=899N 水平拉杆16层，拉杆重量=16 .30 .0376=783N扣件单位重量 14.60 N/个，扣件重量=14.60 6=234N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=899+783+234=1916N钢管轴向力 N = 1.2Ngk+Nqk=1.2 916+16184=18483NLo二h+2a=1.50+2 X0.25=2.00m 48 钢管的 i=1.58 cm,启Lo/i=2OO.OO 勻.58=126.5800mm模板，支承面为C30混凝土楼板 支 承楼板厚=160mm上部荷载为：F

27、=18.48kN伍=2.00ft=1.43N/mm2ho=160-15=135mm仙=1.00n=0.4 + 1.2/ 伍=1.000pc,m =1.00N/mm 2Um=4 xi00=400mm(0.7 fh ft+ 0.15 opc,m) nUmho=(0.7 X1 X1.43+0.16 X1) X1.00 X400 xi35)/1000=62.15kN钢管支承面受冲切承载力 62.15kN 18.48kN,满足要求。4. 侧模板验算(1 )荷载计算1 )新浇砼的侧压力F1 =0.22r 200/ (T+15 )曲 血V1/2=0.22 X24.00 4.44 .20 .15 2.00.5

28、=45.75kN/m 2(r=24.0 f=1.20血=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=rH=24 梁高=24 .80=19.20kN/m 2比较F1、F2两者取小值F=19.200kN/m 2有效压头高度二F/r=0.80m2) 振捣砼产生的荷载4.00kN/m23) 倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.219.2023.042、振捣砼产生的荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷 载1.44.05.6034.24(2 )侧模板强度验算木模板厚度h=18mm，取竖肋间距L=300mm，计算跨数五跨。W二bh2/6=680

29、 x 182/6=36720mm 3 ,I二bh3/12=680x183/12=330480mm 4。1) 抗弯强度验算弯矩系数Km=-0.105均布荷载 q=34.24 X0.80-0.12)=23kN/m=23N/mmM二KM?qL2=-0.105 X23X3002=-220026N.mm=-0.22kN.m卢 M/W=220026/36720=5.99N/mm2侧模抗弯强度 c =M/W=5.99N/mm 2v fm=13.00N/mm 2,满足要 求。2) 抗剪强度验算抗剪系数Kv=0.606V=Kv q，L=0.606 X23.28 X0.30=4.23kNt3V/ (2bh) =3

30、 X4.23 X1000/(2 X18 X580)=0.52N/mm 2侧模抗剪强度 t =3V/(2bh)=0.52N/mm 2 v fv=1.40N/mm 2,满 足要求。3) 挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=23.04 X(0.80-0.12)=16kN=16N/mm挠度系数K 0=0.644挠度 u=K uq，L4/100EI=0.644 X16 X3004心00 x9000.00 x330480)=0.27mmu=L/400=300/400=0.75mm侧模挠度V=0.27mm v U=0.75mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：23 23kN/

31、hi计算简图0 22弯矩图（kM.m）4.23NK777剪力图（kN）0 27变形图（mm）（3）穿梁螺栓计算梁侧模压力=2/3 （倾倒、振捣砼产生的荷载+新浇砼的侧压力）x（梁高度-板厚度）=0.67 X11.20+23.04） X0.68=15.52kN/m设1排对拉螺栓；穿梁螺栓受力=15.52 X1000勻= 15522N ;对拉螺栓14,容许拉力N=17833 N穿梁螺栓受力15522.1N V容许拉力17833N,满足要求。(4)侧肋强度验算木枋尺寸 b=80mm， h=80mm ;计算跨度340mm，跨数2跨。W=bh2/6=80 x 802/6=85333mm 3, 匸bh3/

32、12=80 X803/12=3413333mm 4,1) 抗弯强度验算弯矩系数Km=-0.125均布荷载 q=34.24 X0.30=10N/mmM=KM.qL2=-0.125 XO X3402=-148430N.mm=-0.15kN.m(r=M/W=148430/85333=1.74侧肋抗弯强度 c =M/W=1.74N/mm 2 V fm=13.00N/mm 2,满足要 求。2) 抗剪强度验算剪力系数Kv=0.625V=Kv q，L =0.625 XO X0.34=2.18kNt3V/ (2bh) =3 X2.18 X000/(2 X30 X30)=0.51N/mm 2侧肋抗剪强度 t =

33、3V/(2bh)=0.51N/mm 2 V fv=1.40N/mm 2,满足要 求。3) 挠度验算均布荷载 q，=23.04 X0.30=7N/mm挠度系数K u=0.521挠度 U二Kq，L4/100EI=0.521 X7 X3404/3072000000000=0.01mmu=L/400=340/400=0.85mm侧肋挠度V=0.01mm v u=0.85mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：10.27kNAn计算简图2.1S5地基承载力验算立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求P至P=N/A=18.48/0.01 = 1848.27 kN/m 2其中P 立杆基础地面的平均压力(kN/

34、m2);A 基础底面面积(m2), A=0.01m2;N -上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN),N=18.48kN ；fg 地基承载力设计值(kN/m2);fg = kc X fgk=1.0 X1440.00=11440.00kN/m 2其中kc地基承载力调整系数，kc=1.0 ;fgk 混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m 2,因截面长边小于 300mm)fgk=14300.00 X).8=11440.00kN/m 2; 地基承载力 P=1848.27 v 11440.00kN/m 2,满足要求。6.计算结果：第一层龙骨80 80mm 单木枋300mm，

35、第二层龙骨双钢管48x3.5300mm ;钢管纵向1000mm，钢管横向300mm，底模厚度18mm ;竖肋 80 X80mm 木枋300mm，对拉螺栓 1排 141000mm，侧模厚度 18mm。(二)楼板模板支撑体系计算书1. 计算参数结构板厚160mm,支撑高度取5.25m计算；模板材料为：夹板底模厚度18mm ;木材弹性模量E=9000.00N/mm 2,抗弯强度 fm=13.00N/mm 2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm 2 ;支撑采用48钢管： 横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.50m ;钢 管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.89cm2

36、,回转半径i=1.58cm ;立 杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000.00N/ mm 2，抗弯强度 f=205.00N/ mm 2,抗剪强度 fv=125.00N/ mm 2。2. 楼板底模验算(1) 底模及支架荷载计算 底模自重 0.30kN/m 2X1.0 X1.2 = 0.36 kN/m 砼自重 25.00kN/m 3 X1.0 0.10 X1.2 = 3.60kN/m 钢筋荷载 1.10 kN/m 3 .0 0.10 1.2 = 0.16kN/m 施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 .0 X1.4 =3.50 kN/m底模和支架承载力计算

37、组合+q1 = 7.62kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合+q2 = 4.12kN/m(2) 楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数五跨。底模厚度=18mm,板模宽度=1200mm ;W=bh2/6=1000 18.002/6=54000mm 3 ,I=bh3/12=1200 183/12=486000mm 41）抗弯强度验算a. +荷载支座弯矩系数Km=-0.105M仁Km qiL2 =-0.105 7.62 0.302 xiO6=-71994N.mmb. +荷载支座弯矩系数Km=-0.105M2=Km q2L2 =-0.105 4.12 .302 06=-38919N.mm跨

38、中弯矩系数Km=0.078M3=Km q2L2 =0.078 4.12 X）.30206=28911N.mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN （按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4 2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示3 50kN1I 丄300 i 300 I300丄 X300 中 300 中跨中弯矩系数Km=0.2M4=Km XPL=0.20 X3.50 0.30 06=210000N.mm支座弯矩系数Km=-0.10M5=Km XPL=-0.10 X3.50 .30 X06=-105000N.mmM仁-71994N.mmM2 + M5=-143919N.mmM3 + M4

39、=238911N.mm比较M1、M2 + M5、M3 + M4 ,取其绝对值大的作为验算的弯矩。M=238911N.mm=0.24kN.m二M/W=238911/54000=4.42N/mm2楼板底模抗弯强度。=M/W=4.42N/mm 2 vfm=13.00N/mm 2,满足 要求。2）抗剪强度验算剪力系数Kv=0.606V二KvqiL=0.606 X7.62 0.30 xl200=1385N=1.39kNt3V/ (2bh) =3X385/(2 X200 xi8)=0.12N/mm 2楼板底模抗剪强度 t =3V/(2bh)=0.12N/mm 2 vfv=1.40N/mm 2,满 足要求。

40、3) 挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=4.12N/mm挠度系数K 0=0.644u=Ku|2L4心00EI)=0.644 X4.12 X3004/(100 X9000.00 X486000)=0.05mmU=300/400=0.75mm楼板底模挠度V=0.05mm v u=0.75mm,满足要求。计算简图及内力图如下图计算简图0.24弯矩S (kN, m)1.39KNNNN剪力图(kN)0.05变形图(nun)(3) 第一层龙骨验算钢管横向间距1200mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数二跨；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm ;W二bh2/6=80x802/6=8

41、5333mm 3,I=bh3/12=80x803/12=3413333mm 4。1) 抗弯强度验算第一层龙骨受均布荷载q=qi x第一层龙骨间距/计算宽度=7.62 X130/1.0=2.29kN/m弯矩系数Km=-0.125最 大弯 矩 为Mmax二KMqL2=-0.125x 2.3 x10002=-285690N.mm=-0.29kN.m卢M/W =285690/85333=3.35N/mm2第一层龙骨抗弯强度 二M/W=3.35N/mm 2 v fm=13.00N/mm 2,满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数Kv=0.625V二KvqL=0.625 X2X1.00 xl200=1428

42、N=1.43kNt3V/ (2bh) =3 xi428/(2 X80 X80)=0.33N/mm 2第一层龙骨抗剪强度 t =3V/(2bh)=0.33N/mm 2 v fv=1.40N/mm 2, 满足要求。3) 挠度验算q=q2X第一层龙骨间距/计算宽度=4.12 X0.30/1.0=1kN/m=1N/mm,挠度系数 K 0=0.521最大挠度为 u max=KuqL4/(100EI)=0.521 X X12004心00 X9000 X3413333)=0.21mmU=1200/400=2.50mm第一层龙骨挠度 V=0.21mm v u=2.50mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。2

43、.3kN/hi计算简图0.29弯矩图(kN. m)1.43变形图(mm)（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1200.00mm,计算跨数五跨。第二层龙骨采用双钢管 A=489mm 2;W=10160mm 3, I=243800mm 4。1）抗弯承载力验算P=1.250 X2.29 X1.00 X1000=2857N弯矩系数Km=0.334最 大 弯 矩 为Mmax =KmPL=0.334X 2857 X1000=954490N.mm=0.95kN.m产M/W=954490/10160=93.95N/mm2第二层龙骨抗弯强度 =M/W=93.95N/mm 2v 205.00N/mm 2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数Kv=1.534V=KvP=1.534 X2857=4383N=4.38kNT3V/(2bh)=3 X4383/(2 X2 489)=6.72N/mm 2第二层龙骨抗剪强度 t =3V/(2bh)=6.72N/mm 2v 125.00N/mm 2,满 足要求。3) 挠度验算挠度系数K 0=0.277P=4.12 X1.250 X1.00 X12OO=5148NfKuPL3/(100EI)=0.277 5148 X12003心00 X206000.00 X243800)=0.14mmt=1200/400=2.50mm第二层龙骨挠度V=0.14mm v2.50mm,满足要