地下室墙体单侧支模施工方案

1、研发大厦地下室外墙内侧单侧支模施工方案编制人:审核人:审批人:天盛建设工程有限公司2014年9月15日、工程概况1、工程名称：研发大厦2、建设单位：南京美展利医药科技有限公司3、监理单位：南京工大建设监理咨询有限公司4、施工单位：天盛建设工程有限公司5、建设地点：南京市建邺区云龙L1J路以东6、结构形式：框架剪力墙结构7、建设规模：本工程拟建两栋地上26层，地下2层办公楼；占地面积为 13032.29平方米，总建筑面积约92834.40平方米。士 0.000米相当 于绝对标 高7.6米，地下室外挡土墙厚度为600mm。8、楼南侧为地下二层，层高至下而上分别为4.80m、4.80m、地下室外 墙

2、厚度为600mm夕卜，墙配筋详见结构图各外墙剖面。由于地处南京河西新城科技园，为最大限度利用土地资源，地下室外墙 边距原设计支护距离较小，加上新增的围护体系尺寸影响，地下室外墙外边至 围护桩内侧的局部尺寸无法满足外墙施工操作空间，其中北侧支护距外墙局部 尺寸为300500mm，南侧距外墙200400mm，（具体详见基坑支护平面 图）。此空间不能满足外墙外防水找平及防水层粘贴，无法按照常规方法对外墙 进行双面支模并加固施工，所以只能采用室内单侧支模方美展利研发大厦地下室外墙内侧单侧支模方案13ffiR_i.HJ-IH.l-lr田aHU一 iffi a-田ffi一ai IE -EltlH单支模部位

3、平面示意图美展利研发大厦地下室外墙内侧单侧支模方案、编制依据1、美展利研发大厦施工图纸2建筑结构荷载规范GB50009-2012 ；3、混凝土结构设计规范(GB50010-2010):4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；5、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)；6、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2012)7、建筑工程施工质量统一标准(GB50300-2001)8、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)9、美展利医药中心地下室基坑围护设计方案。10、本工程地下室设计图纸及图纸会审、设计变更、设计交底、联系单和

4、其他文件。三、施工部署1、施工难点分析1.1地下室外墙厚度比较厚，层高较高，混凝土在浇筑过程中产生的侧压 力较大，因此模板支撑体系必须有足够的强度、刚度和稳定性；1.2外墙距围护距离仅0.2m04m，无法满足双面支模空间要求，只能 采用单面支模体系；而外墙外侧防水层又不允许穿透，导致加固体系完全依赖 于支护桩植筋对撑及内侧斜撑。以及不确定因素较多；1 -3因地处南京市河西区域地下水位较高，地下室外墙抗渗要求较高，外 墙水平施工缝一般留置在距底（楼）板面300mm的高度，常规要求 外墙宜与梁、 板混凝土整体浇筑，如果外墙模板体系失稳将造成梁、板模板体系的坍塌。1.4地下室施工工期紧张，外墙总长度

5、约310m，其中单支模长度约 94.1m工程量较大，具体部位详见单支模部位平面示意图：其施工方案的合理与否直接尖系到施工安全及进度。2、单支模体系方案选择2.1方案选择原则：a、遵循安全、经济、便于就地取材的原则；b、遵循结构体系与临时围护体系安全原则；c、遵循形成独立受力体系与支撑体系的原则；d、遵循便于施工与质量控制的原则；2.2方案选择竖向构件的模板体系加固一般依赖于穿透构件的螺杆和围合于 构件外围的抱箍来实现。由于本工程地下室外墙外侧距离很小，无法进行双面 支模，只能单侧支模。按照常规，单面模板加固采用对拉螺杆与围护桩植筋锚 固连接的方法及内侧底板或楼板埋设地锚，内侧采用斜撑钢管与单侧

6、螺杆同时受 力的方式，其效果与普通双面支模体系中的对拉螺杆效果一致。总结以往施工经验并结合本工程实际，拟采取单面支模结合扣件式钢管支 撑体系的施工方案，即外墙内侧支设单面木模，设置单侧螺杆、次楞、主楞， 侧向压力通过连接墙板主楞与地面地锚的钢管传递至底板或楼面。此方案的主要 优点在于：(1) 、利用植筋方式使外墙与维护桩之间连接对撑，增加模板的稳定性。(2) 、就地取材，所采用的材料均为当前建筑工程中常用的材料，其材料性 能、使用效果均有实践证明；(3) 、施工工艺简单，对施工人员的技术要求一般，施工过程便于检查与验 收；3、扣件式钢管单侧支模体系3.1系统组成与材料选择扣件式钢管单侧支模体系

7、由紧固部分、支撑部分与 锚固部分组成。紧固部分包括面板、次楞、主楞与维护桩连接的单侧螺杆， 支撑部分包括竖撑、斜撑与压杆，锚固部分包括地锚杆、与支护桩植筋连接的 螺杆、连杆。13紧固部分：面板采用18mm厚交合模板，次楞选用50*100方木，竖向设置 250m，m主楞为双钢管450m，m横向设置，主楞固定采用单侧螺杆，(p14 钢筋l=1000mm45，0与支护桩植筋C16钢筋焊接。支撑部分：竖撑、斜撑与连杆均采用甲48钢管，纵向间距900m ； m竖撑 为双钢管，通长设置于横向主楞外侧；斜撑上口与竖撑相交处为丝口顶托，下口 与地锚杆连接撑于底板或楼板；负二层部分斜撑利用角撑作为支座，以用来分

8、解 作用在楼板上的作用力。锚固部分：底板采用C 25*600mm长，外露300mm， 楼面采用C25钢筋l=500mm，斜杆与地锚杆相交处通过纵向钢管用活动扣件扣 紧，并在地锚纵向连杆下部设置与斜撑反向的三角形木锲塞紧下部空隙，斜杆与 地(楼)面相交处预留凹槽，确保斜撑直顶在底板或楼板磴上。4、施工方案与技术措施4.1地下室外墙施工顺序及工况(1) 地下二层位置外墙浇筑，墙厚为600皿皿+桩间空隙9001000mm 厚，浇筑高度4800 mm (2) 地下一层楼面至顶板位置外墙浇筑，墙厚450 mm+桩间空隙匕900 1000mm，浇筑高度 4800 mm。4.2、外墙与支护桩之间，采用M7.

9、5号水泥砂浆砌筑200-240厚砖墙， 作砖胎模，砖胎模与支护桩之间空隙采用C20混凝土填实，砖胎模内侧粉刷20 厚1 ：3水泥砂浆压光，设置翻边防水、防水层外侧粉粘结剂一道、再粉刷2厚 1 ：2水泥砂浆保护层。4.3施工流程施工准备支护桩植筋砌筑砖胎模砖胎模粉刷防水层施工一粉刷防水保护层一一底板磴浇筑一一预留预埋地锚一一设置焊接单侧螺杆、面板 拼装一一安装次楞、主楞一一调整至设计尺寸一一安装竖撑、斜撑一一安装纵向稳 定杆件并加固一一支模架搭设一一平板铺设一一梁板钢筋绑扎一一磴浇捣4.4系统设置控制要点（地下二层）根据地下室外墙单侧支模施工工况，地 下二层的浇筑高度最大、且墙板厚度较厚，为本工

10、程最不利位置。因此，选择 地下二层外墙为本工程样板，建立受力分析模型，其余位置均以此为标准，参照实 施。（D、预埋预留：地下室底板浇筑前，分别在距外墙2m、3m、处预埋长度2 0.6m/ C25 （锚固长度不小于300mm）的短钢筋作为地锚支撑点。内转 角处按45度角设置预埋点。地锚纵向间距为900mm （同内支模架间距），底板 上的预埋支撑点均采用纵横通长钢管连成整体。外墙翻边内沿 纵向预埋14螺 杆，间距450mm，距翻边0.2m处预埋C16钢筋，作为抗浮拉结点备用。（2）、单侧螺杆安装：在外墙钢筋绑扎之前，与支护桩植筋焊接，单侧螺杆采用申14钢筋l=1000mm45双0向，按照外墙位置线

11、吊线焊接，螺杆外露尺 寸以满足主楞加固为宜（常规外露尺寸为180200mm）；单侧螺杆中部需焊接止水片。（3）、模板拼装与紧固：模板采用18mm厚胶合板，按照螺杆间距在现场 弹线打孔，逐块拼装成整体后，放置竖向次楞，横向主楞，并将单头螺栓用三型卡 调节件并紧固。4）、支撑稳定杆设置：将斜撑通过钢管扣件呈反三角连接，同时在连接结点处设置纵横通长连杆，要求所有斜撑杆单段长度不大于2米，以保证斜撑杆件 稳定。（5）支模架搭设：将外墙板加固完毕后，再进行支模架的搭设，支模架支撑系统采 用扣件式钢管模板支模架。立柱、纵横钢管、剪刀撑和扫地杆等材料均为（p48钢管。 扣件由可锻铸铁制作，分为直角扣件、旋转

12、扣件、对接扣件，梁、板侧模、底模选用 900mmx1800mmx18mm机制胶合板，模板下部龙骨支撑采用50x100木方，梁底梁 侧方木均垂直于梁截面设置，大梁侧面加固内龙骨采用60x80木方，外龙骨采用（p48 钢管，对拉措施采用直径（p14对啦螺杆。立柱钢管纵横间距、龙骨间距、对拉螺栓间 距均由计算确定，扫地杆离地高度均为200mm，纵横水平钢管步距均为1.5米，立柱 上端伸出顶部水平杆件均为100mm，纵横剪刀撑及水平剪刀撑的设置间距等详见支模 架搭设构造要求。支模架详见图示：%450WeB1-6.200112801500-11.050500必型凑J cac J iAI/ I/ 7r S

13、.切4黠450与解黙：x/美展利研发大厦地下室外墙内侧单侧支模方案1712CC12300020事l 八J. Jz-7X;. .1 /% :-1 如.亠-X.T :/ 人/ZZ/ZZ/L磁刘K；墙模板计算书/空泌逹中14噱鞄4 50騒練解搜一、墙模板基本参数计算断面宽度600mm，高度4200mm，两侧楼板厚度300mm。模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距225mm，内龙骨采用50x100mm木方，外龙骨采用双钢管48mmx 2.8mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距150+450+450+450+450+450+450+450+450m，m断面跨度方向间距450mm，直径14mm。222

14、面板厚度18mm，剪切强度14N/mm2，抗弯强度150N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。222木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。60 0m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：t 新浇混凝土的初凝时间，为o时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T 混凝土的入模温度，取20.000 C ；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H 混凝土侧压力计算位置

15、处至新浇混凝土顶面总高度，取1 -200m ； p混凝土坍 落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F仁28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：2F1=0.90 x27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准 值：2F2=0.90 x6.000=5.400kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.90m。荷载计算值 q = 1.2 x24.300 x 3.900+1.40 x 5.400 x3

16、.900=143.208kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 390.00 x1.80x 1.80/6 = 210.60cmI = 390.00 X1.80 x 1.80x 1.80/12 = 189.54cm143.21 kN/mAB225 225 225计算简图0.7250.580弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:94.77kN/m22522225变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N i=12.889kNN 2=35.444kNN a=35.444kNN

17、 4=12.889kN最大弯矩M = 0.724kN.m最大变形V = 0.145mm 抗弯强度计算美展利研发大厦地下室外墙内侧单侧支模方案经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W = 0.724 x1000x1000/=3.438N/mm2面板的抗弯强度设计值f，取1500N/mr ; 2面板的抗弯强度验算f v f,满足要求！(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值2T=3Q/2bh=3x 19333.0/(2 x3900.000x18.000)=0.413N/mm2截面抗剪强度设计值2T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算TT，满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.145mm面

18、板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=12x023x2430+14x0.23x 5.40=8.262kN/m挠度计算荷载标准值q=0.23x 24.30=5.468kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。8.26kN/m150 450 450 450 450 450 450 450 450 150内龙骨计算简图190.1524内龙骨弯矩图（kN.m）1731-8!91.8K51.8 | 6 1.86 1.8Ki71.8M21.9K9 0.00 1 To.oo i1.241.S9

19、1-8IN2 1.871.86 1.8n6 1.851.8内龙骨剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:5.47kN/m150 450 450 450B450 450 450 450 450 150内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图（mm）经过计算得到最大弯矩M=0.151kN.m经过计算得到最大支座F= 3.884kN经过计算得到最大变形V= 0.022mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3W = 5.00 X 10.00 x10.00/6 = 83.33cm 3 ；I = 5.00 x10.00x10.00x10.00/1

20、2 = 416.67cm美展利研发大厦地下室外墙内侧单侧支模方案(1) 内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W =0.151 x106/83333.3=1.81N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！(2) 内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh v T截面抗剪强度计算值T=3 x1989/(2 x50x100)=0.597N/mm2截面抗剪强度 设计值T=1.30N/mm内龙骨的抗剪强度计算满足要求！(3) 内龙骨挠度计算最大变形v =0.022mm内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求！五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载

21、，按照集中荷载下连续梁计算外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。3.88kN 3.88kN 3.88kN 3.88kN 3.88kN 3.88kN 3.88kNA B450450450支撑钢管计算简图23/ / / AA/ / / / /0.306支撑钢管弯矩图(kN.m)2.52 2.521.36 1.361 941-941.36 1.36 1.94 1.942.52 2.52支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.57kN 2.57kN 2.57kN 2.57kN 2.57kN 2.57kN 2.57kN450450450支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩Mmax=0.305kNm 最大变形v max=0.065mm最大支座力Qmax=8.351 kN抗弯计算强度f = M/W =0.305 x106/8496.0=35.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支