地下车库回顶方案

1、地下室顶板回顶施工方 编制: 审核: 审 批： 目录 1 编制说明及依据1 1.1 编制说明1 1.2 编希I依据 1 2 工程概况1 2. 1工程简介1 2.2 临时施工道路布置原则2 2.3 地下室顶板概况2 2.4 荷载概况2 3 施工准备3 3. 1技术准备3 3.2材料准备3 3.3材料进场检查与验收4 4 加固支撑体系设计5 5 支撑体系施工工艺及施工方法7 6 架体综合构造要求7 7 安全文明施工措施9 8 车库道路局部位置高差处理10 9计算书11 9. 1车库顶板临时道路进行计算11 9.2:车库预制构件堆场回顶计算 20 1编制说明及依据 1.1编制说明 XXXX项目，因本

2、工程特点及现场场地限制，主体结构施工时主要材料的转运、钢筋 加 工场及钢筋原材材料堆场（汽车吊）、混凝土浇筑（泵车、罐车）需要在地下车库 顶板上进行根据现场施工实际要求，结合总平图规划合理设置主体阶段施工道路，位置 详附图。考虑结构安全，需对作为施工道路部分的车库顶板进行加固，加固采用碗扣架 支撑。为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方 面加以阐述，特编制此加固专项施工方案。 1.2编制依据 序 号 类别 名称 编号 1 国标 建筑工程施工质量验收统一标准 (GB50300-2013) 2 国标 混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2015) 3

3、国标 混凝土结构工程施工规范 (GB50666-2011) 4 行标 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 (JGJ130-2011 ) 5 行标 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ166-2016 ) 6 行标 建筑施工模板安全技术规范 (JGJ 162-2008 ) 7 国标 建筑结构荷载规范 (GB50009-2012) 8 行标 建筑施工安全检查标准 (JGJ59-2011 ) 北京丰台槐新项冃XY028地块工程相关施工图纸 北京丰台槐新项目NY028地块工程施工组织设计 2工程概况 2.1工程简介 本项目位于XXXX，总建筑面积为69322 m2,其中地上面积为41083

4、 nf,地下面积 为28293 m2,包含1#楼、2#楼、3#楼、地下车库以及配套商业，主楼1#、2#、3#楼 为装配式结构，地下3层，地上16层，车库为地下二层。顶板采用带柱帽的无梁楼 盖，底板采用带柱墩的平板式筏形基础。 2.2临时施工道路布置原则根据现场施工实际要求，临时道路尽可 能布置在设计消防车道及小区非主要功能区域。临时施工道路宜平行于后浇带布 置，并与后浇带不在同一个柱开间内。 2. 3地下室顶板概况 车库地下一层顶板结构：地下室结构层高3. 6米，柱碇强度为C40,顶板、 梁、墙碗强度为C35,板厚度均420,柱开间尺寸为8. 1米。局部15-19/A-D轴 为梁板结构，板厚2

5、50mm。 车库地下二层顶板结构：地下室结构层高3.6米，柱碇强度为C45,墙混凝 土强度为C35,顶板、梁磴强度为C30,板厚度350o 2.4荷载概况本工程在主体结构施工阶段，地下车库顶板可能承受的荷 载有：钢筋运输车、混凝土搅拌运输车、混凝土汽车泵、地泵、汽车吊、钢筋及 其它材料堆场、钢筋加工场、钢管堆放场地等。 (-)荷载取值 1、吊车 根据项目需要可能使用吊车，按20T吊车考虑，自重28吨，总计 28吨 2、钢筋运输车 按钢筋运输车自重约18吨考虑，运输钢筋42吨，总计60吨。 3、混凝土搅拌运输车及泵车 按15立方米车考虑，混凝土运输车自重约15吨，混凝土密度按2. 5取 值，15

6、立方米混凝土按37. 5吨计，合计52.5 XI. 1，总计57. 75吨。 4、预制构件堆场根据构件堆载重量和面积计划，按照15. 7KN/m2进行考 虑。 5、其他材料临时材料堆场堆放部分钢管、扣件、脚手片、加气块等，堆放高 度小于2. 0m,荷载按5KN/m2考虑，集中堆放的考虑堆放于消防道路处。 3施工准备 3. 1技术准备 6、1. 1熟悉审查图纸，认真学习国标、地标、企业标准。 6. 1. 2搜集有关扣件式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手架等模板支撑材料性能报 6. 1.3认真复核施工图纸，编制安全专项方案并报审。 6.1.4采用PKPM计算软件进行楼板计算，并联系设计院进行复核同意后方

7、可 实施。 6. 1. 5进行方案交底及技术交底。 1）由项目工程技术负责人或方案编制人员对施工管理人员和劳务管理层及 班 组长进行安全专项方案技术交底，并履行签字手续。 2）由工长，按安全专项支撑方案的要求，拟定书面操作要求，向班组人员 进行技术交底和安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工 3. 2材料准备 材料名称 规格 数量 钢方通 40X40X 2. 8mm 按照需要量进场 钢方通 50X50X 2. 8mm 按照需要量进场 碗扣立杆 2400mm 按照需要量进场 碗扣立杆 2100mm 按照需要量进场 碗扣立杆 1800mm 按照需要量进场 碗扣立杆 1200mm 按

8、照需要量进场 碗扣立杆 900mm 按照需要量进场 碗扣立杆 600mm 按照需要量进场 碗扣立杆 300mm 按照需要量进场 碗扣横杆 600mm 按照需要量进场 碗扣横杆 900mm 按照需要量进场 碗扣横杆 1200mm 按照需要量进场 钢管 2000mm 按照需要量进场 钢管 3000mm 按照需要量进场 钢管 4000mm 按照需要量进场 钢管 6000mm 按照需要量进场 36mm可调U 托 600mm 按照需要量进场 直角钢管扣 件 外径48钢管用 按照需要量进场 旋转扣件 外径48钢管用 按照需要量进场 3. 3材料进场检查与验收 项目 要求 抽检数量 检查方法 技术资料 营业

9、执照、资质证明、生产许可证、产品合 格 r*r-r f=i L 人J m / i -【Lt 、人 a i一rr ttt /#r 检查资料 钢管 钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、 分 层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严 重锈蚀等缺陷，严禁打孔；不得采用横断面接长 的钢管。 钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁 全数 目测 钢管外径及 壁厚 扣件式 外径48.3mm,允许偏差土 05mm,最小 48. 0mm； 壁厚3. 6mm,允许偏差土 0. 36mm；最小 壁厚3. 0mm 3% 游标卡尺 测量 碗扣件 外径48mm, 壁厚3. 5 mm,允许偏差+0. 25 mm 扣件 不允

10、许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣 件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能 灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm； 扣件表面应进行防锈处理。扣件在螺栓拧紧力矩 达到65Nm时，不得发生破坏。 全数 目测 4 可调托撑 可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN 3% 检查资料 可调托撑螺杆外径不得小于36 mm,可调托 撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扌口，螺母厚度 不行小于30mm,插入立杆内的长度不得小于150 mmo悬挑长度W 300mm,托撑外径与螺杆之间间 隙W 3mm,支托板厚度不小于5mm,变形不大于 lmmo螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于 3% 游标卡尺 钢板尺

11、测量 支托板、螺母有裂缝的严禁使用。 全数 目测 碗扣 碗扣的铸造件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩 孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除 干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺 陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹 砂、咬肉、裂纹等缺陷。 全数 目测 碗扣立杆连 接套管 碗扣架的立杆连接套管，其壁厚长度不应小于 3. 5mm,内径不应大于50mm,套管长度不应小于 160mm外，伸长度不应小于110mm。 3% 游标卡尺 测量 4加固支撑体系设计 本工程材料运输通道宽度为8m、6m、4m （回顶时沿着路边每边多回顶2跨 18米）。道路与预制预制墙体堆放如图所示： 碗扣架回顶支撑架体

12、搭设方案如下: 临时道路回顶布置 支撑体系设计 立杆横距 立杆纵距 横杆步距 地下车库顶板（地下1层） 900 900 600 地下车库顶板（地下2层） 900 900 600 构件堆场回顶布置 支撑体系设计 5 立杆横距 立杆纵距 横杆步距 地下车库顶板（地下1层） 900 900 1200 地下车库顶板（地下2层） 900 900 1200 1、根据碗扣件设置扫地杆。 2、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm。 3、顶托上采用次龙骨40*40方钢，主龙骨采用双方钢，直接顶在结构板面上，下端 铺设50*200木脚手板。 4、立杆底部设置垫木，长度400mm。 5、在支撑体系外周

13、搭设连续剪刀撑、内部纵横向每隔4米搭设剪刀撑。 6、地下车库顶板通道及材料堆场除平面区域范围外还应在相应区域的周边外单独设置 三跨钢管架体，搭设体系同上表。 7、承重架应利用车库框架柱作为连接连墙件。本回顶过程中均以地下室结构柱作为连 墙件（每根柱子均与回顶架相连），否则存在安全隐患。 8、车库上下两层立杆对齐都进行搭设回顶。 9、临时道路回顶示意图如下： 10、预制构件堆场回顶示意图如下: 5支撑体系施工工艺及施工方法 满堂架搭设应放线抄平，车库顶板回顶立杆每排间距按上述设计排放，并采用 纵横向横杆与满堂架拉结牢固。且纵横向剪刀撑必须按要求搭设。剪刀撑应纵横向 搭设，每4m设置一道，由底到顶

14、全高设置。对于梁板下支架，采用可调顶托进行调 节，可调顶托伸出不得超过200mm,龙骨安装前必须将顶托顶紧，不得留有未顶紧的 顶托。 6架体综合构造要求 6. 1立杆 立杆接头必须采取用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：立杆上的对接 扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头不在同一 步距内，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3 ； 6. 2长向横杆 1）长向横杆设于短向横杆之下，采用直角扣件与立杆扣紧，长向横杆长度不宜小 于 4500mm； 2）长向横杆接长优先采用对接扣件连接，长度限制时可采用搭接，搭接长 度不小于lm,不少于3个扣件。 3）同一排长向横杆

15、水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250 ,且不大于 50mmo 63短向横杆 1）短向横杆两端应采用直角扣件固定在长向横杆或立杆上； 2）每一主节点（即立杆、长横杆交汇处）处必须设置一短向横杆，并采用直角扣 件扣紧在长向横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm,外伸 长度以100mm为宜，操作层上非主节点处的短向横杆宜根据支承脚手板的需要等间距 设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2 ,使脚手板的悬挑长度不大于150mm。 3）短向横杆严禁全部在立杆同一侧，应从支撑架体中间开始，向两侧对称布置。 4）短向横杆尽量采用整根钢管，需要接长时优先选用对接。 6. 4剪刀撑 剪刀撑的设置

16、应符合下列要求： 1）依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中的要 求，在满堂架设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角在45。60之间； 2）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小 于lm,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm； 3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆 上，旋 转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。 6. 5搭设要求 1）地基处理与底座安放 立杆落于楼板时，底部垫40X 80木方长度不小于200mm,垫木统一为与主肋 同向设置。 模板支架地基高差变化时，在高处扫地杆应与此处的纵横向水平

17、杆拉通；设置 在坡面上的立杆底部应有可靠的固定措施。 2）搭设注意事项： 碗扣式脚手架横杆必须入碗； 随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接长向横杆的 对接扣 7安全文明施工措施 7. 1施工安全注意措施 1、施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载。 2、设专人负责对脚手架进行经常检查和保养，检查项目主要包括主节点处杆件的 安装，特殊构造是否符合设计要求。底座是否松动、扣件螺栓是否松动、安全措施是 否符合要求。 3、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙 杆、支撑、栏杆、挡脚板等。 4、杆连接必须使用十字扣件，且连接牢固。钢管、扣件规格材质必须符

18、合要求。 无严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹。 5、施工人员必须经过培训，有上岗证。无证人员禁止进入现场作业。搭设时按照 操作规程施工，搭设时有专人在上部负责看护。 6、使用期间严禁任意拆除杆、配件；严禁任意改变构架结构及其尺寸；严禁随意 增加荷载；严禁任意拆除安全防护设施。 7、各种规格的钢材应分开堆放，不得混合堆放，钢筋原材的重叠堆放的高度不得 超过两捆原材的重叠高度。 8、施工道路及材料堆场具体位置分布见附图。 9、实心砖等材料的堆放高不得超过1.5m,多孔砖的高度不得超过1.8m,空心砖 不得超过2. 0mo 10、施工通道、长时间的材料堆场、磴泵车行驶路线及泵车设置等部位的地下 室顶板均

19、严格按此方案进行顶撑加固。 11、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验 收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人 进行联 合验收合格后方可投入使用。 12、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情 况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进 行加固 处理。 13、加固的范围：平面图中所规划的材料堆场及施工通道均加固的范围。 7. 2地下室顶板行车安全事项 1、临时施工道路作法：在地下车库顶板碇浇筑后28d,才能作临时施工道 路。具体作法如下： 1.1、首先在地下车库顶板上定位临时施工道路的

20、位置，定位须与加固承重脚手架 相对应。 2、进入施工现场的车辆限速5公里/小时，行驶方向见附图。临时施工道路安全 管理由专业安全员负责。在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车辆行 驶速度 及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同 时将检查结果做好记录。 车库道路局部位置高差处理 位置1位置2 3、处理方式 位置1、位置3：此位置高差为2.2米，使用钩机将基坑修坡坡度不小于 1:1.5 位置2：此位置高差为0.9米，需采用C20混凝土浇筑放坡浇筑，坡度不小 于 1:10。 大门口：因预留口与规划路口不一致，需将外侧的小树、面包砖铲除掉，重新 开口，大门口进行混凝

21、土硬化。 9计算书9. 1车库顶板临时道路进行计算车库顶板临时路按照车库原有的 消防路进行布置的，消防路设计承载力为20KN/m2,故楼板自身承载力为20KN/m2; 钢筋车或者混凝土罐车按照最重60t计算，对楼面加载值为40 KN/ m2;因此 需要对楼板加固的承载力要求20KN/m2; 依据规范：建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施 工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016建筑施工模板安全技术规 范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准 GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础

22、设计规 范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数： 碗扣式支架立杆钢管强度为205. OON/nun2,水平杆钢管强度为205. 00 N/mm2,钢 管强度折减系数取1.00。 架体结构重要性系数取1. 00 O模板支架搭设高度为3. 4m,立杆的纵距 b=0. 90m ,立杆的横距1=0. 90m ,脚手架步距h=0. 60mo钢管规格： 048X2. 8; 立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG- 90(900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);内龙骨采用方钢管40. X40

23、. X2.8mm,间距200mm,顶托梁采用方钢管40. X80 X28mm。 模板自重0.30kN/m2,施工均布荷载承重按照20KN/H12计算。施工均布荷载标准 值2. 00kN/m2 ,堆放荷载标准值0. OOkN/m% HD h 图碗扣式楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范4. 3条规定确定荷 载组合分项系数如下：由可变 荷载效应控制的组合S二1.2 X (25. 10 X 0. 80+0. 30)+1.40 X 2. 00=27. 256kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S二135 X 25. 10 X 0. 80+0. 7 XI. 40 X 2

24、2. 00=29. 068kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大， 永久荷载分项系数取1.35 ,可变荷载分项系数取0.7 XI. 40=0. 98 钢管惯性矩计算采用1= n (D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用W=n (Dl-d 4)/32D o 一、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1. 荷载的计算 (1) 钢筋混凝土板自重(kN/m): q 11 = 25. 100 X0. 800 X0. 200=4. 016kN/m (2) 模板的自重线荷载(kN/m) : q 12 = 0. 300 X 0. 200=0. 060kN/m 经计算得 (3) 活荷载为施工荷载标准值与

25、堆放产生的荷载(kN/m) 到，活荷载标准值 q2 = (2. 000+0. 000) X0. 200=0. 400kN/m 静荷载 ql =1.35 X 4.016+1.35 X0. 060=5. 503kN/m 活荷载 q2 = 0. 98 X 0. 400=0. 392kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(0392+5. 503) X 0. 900=5. 306kN 2. 龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下： 均布荷载 q = P/1 二 5. 305/0. 900=5. 895kN/m 最大弯矩 M 二 O.lql =0. 1 X5. 90 X0. 90 X0. 90=0. 4

26、77kN. m 最大剪力 Q二06ql = 0.6 X0. 900 X5. 895=3. 183kN 最大支座力N=l. lql = 1. 1 X0. 900 X 5. 895=5. 836kN龙骨的截面力 学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： S 截面抵抗矩w = 4. 83cm 3； 截面惯性矩1 = 9. 66cm 4； (1) 龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = yoM/W =1. OX 0.477 X 106/4831. 9=98. 81N/mm2 龙 骨的抗弯计算强度小于215. ON/mm2，满足要求！ (2) 龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q =

27、 0. 6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3X3183. 08/(2 X40. 00 X40. 00) =2. 984N/mm2 截面抗剪强度设计值T=125.00N/mm 2 龙骨的抗剪强度计算满足要求 均布 (3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值, 荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间 距) 得到 q二4 076kN/m 44 最大变形 v二0677ql 4/100EI=0. 677 X 4. 076 X 900.0 7(100 X206000. 00 X 龙骨的最大挠度小 96638. 3) =

28、0. 909mm 900. 0/400（木方时取250）,满足要求！ 、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力P二5. 836kN 均布荷载取托梁的自重q二0. 068kN/m 5. 84kN 5. 84kN 5. 84kN 5. 84kN 5. 84kN 5. 84kN 5. 84kN 5. 8 4kX 5. 84 V X 5. 84k V 0 .50 7S1r 4 kN5. N 84k V 5 84k N 5. 84k N A B 900 900900 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 1177. 2. 276 111. 9. 97711. 71

29、01. 69 11. 4311. 42 6 136. 12 0. 280. 27 5. 865. 84 0. 01 5. 585. 57 0.01 0. 270. 28 5. 575. 58 5. 845. 86 6.126. 13 11. 4211. 43 11. 6191. 70111. 9. 977 1177. 2. 267 托梁剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 90Q 90Q 900. B 0.058 托梁变形计算受力图 0.851 托梁变形图

30、(mm) 经过计算得到最大弯矩M二2. 383kN. m经过计算得到最大支座F二 28. 970kN经过计算得到最大变形V二0.851mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩W = 13. 15cm 3； 截面惯性矩I二52. 61cm (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度f二yoM/W =1.0X 2. 383 X106/l. 05/13152. 1=172. 56N/mm顶托梁的抗弯计算强度小于 215. ON/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计 最大变形V = 0. 851mm顶托梁的最大挠度小 于900. 0/400,满足要求！ 三、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载

31、包括静荷载、活荷载和风荷载。 1. 静荷载标准值包括以下内容： 脚手架钢管的自重(kN): N G1 = 0. 144 X3. 400=0. 490kN 钢管 的自重计算参照碗扣式规范JGJ166- 2017o (2)模板的自重(kN)： N G2 = 0. 300 X0. 900X0. 900=0. 243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N G3 = 25. 100 X0. 800 XO. 900 XO. 900=16. 265kN 经计算得到，静荷载标准值Ng= (N gi+Ng2)= 16. 998kN。 2. 活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值

32、Nq二(2. 000+0. 000) X0. 900 X0. 900=1. 620kN 3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1. 35Ng + 0. 98N q 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 YN = t -J (pA 其中N 立杆的轴心压力设计值，N = 24. 54kN 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比1 o/i查表得到; 计算立杆的截面回转半径(cm) i = 1.60 立杆净截面面积(cm2) ； A = 3. 98 立杆净截面抵抗矩(cm3) ； W =4. 25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2) f钢管立杆抗压强度设计值，

33、f = 205. OON/mm 1 o计算长度(m)； 参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：1 o= ku (h+2a) k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1. 155 ； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值 为1. 100 ； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长 度；a = 0. 20m； 根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0. 65m取值，再根据实际 a值采用承载力线性插值得到。 承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1. 2)/(0. 65-0. 2) X (0. 20-0. 2) + 1.2 =1.20 1 o=2. 414m

34、； X =2414/16. 0=150. 766,()=0. 308 根据承载力线性插值得到： O =(1.00 X24535)/(0. 308 X 397. 6)/1.20=166. 956N/mm 2, 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算O f,满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式 Mw=1.4 X 0. 6Wkl ah2/10 其中Wk风荷载标准值(kN/n?)； 2 W k=uzX Us Xwo = 0. 300 X 1. 200 X0. 240=0. 086kN/m 2 h立杆的步距，0. 60m； 1 a 立杆纵向间距(架体宽度

35、较短方向),0. 90m； 1 b立杆横向间距，0. 90m； N w考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 风荷载产生的弯矩Mw=l. 4 X 0.6 X 0.086 X 0. 900 X 0. 600 X 0. 600/10=0. 002kN.m ； 风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式 Nwk= (6n/ (n+1) (n+2) *M Tk/B 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩 其中M tr 标准值 (kN. m),由公式计2 臨MTk 二 0. 5H 1 aWfk + Hl aHmWmk B 模板支撑架横向宽度(m): n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑

36、架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 M Tk = 0. 086 X 3. 4 X0. 90 X (0. 5 X 3. 4+0. 60)=0. 608kN. m N wk = 6 X 8/(8+1)/(8+2) X(0. 608/8.00)=0. 041kN 立杆 Nw 二 1. 350 X 16. 998+0. 980 X 1.620+1.4 X 0. 6 X 0. 041=24. 569kN 根据承载力线性插值得到： 0 =1.00 X (24569/(0. 308 X 397. 6) +2000/4247) /I. 20=167. 649N/mm 2,考虑风荷载时，立杆的稳定 性计算

37、f,满足要求！ 五、碗扣式模板支架整体稳定性计算 依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架 的抗倾覆验算应满足下式要求： M tMr 式中：Mt 支架的倾覆力矩设计值； Mr支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 Mr=8. 000 2 X 0. 900 X (0. 605+0. 300)+2 X (0. 000 X8. 000X 0. 900) X 8. 000/2=52. 130kN. m 倾覆力矩 Mt=3 X 1. 000 XO. 608 = 1.824kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算Mt Mr,满足整体稳定性要求！ 碗扣式模板支撑架计算满足要求！ 1 9

38、.2：车库预制构件堆场回顶计算 车库顶板设计承载力为10KN/ m2,故楼板自身承载力为10KN/ m2;按 照预制墙体构件插放架堆放预制墙体，均按照最重的预制墙体堆放，每个 构件为49吨，布置12块，共计58.8吨，面积为：6.41m乘以5. 84m, 对楼面加载值为15. 7KN/m2; 因此需要对楼板加固的承载力要求57KN/nf;按照105. 7KN/ 回顶计 算。 依据规范： 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工碗扣 式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016建筑施工模板安全技术规 范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢

39、结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范JGJ130-2011计算参数： 碗扣式支架立杆钢管强度为205. 00N/mm2,水平杆钢管强度为205. 00 N/mm2,钢管强度折减系数取1. 00。 架体结构重要性系数取1.00。 模板支架搭设高度为3. 4m, 立杆的纵距b=0. 90m ,立杆的横距1=0. 90m，脚手架步距h=l. 20mo 钢管规格：48X2. 8; 立杆钢管类型选择：LG-A-240 (2400); 横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900

40、); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90 (900); 内龙骨采用方钢管40. X40. X2. 8mm，间距200mm,顶托梁采用方钢 管 40. X80 X2.8mmo 模板自重0. 30kN/m2,混凝土钢筋自重10kN/m2。 22 施工均布荷载标准值2. 00kN/m2 ,堆放荷载标准值0. 00kN/m2o 图碗扣式楼板支撑架立面简图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合S二1. 2 X (25. 10 X 0.40+0.30)+1.40 X 2. 00=15. 208kN/m2 由永久荷载效应控制的组合

41、S二1.35 X 25. 10 X 0. 40+0. 7 XI. 40 X 2 2.00=15. 514kN/m 由于永久荷载效应控制的组合S最大， 永久荷载分项系数取1.35 ,可变荷载分项系数取0.7 XI. 40=0. 98 钢管惯性矩计算采用1=兀(D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用W=n (D4-d 4)/32D 一、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1荷载的计算 (1) 钢筋混凝土板自重(kN/m): q 11 = 25. 100 X0. 400 X0. 200=2. 008kN/m (2) 模板的自重线荷载(kN/m): q 12 = 0. 300 X 0. 200=0

42、. 060kN/m (3) 活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m):经计算得 到，活荷载标准值 q2 = (2. 000+0. 000) X0. 200=0. 400kN/m 静荷载 ql =1.35 X 2. 008+1. 35 X0. 060=2. 792kN/m 活荷载 q2 = 0.98 X 0. 400=0. 392kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(0392+2. 792) X 0. 900=2. 866kN 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下： 均布荷载 q 二 P/1 二 2. 865/0. 900=3. 184kN/m 2 最大弯矩 M 二 0. l

43、ql 2=0. 1 X3. 18 XO. 90 XO. 90=0. 258kN. m 最大剪 力 Q=0. 6ql = 0. 6 XO. 900 X3. 184=1. 719kN 最大支座力 N=l. lql = 1. 1 XO. 900 X3. 184=3. 152kN龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W = 4. 83cm 3； 截面惯性矩1 = 9. 66cm 1； (1) 龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f二YoM/W =1.0X 0. 258 X 106/4831.9=53. 37N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215. ON/mm2,满足要 求

44、！ (2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 谶面抗 剪强度计算值 T=3X1719. 25/(2 X40. 00 X40. 00)=1. 612N/mm2 截面抗 剪强度设计值T=125. 00N/mm ?龙骨的抗剪强度计算满足要求 （3）龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值, 均布荷载通过变形受力计算 的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距） 得到 q=2. 068kN/m 最大变形 v=0. 677ql 4/100EI=0. 677 X 2. 068 X 900.0 7(100 X20600

45、0.00 X 96638. 3）=0. 461mm 龙骨的最大挠度小于900. 0/400（木方时取250）,满足要求！ ：、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力P= 3. 152kN 均布荷载取托梁的自重q二0. 068kN/m 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN o.3o.小5皿 3. 15kN 3. 15kN 3. 15kN A 900900900 托梁计算简图经过计算得到最大变形V二o433mm 顶托梁的截面力学参数为 托

46、梁弯矩图(kN.m) 66. 4. 487 3. 323. 31 0. 160. 14 6. 336. 32 3. 173. 16 0.01 99. 3. 344 6. 196. 17 3.023.01 3.013. 02 6. 176. 19 9. 93. 0.01 3. 163. 17 6. 326. 3 0. 140. 16 3. 313. 32 6.64. 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值, 受力图与计算结果如下: 2. 05kN 2. 05kX 2. 05kN 2. 05kN 2. 05kN 2. 05kN 2. 05kN 900 90Q B 900 托梁变

47、形计算受力图 托梁变形图 (mm)经过计算得到最大弯矩M= 1.289kN.m经过计算得到最大支座F= S 截面抵抗矩W = 13. 15cm 3； 截面惯性矩I = 52. 61cm 4； (1)顶托梁抗弯强度计 抗弯计算强度 f 二 yoM/W =1.0X 1.289 X106/l. 05/13152. 1=93. 34N/mm 顶托梁的抗弯计算强度小于215. ON/mm2，满足要求！ (2)顶托梁挠度计算 最大变形v = 0. 433mm 顶托梁的最大挠度小于900. 0/400,满足要求！ 三、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标

48、准值包括以下内容： 脚手架钢管的自重(kN): N gi = 0. 095 X 3. 400=0. 321kN 钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。 (2) 模板的自重(kN): N G2 = 0. 300 X0. 900X0. 900=0. 243kN (3) 钢筋混凝土楼板自重(kN): N G3 = 25. 100 X0. 400 X 0.900 X0. 900=8. 132kN 经计算得到,静荷载标准值Ng= (N G1+NG2)= 8.697kN 2. 活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 Nq = (2. 000+0. 000) X0. 900 X0. 900=1. 620kN 3.不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1 35N g + 0. 98N q 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式 其中N 立杆的轴心压力设计值，N二1333kN (1)轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1 o/i查表得到;