桥梁毕业计算书参考资料

1、目 录1 方案拟定与比选.11.1 设计资料.11.1.1 设 计标准.11.1.2 主要材料.11.1.3 采用规范.21.1.4 地貌、地质.2 1.2 连续钢构概述.2 1.3 方案比选.42 上部结构尺寸拟定和内力计算.5 2.1 主跨径的拟定.5 2.2 主梁尺寸的拟定.5 2.3 主要材料.6 2.4 主桥内力计算.62.4.1 一期恒载作用下主梁产生的内力.7 2.4.2 二期恒载作用下主梁产生的内力.9 2.4.3 支座沉降引起的内力计算.11 2.4.4 活载内力内力计算.122.4.5 温度内力计算. .17 2.4.6 混凝土收缩、徐变的内力计算.22 2.5 荷载组合.

2、 .22 2.5.1 承载能力极限状态计算时作用效应组合.22 2.5.2 正常使用极限状态计算时作用效应组合.23 2.5.3 内力组合结果.253 施工阶段分析与仿真模拟.29 3.1 悬臂施工法简介.29 3.2 悬臂浇筑法的特点.29 3.3 各施工阶段模拟与计算.304 预应力钢束的估算及布置.32 4.1 按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量.32 4.2 预应力钢束的布置.34 4.3 非预应力钢筋的布置.35 4.4 预应力损失计算.375 承载能力验算.40 5.1 正截面承载力计算.40 5.2 计算结果. .416 应力验算.42 6.1 基本理论.42 6.2 预加

3、应力阶段的正应力验算.42 6.3 持久状况下正应力验算.42 6.4 持久状况下的混凝土主应力验算.437 变形验算.45设计总结. .47参考文献. .48致谢. .49附表. .50 1 方案拟订与比选1.1 设计资料1.1.1 设计标准（1） 设计荷载：公路级（2） 设计车速：80公里/小时（3） 行车道宽度：2 净11.125桥梁宽度：0.5m（防撞护栏）+11.125（行车道）+1.25m（分隔带）+11.125（行车道）+0.5m（防撞护栏）=24.5m（4） 地震烈度：基本烈度为六级，桥梁设计按七级设防（5） 设计最大风速：11.7m/s（6） 温度：本桥区最高气温为32.5度

4、，最低气温为-4度，年平均气温16.4 度，设计合拢温度1020 度1.1.2.主要材料（1） 混凝土：箱梁、墩身、支座垫石的混凝土采用c55混凝土，混凝土弹性计算模量e=3.5mpa；防撞护栏采用c30混凝土（2） 预应力钢材：预应力锚具技术标准必须符合国标预应力筋用锚具、夹具和联结器（gb/t14370-1993），产品均须抽样检测，检验标准应符合国标及国际预应力协会后张法预应力体系验收和应用建议（fib-1991）要求。预应力钢绞线采用d=12.7mm,截面面积位139.0mm2低松驰预应力钢绞线，其抗拉标准强度，弹性模量ey=1.95105 mpa，技术标准必须符合gb/t5224-1

5、995。（3） 普通钢筋：普通钢筋必须符合“gb149998”和“gb1301391”标准的规定，其中钢筋直径d12mm全部采用级钢筋，抗拉标准强度=340mpa；钢筋直径d12mm全部采用级钢筋，抗拉标准强度 =240mpa。（4） 预应力锚具：所使用的预应力锚具可采用hvm或ovm符合国家gb/t14370-2000d（预应力筋用锚具、夹具和连接器）的锚具及其相应的配套设备。施工时可采用其他厂家的产品，且外形尺寸与ovm 锚具相同。（5） 预应力管道：纵向预应力钢束管道采用sbg塑料波纹管，横向预应力钢束管道则采用镀锌金属波纹管，竖向预应力管道采用镀锌金属波纹管。（6） 伸缩缝及支座：伸缩

6、缝及支座都必须符合国家有关标准，并要求伸缩缝供货商在边跨现浇段施工时提供图纸，以便进行调整。主桥的伸缩缝采用万宝系列e-240型。1.1.3 采用规范（1） 公路工程技术标准 jtj001-88（2） 公路桥涵设计通用规范 jtg d60-2004（4） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 jtg d60-2004（5） 公路桥涵地基与基础设计规范 jtj02485（3） 公路砖石及混凝土桥涵设计规范 jtg d61-2005（7） 公路桥涵施工技术规范 jtg041-891.1.4地貌、地质#桥位建设段横跨山谷，桥位所在地区总体上呈缓“v”字形地貌，两岸主要为构造剥蚀 溶蚀型的中山地貌

7、。桥位区高程在1200.00米1390.00米之间，相对高差约190.0米。桥梁墩台穿过的地层情况一般为：覆盖层主要为亚粘土、 碎石土、块石土、 卵石土， 基岩主要为强、中风化玄武岩、粉砂质泥岩，强、中风化灰岩。桥区内矛口灰岩溶蚀现象明显，钻探揭露，两岸主墩位置及胜境关引桥段矛口灰岩内溶洞呈串珠状发育，溶洞埋深20120米，规模大。1.2连续刚构桥概述我国预应力混凝土连续梁桥的建造在近20余年得到了广泛的发展，主要表现在：桥梁的跨越能力不断提高，连续梁桥的构造体系增多；所使用的建筑材料、锚具、支座及伸缩缝等都有新的发展：施工的技术和机具设备不断改进、更新等等。为此，连续梁桥已成为预应力混凝土桥

8、梁的主要桥型之一。连续梁桥在结构体系上主要分有：连续梁桥、连续刚构桥及刚构连续组合梁桥等。连续刚构是墩梁固结的连续结构，它利用高墩的柔度来适应结构由预应力、混凝土收缩、徐变和温度变化所引起的位移。其受力听我带你是主梁与桥墩固结，上下结构协同受力，使得墩顶处箱梁截面的负弯矩减小，有利于减小梁高；桥墩高而柔，顺桥向抗推刚度小，能有效减小湿度和混凝土收缩、徐变和横向抗扭刚度大，能满足特大跨径桥梁的受力要求。著名的澳大利亚给特威桥，中桥260m，墩高40余米，采用双壁柔性墩；我国广东洛溪桥为四跨一联连续钢构桥，最大跨径180米；正在施工的湖北黄石长江大桥为五跨一联的预应力混凝土连续刚构桥，中孔跨径24

9、5米，连续长度1060米，其结构设计与施工达到国际先进水平。高墩大跨度连续刚构桥墩一般为钢筋混凝土结构，一般设计为直立式双柱型薄壁墩，顺桥向抗弯刚度和横向抗扭刚度大，满足特大跨径桥梁的受力要求。根据墩身的高度和结构计算，双柱间可设联系板梁连接，加强整体性，改善受力墩梁固结，无需大型昂贵的支座和临时固结措施，施工中无需体系的转换，构造简单，施工方便。主梁一般设计为三向预应力体系，以充分发挥混凝土和预应力材料的各自特点和适应桥梁大跨径、轻型化要求。纵向一般采用大吨位预应力钢绞线群锚体系，横向一般采用一端张拉一端轧花的刚绞线扁锚体系，竖向一般采用一端张拉的高强精轧螺纹粗钢筋。预应力砼结构较普通钢筋筋

10、结构不仅用料省，且使用性能好，但其施工工艺复杂，技术要求甚高，在一定程度上阻碍了预应力的进一步发展和推广应用。为简化预应力砼的施工工艺人们曾进行多方面的努力，预弯复合梁即是其中之一，该梁既具有预应力梁良好的使用性能，又省去了常规预应力所必须的留孔、穿索、张拉、锚固、压浆、封锚等一整套工序，且不用张拉机具，降低了施工技术要求，无需锚具及锚下垫板和局部加强钢筋，受拉主筋可根据强度要求在适当的位置切断，又可节省材料；pfrc中砼所获得的预应力与梁抵抗外荷载所需的预应力的分布及大小相吻合，其预加载方式与使用阶段梁受载情况一致，预加载过程即对梁进行一次质量检验，故受力合理，使用安全。施工工序得到简化，但

11、其用钢量却急删增加，以致在大多数国家和地区难以推广应用。可见，现有的预应力砼结构左良好的使用性能、用料的经济性及施工的简易性三方面并未达到完美的统一，尚需我们做出不断的努力。桥梁上部结构悬臂施工方法有：悬臂浇筑法、悬臂拼装法。悬臂浇筑法无须建立落地支架，无须大型起重与运输机具，主要设备是一对能行走的挂篮。悬拼与悬浇施工具有相同的优点，不同之处在于悬拼以吊机将预制好的梁段逐段拼装。此外还具备以下优点：梁体的预制可与桥梁下部构造施工同时进行，平行作业缩短了建桥周期。预制梁的混凝土龄期比悬浇法的长，从而减少了悬拼成梁后混凝土的收缩和徐变。预制场或工厂化的梁段预制生产利于整体施工的质量控制。1.3方案

12、比选表1-1 方案比选表桥型方案预应力混凝土连续刚构桥(第一方案)预应力混凝土连续梁桥(第二方案)经济性箱梁节段采用悬臂拼装施工，工期及质量都容易得到保证，简易经济。便于运输和吊装，施工速度快，易于更换支座,但跨径较大时就不经济了美观性构造简单，线形简洁美观一般施工方面连续梁刚构施工稳固性好，减少或避免边跨梁端搭架合龙的难度采用预制t梁,需要大量预制场地需要大量吊装设备，施工工艺复杂适用性受力明确，构造简单，适用于大跨、高墩的结构，具有较好的技术经济性适用于跨径1550米的桥梁，常用跨径为2040米,能为车辆提供较为舒适的行驶条件综上所述，由于小寨桥所处的地理位置横跨山谷，且跨径较大，而连续刚

13、构桥适用于大跨、高墩的结构，且构造简单，受力明确，经过方案评选，拟确定采用第一方案（预应力混凝土连续刚构桥）。 2 上部结构尺寸拟定和内力计算通过上一章节的方案比选，确定了本设计为悬臂施工变截面连续刚构桥方案设计，以公路桥规（jtg d60-2004）为依据，进行在成桥状态下，主梁在恒载、活载、支座沉降、温度、混凝土收缩徐变等荷载作用下的内力计算，还依据公路桥规（jtg d60-2004），按承载能力极限状态和正常使用极限状态，结合相应的设计状况进行作用效应组合，取其最不利组合进行设计，得出相应包络图。2.1主跨径的拟定 本桥采用三跨一联双幅预应力混凝土变截面连续刚构结构，根据设计要求确定桥梁

14、的分孔，主跨长度为160m，取边跨为90m，边主跨之比为0.563。桥梁全长为90m + 160m + 90m = 340m。大桥桥面宽24.5m，按一级公路进行设计，行车速度80km/h。桥梁总体布置图见图2.1注：单位为m图 2.1 桥型布置图2.2主梁尺寸拟定横截面布置采用c50双悬臂矩形单箱单室的变高度箱形截面，箱梁顶宽12m，底板宽6.6m，翼缘板长3m，支点处梁高9.5m，跨中梁高3.1m 。根据公路桥规（jtg d60-2004），箱梁根部底板厚度一般为墩顶梁高的1/10-1/12,考虑到支座截面的受力情况，取支座截面底板厚度为0.85m。根据规范，箱梁跨中底板厚度一般按构造要求

15、选定，配有预应力筋，厚度可取20-27mm，跨中底板厚度取0.26m。箱梁顶面设2单向横坡，主梁支点截面图见图2.2，主梁跨中截面图见2.3。注：单位为m 图 2.2 主梁跨中截面图注：单位为m 图 2.3 主梁支座截面图2.3 主要材料 桥面铺装为10厘米厚沥青混凝土，箱梁和桥段采用c50混凝土，预应力束筋采用1715.2 ，防撞护栏采用c30混凝土，非预应力钢筋采用级螺纹钢筋，构造钢筋采用级光圆钢筋。2.4 主桥内力计算利用midas桥梁计算软件建模，计算模型中全桥共划分为105个节点，98个单元。确定计算模型时主要根据主桥梁段划分情况来确定，每一悬浇段为一个单元，每一片墩均划分成184m

16、的单元。计算模型中现浇段外侧设置一个横向支撑模拟连续梁施工过程中的临时固结，挂篮荷载按现行施工水平控制为0.4倍最大梁段自重。施工阶段的分析考虑挂篮移动，混凝土浇注，预应力钢筋张拉以及施工临时荷载的变化等。连续刚构在双肢薄壁墩施工完成后由托架现浇墩顶0号梁段、然后由在两个主墩上用挂篮分段对称悬臂浇筑的梁段、吊架上浇筑的跨中合拢梁段及落地支架上浇筑的边跨现浇梁段组成，墩顶0号梁段长14m，两个悬臂各分为18对梁段，全桥共有一个2m 长的主跨跨中合拢梁段和两个2m 长的边跨合拢梁段，两个边跨现浇梁段各长9m。按连续刚构悬臂施工的施工工艺，将主梁分为94个单元，取其对称结构，其左半部分的单元分块见下

17、图3.1: 零号块注:零号块包括24-28单元 图 2.4 左半部分结构单元分块图其中1、2单元长1m，3、4单元长3.5m，5号单元长2m，6-23、29-46单元长4m，47单元长1m，零号块长14m。 2.4.1一期恒载作用下主梁产生的内力 利用有限元软件计算得一期恒载作用下主梁产生的的内力图见下图2.5、图2.6:图 2.5 一期恒载作用下主梁产生的弯矩图图 2.6 一期恒载作用下主梁产生的剪力图主梁各个关键截面在一期恒载作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表2-1:表 2-1 一期恒载作用下的弯矩、剪力值单元荷载（kn）剪力（kn）弯矩(kn*m)1一期恒载-6542.3507一期恒载-

18、2704.6569385.1719一期恒载11666.67-121516.3420一期恒载13242.08-171475.6826一期恒载28041.22-509371.9134一期恒载-15651.08-275938.1235一期恒载-14160.52-216204.0247一期恒载-257.16109656.912.4.2 二期恒载作用下主梁产生的内力 桥面铺装：10cm后的沥青混凝土层 = 0.1 12 26 = 31.2 kn / m ； 单侧防撞栏： 4.99 kn / m，对单幅来说，将一侧的防撞栏均摊给主梁，则： = 4.99 kn / m ； 二期恒载集度： = + = 36.

19、19 kn / m ；利用有限元软件计算得到的二期恒载作用下主梁产生的内力图：图 2.7 二期恒载作用下主梁产生的弯矩图 图 2.8 二期恒载作用下主梁产生的剪力图主梁各个关键截面在二期恒载作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表2-2:表 2-2 二期恒载作用下的弯矩、剪力值单元荷载（kn）剪力（kn）弯矩（kn*m）1二期恒载-1693.0407二期恒载-623.621658.3419二期恒载2672.73-31122.9720二期恒载2947.86-42402.8126二期恒载7214.09-112204.2634二期恒载-3666.16-69406.2035二期恒载-3391.21-5525

20、8.7647二期恒载-69.4327981.432.4.3 支座沉降引起的内力计算 由于各个支座处的竖向支座反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，支座沉降会引起桥梁产生内力。假设三跨连续钢构的四个支点分别下沉2mm，最少沉降1个支座，最多沉降3个支座，将各种支座沉降情况所得到的内力进行叠加，取最不利的内力范围，利用midas软件从而得出在支座沉降下主梁产生的内力图：图 2.9 支座沉降作用下主梁产生的弯矩图 图 2.10 支座沉降作用下主梁产生的剪力图主梁个关键截面在支座沉降作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表2-3:表 2-3 支座沉降作用下的弯矩、剪力值单元荷载（kn）剪力（kn）弯矩（

21、kn*m）1支座沉降18.0407支座沉降18.04270.5419支座沉降17.981136.2620支座沉降17.971208.4026支座沉降182.181544.0034支座沉降15.86842.5935支座沉降15.86779.047支座沉降15.923.312.4.4 活载内力计算2.4.4.1 冲击系数的计算汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用以车体的振动和桥跨自身的变形和振动。根据新公路桥规（jtj d6-2004），结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用结构的基频来计算桥梁结构的冲击系数。本设计采用midas 计算软件求桥梁的基频。连续梁桥的

22、基频的计算公式为： 式中 结构的计算跨径(m)；e 结构材料的弹性模量()； 结构跨中截面的截面惯性距()； 结构跨中处的单位长度质量(kg/m)； 结构跨中处延米结构重力(n /m)； 重力加速度，g= 9.81(m/) ；计算连续梁的冲击力引起的正弯矩和剪力效应时，采用；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用。在本设计中，取l= 340m，e= 32500000000n/m，=811.93234，由公式计算得=0.09513hz,=0.18674hz,由新公路桥规可得，冲击系数 = 0.05 。2.4.4.2 车道布载及计算该桥单幅2车道，对设2车道进行两种极端情况下的组合进行计算，每

23、个车道宽3.1m。第一种情况是将车道进行正载布载（见图3.8）；第二种情况是将车道进行偏载布载（见图3.9）。汽车荷载对结构的最大作用为正载和偏载两种车道荷载作用的最大值。汽车荷载按照正载布置和偏载布置组合取最不利情况进行计算。 图 2.11 正载布载 图 2.12 偏载布载2.4.4.3 影响线利用有限元计算软件据算支座处的反力影响线和跨中的弯矩影响线。（1） 支座1处的反力影响线及移动荷载的最不利荷载布置见图2.13 图 2.13 支座1处的反力影响线 （2） 跨中截面弯矩影响线见图2.14图 2.14 跨中截面弯矩影响线利用有限元软件计算得到在活载作用下的弯矩、剪力包络图：图 2.15

24、活载作用下主梁产生的弯矩包络图图 2.16 活载作用下主梁产生的剪力包络图主梁各个关键截面在活载作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表2-4表 2-4 活载作用下的弯矩、剪力值单元荷载剪力最大时对应的内力值弯矩最大时对应的内力值剪力（kn）弯矩（kn*m）剪力（kn）弯矩（kn*m）1活载718.5309.0607活载431.745763.9136.966536.3319活载831.63866.5655.649012.5420活载878.65781.12721.8411561.4726活载4768.052718.17268.0927109.5734活载997.3110313.1824.761732

25、7.0635活载951.357965.85763.5714322.4547活载366.566326.34203.378688.972.4.5 温度内力计算桥梁设计中通常温度分沿梁高线性变化和非线性变化，在线性温差变化情况下，梁式结构将产生挠曲变形，且梁再变形后仍然服从平截面假定，在连续梁结构中，它不但引起结构的位移，且由于多余约束的影响，从而产生结构温度次内力。在成桥阶段，考虑桥梁在温度荷载作用下产生的内力。在本设计中，考虑顶板升温20度、降温20度两种温度力以及它们对桥梁结构的影响，还有日照升温和日照降温对桥梁的影响。利用有限元软件得出桥梁在体系升温、体系降温、日照升温、日照降温作用下产生的

26、弯矩、剪力图：图 2.17 体系升温作用下主梁产生的弯矩图图 2.18 体系升温作用下主梁产生的剪力图图 2.19 体系降温作用下主梁产生的弯矩图图 2.20 体系降温作用下主梁产生的剪力图图 2.21 日照升温作用下主梁产生的弯矩图 图 2.22 日照升温作用下主梁产生的弯矩图图 2.23 日照降温下主梁产生的弯矩图图 2.24 日照降温下主梁产生的剪力图2.4.6.混凝土收缩、徐变的内力计算预应力混凝土连续梁因混凝土收缩、徐变而变形，结构因为受多余约束而导致结构产生次内力。利用midas软件计算处桥梁在混凝土收缩、徐变作用产生的内力图：图 2.25 混凝土收缩徐变作用下主梁产生的弯矩图2.

27、5 荷载组合2.5.1 承载能力极限状态计算时作用效应组合基本组合是承载能力极限状态设计时，永久作用标准值效应与可变作用标准值效应的组合，其基本表达式为：式中： 桥梁结构重要性系数，取1.1； 作用效应（其中汽车计入冲击系数）基本组合设计值； 第i 个永久作用效应的分项系数，取1.2； 第i 个永久作用效应的标准值； 汽车荷载效应（含冲击系数、离心力）的分项系数，取1.4； 汽车荷载效应（含冲击系数、离心力）的标准值； 在作用组合中，除汽车荷载效应（含冲击系数、离心力）、风荷载外的其他第j 个可变作用效应的分项系数，取.； 在作用组合中，除汽车荷载效应（含冲击系数、离心力）外的其他可变作用效应

28、的组合项系数，取.；承载能力极限状态下的弯矩图为:图 2.26 承载能力极限状态下的主梁弯矩图承载能力极限状态下主要截面的内力见附表1。2.5.2 正常使用极限状态计算时作用效应组合2.5.2.1 作用短期效应组合作用短期效应组合是永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应的组合基本表达式为: 式中： 作用短期效应组合设计值；第j 个可变作用效应的频遇值，汽车荷载取0.7 ，其他作用取1.0 ；第j 个可变作用效应的频遇值；其他符号意义同前。作用短期效应组合产生的弯矩见图2.27:图 2.27 短期作用效应下的弯矩图短期效应组合下主要截面的内力见附表22.5.2. 作用长期效应组合作用长期效应组合

29、是永久作用标准值效应与可变作用准永久遇值效应的组合,其基本表达式为:式中： 作用长期效应组合设计值； 第j 个可变作用效应的频遇值，汽车荷载取0.4 ，其他作用取1.0 ； 第j 个可变作用效应的频遇值；其他符号意义同前。作用长期效应组合产生的弯矩见图2.26：图2.28 作用长期效应组合下的弯矩图作用长期效用组合下主要截面的内力见附表32.5.3 内力组合结果2.5.3.1 承载能力极限状态（见图2.29 和表2-5）：图2.29 承载能力极限状态下的弯矩包络图表 2-5 承载能力极限状态最不利组合下关键截面的内力值单元承载能力极限状态下最大内力值承载能力极限状态下最小内力值轴力（kn）剪力

30、（kn）弯矩（kn*m）轴力（kn）剪力（kn）弯矩（kn*m）126.76-5139.74022.28-6311.2026.73-4825.676032.395.36-5970.244979.8430.42-4490.1111713.960.06-5621.469646.84-0.42-3298.9428756.87-0.78-4389.4323436.175-0.35-2102.0841360.25-0.96-3160.0733243.356-0.95-1418.1246569.51-1.24-2461.2337055.717-0.72-46.1152659.93-3.09-1067.27

31、40775.868-6.511332.1653004.66-13.74322.9539287.489-27.42716.947621.42-39.531710.2332567.4410-64.374115.4636518.02-81.633102.6720577.3211-117.765536.5119670.25-140.634509.753245.0812-189.496985.87-2983.6-218.555938.14-19536.713-281.958470.71-31536.2-317.937395.87-47901.614-394.779996.08-66073.1-438.3

32、38888.8-8205915-533.2711571-106438-585.3810426.73-12278616-711.1613206.23-152823-773.5812021.18-17060217-908.8314895.36-205511-981.813666.28-22532918-1135.6616651.23-264757-1220.0815375.44-28713919-1393.8618480.69-330862-1490.6717156.01-35630120-1684.4120390.52-404159-1794.4619015.17-43311321-2014.1

33、222388.03-485006-2138.4620960.6-51790322-2380.8424479.49-573795-2520.3322998.88-61104723-2791.426671.78-670943-2947.0125137.14-71293624-3157.5528976.96-776898-3326.1327387.2-82399625-40.0430386.5-833317-40.0928758.24-8831042648.2611936.55-86242020.16-716.77-9139442764.77-31138.4-9187668.55-32995.5-9

34、8393028-3385.42-30285.9-884875-3621.07-32112-94824529-3125.96-29127-825096-3351.49-30924.8-88526230-2674.75-26883.1-712457-2882.41-28623.6-76645531-2270.21-24747-608544-2460.98-26430.1-65681032-1904.57-22708.2-512920-2079.2-24337.7-55589333-1580.52-20763.4-425265-1740.12-22340-46330734-1290.76-18905

35、.2-345188-1436.1-20429.9-37867435-1034.35-17126.6-272334-1166.32-18600.7-30165536-810.87-15419.2-206373-930-16844.2-23193437-600.47-13774.1-147014-707.42-15152-16924238-437.87-12189.8-94003.5-534.67-13522.6-11334839-302.65-10659.9-47080.9-390.48-11950.3-6400940-189.04-9174.95-6022.54-268.74-10426.1-

36、21031.741-97.17-7729.4129353.4-170.25-8944.8615751.8442-24.35-6315.4959196.96-92.16-7499.3646489.134330.99-4926.3583604.63-32.44-6083.2571319.884470.74-3555102623.310.82-4689.9990256.764595.11-2191.37116247.537.89-3309.94103724.946103-830.92124367.746.74-1938.84111896.947103.01532.95126943.146.74-57

37、0.36114846.62.5.3.2 正常使用极限状态（见图2.30 和表2-6） 图 2.30 正常使用极限状态下的弯矩包络图表 2-6 正常使用极限状态最不利组合下关键截面的最大内力值单元正常使用极限状态下最大内力值正常使用极限状态下最小内力值轴力（kn）剪力（kn）弯矩（kn*m）轴力（kn）剪力（kn）弯矩（kn*m）124.97-5158.02022.35-5832.19026.18-4844.655611.755.38-5505.374997.0430.28-4516.4610891.650.07-5170.569681.24-0.55-3352.2826677.5-0.76-3

38、985.9623530.765-0.55-2184.1238252.49-0.92-2801.5533398.126-1.04-1517.242974.56-1.21-2127.1937244.877-1.4-180.4348302.38-2.8-779.4441033.818-8.261161.4948153.08-12.57568.4539614.219-29.892509.2542523.97-37.121917.4932962.9710-67.343870.6631399.73-77.613275.8521041.6311-120.975254.7514732.26-134.56465

39、2.973778.1812-192.796667.6-7563.03-209.986055.34-18934.813-285.168116.55-35599.3-306.387490.76-4723114-397.869606.75-69501.5-423.418964.75-81297.215-536.1211147.23-109285-566.5310486.77-12161616-713.3912748.82-155157-749.6912068.01-16855717-910.714404.99-207393-952.913702.19-22216618-1137.1816128.54

40、-266242-1185.7315402.43-28265119-1395.0517926.29-332002-1450.4317175.79-35029320-1685.3219804.96-405003-1747.9519029.17-42540521-2014.7421771.82-485600-2085.1620970.05-50832822-2381.2223833.09-574182-2459.8623004.79-59944123-2791.5625995.61-671163-2878.925140.37-69914624-3157.8628271.18-776988-3252.

41、0527388.42-80787625-40.0629661.3-833353-40.0928758.73-8657642643.538757.85-86253827.061537.91-8958712757.13-31147.8-91931724.96-32154.3-95783128-3393.39-30294.6-885417-3521.54-31285.1-92294829-3133.91-29135.8-825624-3256.7-30112.2-86139730-2682.69-26892-712964-2796-27839.9-74534231-2278.13-24756.4-6

42、09109-2382.46-25675.6-63830832-1912.47-22720.3-513618-2008.19-23612.7-53986033-1588.41-20778.9-426127-1676.08-21644.9-44959234-1298.62-18925-346248-1378.64-19765.1-36712335-1042.2-17151.6-273626-1115-17966.5-29210636-818.69-15450.7-207934-884.53-16241-22422337-608.27-13813.5-148883-667.43-14580.2-16

43、319338-445.65-12238.6-96218.3-499.24-12982.8-10877539-310.41-10719.9-49680.8-359.06-11443-60717.340-196.78-9248.11-9046.2-240.9-9951.59-18811.441-104.89-7817.9525869.56-145.48-8503.617119.9642-32.05-6421.7155223.83-70.01-7091.5947232.914323.31-5052.6579131.7-12.46-5709.0471664.124463.07-3703.7797669

44、.7629.05-4349.2290473.094587.46-2364.92110875.954.8-3002.16103906.34695.36-1031.4118711.663.17-1663.32112064.94795.37303.62121163.863.18-325.99115001.23 施工方法介绍使用悬臂法施工的预应力箱梁桥，因为各施工阶段的结构体系不同，所以只有对各施工阶段做结构分析才能最终确定截面大小以及施工过程和成桥状态各截面的预应力钢束数量。3.1 悬臂施工法简介悬臂施工法是从桥墩开始对称的、不断悬出接长的施工方法。悬臂施工法一般分为悬臂浇筑发和悬臂拼装法，悬臂浇筑是在桥墩两侧对称逐段就地浇筑混凝土，待混凝土达到一定强度后，张拉预应力筋，移动机具、模板继续施工。悬臂拼装法则是将预制节段块件，从桥墩两侧依次对称安装节段，张拉预应力筋，使悬臂不断接长，直至合拢。悬臂施工法不需大量施工支架和临时设备，不影响桥下通航、通车，施工不受季节、河道水位的影响，并能在大跨径桥上采用，因此得到了广泛的使用。目前广泛应用于大跨径预应力混凝土连续钢构桥、预应力混凝土连续梁桥等，是大跨径连续梁桥的主要施工方法。3.2 悬臂浇筑法的特点悬臂浇筑法（简称悬浇）其施工特点是无须建立落地支架，无须大型起重与运输机