锅炉汽包、联箱和厚壁管的焊接问题

1、锅炉汽包、联箱和厚壁管的焊接问题锅炉汽包、联箱和厚壁管的焊接问题摘要：锅炉汽包、联箱和厚壁管的缺陷返修补焊，是一项难度较大的 工作，本文收集了我国某些火电厂上述部件的缺陷修复实例，按同种 钢焊接与异种钢焊接，筒体环缝补焊与管座角缝补焊的工艺、检验、 热处理等分类作重点介绍。关键词：焊接汽包联箱厚壁管1 前言锅炉汽包、联箱和蒸汽管道因不直接受热，机械应力一般较小。它的 焊接缺陷，往往在投运后许多年才暴露。一旦发现，如不及时处理将 严重威胁安全运行。汽包、联箱和蒸汽管道壁厚较大，材料有低碳钢 也有合金，这些部件的焊接，有同种钢焊接也有异种钢焊接，对焊接 要求较高，尤其是在电厂现场焊接条件较差，如何

2、保证焊接质量应十 分重视。2 等壁厚同种钢的环焊2.1 低碳钢环炉太原第一热电厂 2 号炉是前苏联巴尔纳乌尔锅炉厂出品的中温中压炉。汽包外径1382mm,壁厚48mm,长8505mm, 20号钢制成，原焊缝 为埋弧自动焊。该锅炉已运行三十多年，于 1992 年 12 月大修时发现 汽包环焊缝多处裂纹，其中超标的两段见图 1。A段裂纹长400(907- 557)mm, B 段长 160(29130)mm。该汽包为20号钢，焊接性能好。制造厂未提供缺陷处理的原始资料， 安装时和投产后亦无焊缝裂纹记录，单凭这次大修的发现，很难对裂 纹的产生作出正确的原因分析。现将该厂现场修复的坡口加工、焊接 和热处

3、理的工艺，以及焊后检验等扼要介绍如下。补焊坡口开在汽包 外壁，采用机械方法备制坡口。焊条选用 507, 14层用 32其余 各层用4焊条。为了防止裂纹的产生，焊前后进行热处理，热处理 采用远红外加热器，控制设备为 WDK-3120可编程温度控制柜和DKJ C自动控制仪。焊后质量检验合格。2.2锰钢环焊湖南鲤鱼江电厂8号炉型号为DG300/10CM，汽包参数为1600 x 90mm19Mn5钢，工作压力11.27MPa,饱和温度320C。该炉1981年投运，1991年在东北电管局锅炉检测中心派员指导下，经 超声波探伤，发现一条编号为H2的环焊缝和一条Z3纵焊缝有裂纹群。 H2裂纹走向均为垂直于环

4、缝的裂纹群，绝大部分裂纹埋藏深度范围 为距内壁2070mm处，裂纹长度为522mm,裂纹沿H2环缝周向 分布范围约90mm，见图2。Z3纵缝裂纹走向为八字形，与汽包纵向 轴线成45勺夹角，裂纹长716mm，18条互不相连的裂纹。H2裂 纹为密集型裂纹群，裂纹群区域内的金属材料质地已恶化。经强度计 算H2裂纹群区域实际对强度的有效壁厚，已小于汽包强度计算要求 的最小壁厚，属不安全、应修理的缺陷。Z3裂纹群计算结果尚可满足 强度要求，可监督运行。 1995 年湖南省电力局决定对汽包 H2 环缝裂 纹群进行挖补处理。由于裂纹最大埋藏深度达 80m m,如裂纹清除单 纯只采用机械方法，则工作量很大，该

5、厂采取先用碳弧气刨刨除法， 刨除到离缺陷最深处位置约 20mm 处，然后采用机械方法清除剩余裂 纹。此法既减小了工作量又避免气刨时扩大裂纹。碳弧气刨前，先用 乙炔焰预热控制区域到100150C。当裂纹分布区经碳弧气刨后还剩 有约 20mm 的金属时，改用角向砂轮磨削。补焊坡口修磨成形后，须 经渗透探伤检查，证明刨削打磨过程未出现任何新裂纹或原裂纹延长 才能施焊。为了避免焊接应力导致补焊区产生裂纹，该电厂采取如下 措施：a焊前预热200250C，补焊中保持此温度；b按程序补焊，即由坡口两侧往中间进行，采取单向不摆动的运条法； c 每焊完一道，立即跟踪锤击消除残余应力；d 焊接电流不宜太大。焊接速

6、度不要太快；e 当补焊到工作量的 1/3 时，进行中间消氢处理，消氢处理温度为300400C，保温 2h ；f 补焊完毕即进行消氢处理和去应力退火。图 3系整个热处理工艺曲线。焊补热处理后质量鉴定十分重要，包括 外观检查、硬度测量、无损探伤和汽包弯曲度测定。该汽包补焊后检 验合格，现已经过数年运行考验。3 锰钢和碳钢厚壁管之间的角焊 锰钢和低碳钢都属可焊性较好的钢种，但因为是大管径、厚壁、异种 钢的角焊，且用于高温高压锅炉，焊缝缺陷将威胁到机组的安全运行。广西合山电厂6号炉为DG410/100-3型。汽包材料19Mn、外径1780mm、壁厚90mm。汽包4根集中下降管管座材料为20号钢，管 外

7、径467mm，管壁厚80mm。该炉1978年投运后到1994年大修时累 计运行 62816h。1982年首次发现汽包集中下降管一管座角焊处有一面积28 x 12mm、深约 90mm 的面状缺陷。后与制造厂共同检验、判断为未熔合。根据 JB1 1 52-8 1 ，该缺陷尚未超标。 1985 年复检，该缺陷无变化，但在相 距15mm处又发现一 17 x 13mm面状缺陷，按JB115281仍未超标。 在以后的测试中，两缺陷端点的距离逐年减小，至 1994年大修探伤 发现，两缺陷相邻端点的探伤回波相互覆盖，显示为 1 个面状大缺陷。 改变探头晶片尺寸、频率和入射方式等进行核查，也证明两个已并成 1个

8、缺陷。缺陷面积约55 x 22mm2距探面深（8696）mm，是一条朝 向汽包壁厚方向的裂纹。裂纹产生和扩展的原因，首先是制造厂出厂时未查出角焊处已有的块 状未熔合。该炉投运 20 年来启停炉超过 200次，又有两年机组参加 调峰的记录，促使块状未熔合发展。在裂纹部位的内壁用远红外加热到150C。加热面积以缺陷为中心,向周围扩展（350400）mm范围。用碳弧气刨刨至适当的深度，再用 机械方法彻底剔除裂纹，然后打磨修成补焊的坡口，见图4。热处理采用远红外线幅射、复带式远红外陶瓷块。全覆盖法远红外可按下式 计算其容量。P=KDS式中P加热功率，W;D联箱或管座直径，mm；S箱或管座壁厚，mm ；

9、K系数，可选。联箱1.0，管座0.8W/mm2。 合山电厂补焊后热处理工艺按图 5 进行，升温时内外壁温差控制在 40 士 10。降温时到300 C以下缓冷至环境温度。热处理后进行上述各 项检验、证明合格。4以X20CrMoV121为管材的角焊X20CrMoV121（F12为马氏体不锈耐热钢，广泛用于电厂中 500600 0 以下的蒸汽管道和联箱等。F12钢有良好的力学性能和其它方面的优 良品质。F12合碳量C为0.170.23%,当C0.17%时，钢中易产生 自由铁素体，因而降低蠕变强度。C增加到0.20%,可以不出现自由 铁素体，但当C再增加时会引起钢的淬硬性上升，不利于焊接，故以 0.2

10、3%为高限。为此，F12在焊接过程中，应避免发生碳的迁移导致脱 碳和增碳现象。F12钢含合金元素高，冷淬倾向大，又多用于大直径 厚壁管，拘束度大，冷裂纹敏感性高；F12钢还有较大的晶粒粗化和 回火脆性，焊接时热影响区易出现软化带现象。 4.1 实例之一 洛河电厂 洛河电厂 2号炉 SG1000-170/555-M307 型亚临界中间再热直流锅炉、双燃烧室H型布置。该炉高温过热器出口联箱、主汽集汽联箱、再热汽集汽联箱和压力平衡管均为F12钢，与这些联箱相角焊的管座为12Cr1MoV。2号炉1998年10月投运，累计运行 49114h后，发现了 下述问题。首先在主汽集汽联箱一侧电磁阀一次门进口管座

11、角焊处有轻微泄漏。 为此，对管座作全面检查，共发现 58只管座角焊缝有裂纹，占全部 同类型70只管座角焊缝的82.8%。裂纹最长达380mm,裂纹深均在 1.5mm 8.5mm 之间。4.1.1 裂纹形态和走向与管座根部受力情况有关,其角焊缝裂纹情况如 下。4.1.1.1 安全阀管座角焊缝裂纹沿角焊缝管座一侧的熔合线处产生,环 状裂纹由外向内发展,有明显的方向性。裂纹产生的部位都在非排汽 管侧,向两端扩展伸延。4.1.1.2电磁释放阀和向空排汽阀管座角焊缝的裂纹也是沿管座侧熔合线产生的,但无方向性。角焊缝的四周均有阶段性裂纹,深度在5.68.4mm 之间,见图 6,部分裂纹已裂通漏汽。 4.1

12、.1.3导汽管两端 管座角焊裂纹也产生在管座侧熔合线上,裂纹部位均在无导汽管一侧, 即受力侧,如图 7,深度在 1.53.5mm 间,但有两处深达7mm。 4.1.2产生裂纹的原因联箱材料F12,壁厚80mm，但管座为12Cr1MoV钢，两种钢Cr含量 相差10.10% 11.30%。由于焊接过程中碳的迁移，形成了具有塑性形 变能力的脱碳带和形变能力差的增碳层，在界面附近将产生很大的应 力。下面分析裂纹产生的原因。4.1.2.1 焊条选用不当原制造厂选用R8仃焊条，即选用了化学成分接近于 F12的马氏体焊 条。由于C与Cr的亲和力比C与Fe亲和力要大，R817焊条会造成熔 合带在12Cr1Mo

13、V侧产生脱碳层，珠光体中的渗碳体蜕化为铁素体， 强度和硬度明显下降。硬度试验表明热影响区 12Cr1MoV的一侧的硬 度只有焊缝硬度的一半，也证明了这点。4.1.2.2 设备结构应力所致同类型角焊管座 70个中，有裂纹的 58个都受到机械应力，未产生裂 纹的 12个都不受机械应力，所以说结构应力也是裂纹产生的原因之一。安全阀排汽时，在出口排汽管弯头处有 90弯头，对弯头产生较大的 向下推力，安全阀根部形成较大的弯曲应力矩。该弯曲力距在焊缝上 产生较大的机械应力。这是个间歇应力，因为只有在安全阀排汽才产 生，应力大小与排汽量相关。过热器出口导汽管较长，该管规格 159 X 25钢管加上保温层重量

14、较 大，又无支吊架，对管座角焊处形成一个长的悬臂木梁，悬臂的弯曲 应力导致裂纹，且都发生在角焊缝非导汽管一侧，见图 7。电磁释放阀和向空排汽阀，由于结构上的原因，导致排汽时造成阀门 及进汽管座剧烈摆动，这不同于弯曲应力，所以角焊缝的裂纹没有明 显的方向性，见图 6。4.1.3 消除裂纹及补焊措施 4.1.3.1消除产生裂纹的结构机械应力 安全阀排汽管支座的固定螺栓改为活动状态，能上下移动，使排汽管 能自由膨胀，避免排汽时产生弯曲应力矩。电磁释放阀和向空排汽阀 的排汽管加装导向支架，使排汽管只能上下膨胀，不能横向摆动，并 加固管座以增加其强度，改变原有自然频率以防共振。过热汽联通导 管增加滑动支

15、架，既能支撑导管的重量，又能自由膨胀，从而消除了 管座角焊处的悬臂应力。4.1.3.2改善焊接工艺和检验改用R407焊条以防止碳扩散迁移，关键在于按图 8严格热处理工艺, 严格控制焊接过程中层间温度。热处理后检验中焊缝硬度应小于 HB300且不大于母材硬度加100。4.2关于进口机组类似裂纹 蒲城发电厂 1 号炉为 1100t/h 直流蒸汽锅炉，从罗马尼亚进口，在安 装时随机取样检验发现第 3级过热器出口联箱有两根管座角焊处有裂 纹。该联箱材料为10CrMo910，规格为 364 x 40mm设计压力 22.7MPa，工作温度 486C。4.2.1 蒲城电厂 1 号炉角焊裂纹形貌切片检查有 60%的取样切片发现有裂纹，裂纹都在管座侧的熔合线和热影响区内，裂纹沿深度方向最长44.5mm。1号样环向裂纹长21.7mm； 2号样环向裂纹25.1mm。裂纹呈波浪与管座轴线成30角， 与熔合线夹角是10。15裂纹分支少，内有氧化物，见图9。角焊缝热影响区和熔合线组织为回火索氏体加回火贝氏体。按罗马尼 亚标准C1-85,焊缝微观分析的结果是不允许存在有回火贝氏体的。 电子扫描镜断口分析结果：试样均为沿晶开裂、断口上有较多的氧化 物。联箱与管座的Cr含量相差多达9.5%,导致碳的迁移，在熔合线 焊缝侧明显存在很宽的