独立基础加防水板、地下室外墙的设计

1、独立基础加防水板地下室外墙得设计审定：李绪华审核：苑清山编制：覃嘉仕北京京诚华宇建筑设计研究院有限公司结构所二OO九年八月第一部分：独立基础加防水板独立基础加防水板得基础形式，近年来在民用建筑得单层与多层地下 室结构以及荷载不大得小高层结构中应用十分广泛，本文仅就施工图中常 用得设计方法，结合我院工程得具体应用情况，对其中得技术细节进行交 流，为其她设计提供参考。一.独立基础加防水板得由来及概念在大面积地下车库中，柱距通常在6m95之间，我院得工程常用柱网 为8.4mX8.4nio因跨度较大，采用整体筏板不经济，对上部结构得荷载传 递也缺乏针对性，通常采用独立基础加防水板这种基础方案。独立基础

2、加防水板，即在柱下采用独立基础，为实现防水得目得，在独 立基础之间设较薄得板，此板仅起地下室地坪板与防水得作用，不承担地 基反力。如此除可降低造价外，还可加大独立基础得沉降，以取得与主楼地 基变形得协调。有地下室且有防水要求时，如地基承载力较高，可采用独立基础加防水板得形式。独立基础加防水板基本形式如下图EU板与數帧齐场水板与麹板项齐若地基承载力较低，则可考虑采用筏形基础，筏形基础可选用有梁式 或无梁式。若筏形基础仍无法满足地基承载力要求，或就是存在较大得净 浮力，设计应根据地基承载力情况与抗浮要求来综合考虑就是否采用桩 基。则基础形式变为独立承台加防水板，如烟台世茂地下室、南京河西新 城区莲

3、花村中低价房地下室等。因抗浮问题比较复杂，涉及到荷载取值、配重经济性、基坑降水、施 工顺序、抗浮桩设计、不均匀沉降控制等诸多因素，本文主要就天然地基 得独立基础加防水板加以论述。二.地基承载力根据建筑资料确定基础板顶标高，预估基础厚度，查阅岩土工程勘察 报告，确定基础底板所在地基持力层就是否满足基底压力得要求。地基承载力得修正计算公式见建筑地基基础设计规范5. 2.4条,fa =几 +财3-3） + 必（-0.5）（5、2、4）北京地区建筑地基基础勘察设计规范中地基承载力修正公式为fa= fka W（b-3） + 样- 1 -5）在确定地基承载力fa得过程中，最让设计者把握不定得就是基础得 埋

4、置深度d。当采用独立基础或条形基础时，按下列规定取值:1. 外墻基础埋置深度:d=(d1+d2)/2o2. 内柱基础：一般第四纪沉积土：d= (3d1+d2)/4;式中dK d2分别为地下室地面起与室外地面起算时得基础深度。需要指出得就是：北京市地基规范特别规定当车库基础与主体高层建 筑之基础整体相连时，为使车库沉降量不致过小，应尽量提高车库地基土 得计算承载力，此时，基础埋置深度不分内、外墙(柱)，一般取:d=(d1 + d2)/2,详见北京市建筑地基基础勘察设计规范8. 7.1条。若经修正后得地基承载力fa仍无法满足上部结构荷载得需要，则需 考虑打桩或者就是CFG地基处理等。三独立基础平面

5、尺寸得确定主要依据建筑地基基础设计规范5.2.广5、2、2条，即 轴心荷载作用Pk =斤+G女 faAmax偏心荷载作用几学 +兽1.2厶 以及偏心荷载作用几冋=4-理0A W实际操作时，对于纯地下室，不需考虑风荷载与地震作用，可满足(1) 式即可，当中Fk+Gk可取1、0恒+1、0活。而对于小高层得裙房，通常需考虑恒、活、风各种荷载效应得标准组 合，取各种不利工况，需同时满足上述(1)(3)式。四独立基础构件计算独立基础得构件计算主要包括底板得受冲切计算与受弯计算。1-受冲切计算冲切计算决定基舟得厚度，其基本计算简图如下:NmoxWiWl=Nmax-pOMOJPoPo荷载组合应取基本组合（含

6、分项系数），由非人防与人防工况分别计算取较大值，见算例。当柱底弯矩较大时，还需考虑弯矩作用下得冲切计算，可参见国标建筑地基基础设计规范附录P。2 受弯钢筋计算荷载效应组合应取基本组合（含分项系数），由非人防与人防工况分别 计算取较大值，见算例。五计算荷载与地基承载力相关得计算取荷载效应标准组合，与构件设计相关得计 算取荷载效应基本组合，如上所述。非人防工况得得荷载效应标准组合、基本组合均可从JCCAD中读取, 但就是JCCAD中没有给出柱底剪力。对于纯地下室，由于不考虑风荷载与 地震作用，可不考虑柱底剪力。对于多层地下室，即使地面以上存在多层结 构，经过多层地下室层层衰减后，到基础顶面得剪力已

7、很小，亦可忽略。若 无把握，可到SATWE中查取柱底剪力。在基础得冲切与抗弯计算时，需要考虑人防荷载。人防荷载得柱底内 力在JCCAD中无法读取，只能在SATWE中读取标准工况内力。人防组合只考虑两种工况，即1、0恒+1、0人防与1、2恒+1、0人防，可以人工计算 累加。荷载计算注意事项:1.按地基承载力确定基础底面大小时，只读取PKPM软件柱底最大内力，容易漏掉基础本身得自重。此外，防水板自重及其上得活荷载，就是否应计入基础自重，目前也存 在较大得争议。我院得几个工程中，烟台世茂与南京中低价房为独立桩基 承台加防水板，桩基刚度明显较防水板下得天然地基要大得多，而且南京 中低价防水板下为淤泥质

8、土，不稳定，因此在计算时将防水板上得恒、活荷 载考虑传到承台上，再传给桩基。京诚亦庄二办项目，天然地基持力层为粉 质粘土，fka=150kPa,认为土质相对较好，防水板自重及其上面得荷载考虑 直接传给地基，不再导入独立基础上。但就是计算地基反力时，应计入基础 本身得自重。2.关于消防车荷载，对于柱子与基础而言，属于间接受力构件，板顶等效荷载可按消防车实际重量除以柱网面积确定。如我院常用得柱网8.4mX8. 4m,计算柱子与基础时300kN消防车等效板顶荷载可取为4、2kN/m近似取4kN/m建议在使用PKPM软件计算柱子与基础时可按以上荷载单 独建模导荷。六其她注意事项仁独立基础得厚度宜满足台

9、阶得宽高比不大于2、5o因在计算独立 基础配筋时往往直接套用建筑地基基础设计规范中公式8. 2. 7-4-5,该公式得受弯计算假定为独立基础一侧梯形面积得荷载对柱根（变阶）处得弯矩，若基础台阶得宽高比大于2、5,基础得刚度偏小，受力状态接近悬 臂构件，用独立基础计算公式偏不安全。2.基础标准组合内力偏心距hLx/N应小于1/6基础宽度，一般发生在外墙基础，由于存在水、土压力，容易出现偏心距过大得情况。3. 独立基础没有最小配筋率，构造要求不小于010200即可4. 防水板下设置聚苯板:槪念设计上为实现防水板不承担或承担最小量得地基反力，防水板下应设置软垫层。软垫层一方面应具有一定得承载 能力（

10、即应能承担防水板混凝土浇注时得重量及其施工荷载），另一方面应 具有一定得变形能力，即充当一个缓冲变形得作用，避免防水板承担过大 得地基反力。防水板下软垫层作法通常有焦渣或聚苯板，也有用中粗砂得 （南京莲花村A组团地块就使用中粗砂作软垫层）。在我院设计得几个工程 中，如烟台世茂、南京中低价房，因独立基础为桩基承台，沉降很少或几乎 没有沉降，就不存在承台拖拽防水板下沉受力得问题，因此经方案讨论防 水板下取消了软垫层。5、独立基础及防水板强度计算由水浮力控制时，结构自重恒荷载分项系数可取为1、0,而水浮力分项系数取法则存在不同意见。国标地基规 范中当水土荷载占主导作用时相当于恒荷载起主导作用，分项系

11、数取1、35,工业设计中得水工规范取为1、27,而朱丙寅建筑地基基础设计方法及实例分析中取水浮力分项系数为1、4（第187页）。七.防水板得计算:防水板计算方法基本有三种:第一种方法为等代框架法：即将防水板模拟成框架梁，梁宽为半个柱距，梁高为防水板厚度，独立基础模拟成柱帽，输入水浮力，用PKPM进行计 算。第二种方法为SAP2000建模计算：被认为就是相对准确得计算方法。将独立承台与防水板分别指定为不同厚度得壳，通过输入水浮力或人防荷 载，按规范指定得荷载效应组合工况得出弯矩云图，再根据每延米得弯矩 云图手算进行配筋。该方法因独立基础与防水板交界处壳单元厚度发生突 变，有限元弯矩或应力计算结果

12、存在明显得应力集中现象（尤其就是独立 桩承台把桩也建入模型时），需对计算应力或弯矩结果进行适当得抹平处 理后方可用于施工图配筋。如下图法。在烟台世茂项目中，SAP2000计算结果进行局部应力平均后与该方法计算结果基本吻合。防水板水浮力对独立基础得影响：在独立柱基加防水板得内力计算中, 过去有得设计就是将独立基础与防水板分别进行内力计算。具体作法就是: 将独立柱基及防水板人为地分割成两部分，在地下水浮力得作用下，对防 水板按有柱帽无梁楼盖计算，此时仅考虑水浮力对防水板得作用。独立基础在设计时与普通独立基础完全相同，即承担全部竖向荷载，而不考虑防 水板得作用。而事实上，当地下水位于基础底板以上时，

13、防水板与基础均受 水浮力作用，根据力得平衡关系，不难推断，此时，独立基底下得地基反力P将减小，一部分为因水浮力得作用，防水板传给基础得剪力V（作用在基础得边缘处），显然V得力臂要大于基底反力P得形心力臂，导致独立基础 底板受弯钢筋加大。在水浮力较大得情况下，若不考虑防水板水浮力得作 用，就是偏于不安全得。对于独立基础基底反力，目前业内也有观点认为独立基础加防水板作为一个整体，基底反力仅作用在独立基础范围内就是不对得。尤其就是 独立基础周边得防水板，关于其受力特性，尚存在较大得争议，有待于进一 步得深入研究。这种情况与水浮力作用不同，若水头就是真实存在得，则水 浮力得大小就是确定得；而没有水浮力

14、时，防水板就是否参与了基础受力, 参与了多少，实际上就是一个地基应力扩散得问题。目前常用得手段就是 用SAP2000等计算软件进行整体建模分析，但就是也不就是说这就就是一 个精准得设计方法，同样也存在一些技术细节问题，如基底土弹簧得模拟, 本来基床系数就就是一个相对粗略得范围值，其取值本身需结合工程所在 场地土得特性，较大程度依赖于经验以及多次得试算，而不就是统一取PKPM通常默认得20000kN/ni此外，对于防水板本身，其下就是否也要设置土弹簧，弹簧系数就是否与独立基础统一取值，也就是值得商榷得计算 细节。如果防水板得土弹簧与独立基础得一样，则独立基础加防水板计算 实际变成了变厚度得整体筏

15、板（只就是在柱子附近加大壳单元得厚度），这 与当初最早提出独立基础加防水板得设计理念完全背离。八、典型防水板配筋图ifee-im舫煉文麹輔善 MOIoV-二.川一1 !g严mm 第二部分:地下室外墙一.计算模型地下室外墻基本计算模型为Im宽得墙单元，以各层楼板为支座得连续 梁，其中上部各层楼板为简支较接支座，底板处为固接支座。计算模型可用 理正软件实现，简单便捷。二.计算荷载地下室外墙一般刚度较大，土得侧压力取静止土压力，系数一般取0、5,当勘察报告有特别说明时，按勘察报告读取，如南京中低价房静止土压力系数为0、7o外墙得强度计算时分项系数取法，北京地基规范第8. 1.6条规定取为 1. 3,

16、而李国胜多高层钢筋混凝土结构设计中疑难问题得处理及算例中建议外墙计算时，水土荷载分项系数取为1、2（第184页）;若地下室采用了护坡桩进行基坑支护，可考虑护坡桩得有利作用，地 下室外墙可按有限土压力计算，原有土压力乘以折减0、66系数，但水压力 不折减。地面超载通常取为WkN/W。若为人防外墙，需考虑人防荷载。四.截面得合理性截面得合理性判断：外墙钢筋计算时，竖向钢筋单面单向配筋率应控 制在0、3%1、0%;若配筋率超出该范围，一般认为墙厚需要调整。以下就是我院设计得几个工程地下室外墙得基本信息:项目名称地下室层高(m)水头高度(m)墙厚(mm)烟台世茂7、2/4、5/4、514、0600、

17、400、 400天津于家堡5、65/4、2/4、214、50600、 600、 500南京中低价房3、95、0350亦庄二办4、150、6统一取400五.超长处理超长地下室外墙抗裂得基本措施有：控制水平通长钢筋单面单向配筋 率不小于0、25%,设置后浇带，为减少轻水化热，外墙混凝土强度等级不宜 超过C35。外墙钢筋：虽然计算上竖向为外墙得主要受力方向，为了获得更有利 得截面有效高度hO,过去常把竖向钢筋设置在外側。而实际工程中，当外 墙较长时，裂缝大多数为竖向裂缝，为非荷载因素产生得裂缝，考虑这一实 际情况，建议将水平钢筋放在外排。六墙底弯矩处理关于墙底弯矩与底板关系：墙下布桩时墙底弯矩传给底

18、板，不宜传给 桩,避免桩受弯。为保证底板对墻得嵌固作用，底板通常应比外墙厚，至少应同样厚，以保证墻底弯矩能传给底板。若防水板厚度小于外墻底部厚度时，宜设置变截面板进行过渡，如烟台世茂项目中得节点处理见下图：七地下室外墙得裂缝控制一般情况下，在截面合理与经济配筋率范围内，对于荷载类别相同得荷载组合，以标准组合进行受弯裂缝验算（裂缝限值0.2価），基本组合进行受弯强度验算，则裂缝计算需要得钢筋比强度计算通常要高20%30%。关于裂缝计算，目前工程界存在着较大得争议，对规范裂缝公式得准确性与适用性，许多专家提出了质疑。但不管怎么样，在没有更准确得裂缝公式得到认可以前，作为施工图设计，按照现行规范以及

19、各地工程得设计审查要求，对构件裂缝验算仍按混凝土规范裂缝公式进行。我院设计得几个工程外墙裂缝要求如下:项目名称裂缝限值mm构件受力类型备注烟台世茂0、2压弯构件优化钢筋天津于家堡无要求弯曲构件技术会议结论南京中低价房0、2弯曲构件地方审图强条亦庄二办0、4弯曲构件裂缝不控制配筋仁裂缝计算公式裂缝计算公式，根据混凝土结构设计规范GB 50010-2002中8. 1,2条:maxerr 1.9c+ 0.08该公式得基本思路就是:维壻载作用咿物筋产生得应变乘以构件得平均裂缝间距得到钢筋得伸长量，混凝土协同变形保持相应得伸长量即得到混凝土裂缝。同时公式还考虑了裂缝得不均匀性（屮），荷载短期作用、长期作

20、用下混凝土收缩、应力松弛、徐变等因素（a”）对裂缝宽度加以修正。2 裂缝宽度影响因素裂缝公式由四个部分组成,第一部分为钢筋得应变厶,由该部分公式可以瞧出，由于钢筋各个5不同钢号（HRB400、HRB335）之间得弹性模量几乎没什么差别，因此当混凝土钢筋由裂缝控制时，一般不用三级钢筋（HRB400）,因为钢筋应力远未达到300NW时於裂缝就超过了规范限值。若不存在批量订货问题，可使用HRB335钢筋即可。第二部分为裂缝平均间距4 = L9c + 0,08,由本部分公式可以瞧出,在配筋面积相同情况下（即Pte相同），钢筋越就是细而密，裂缝计算宽度越小；另外，混凝土保护层厚度C对裂缝宽度也有直接影响。开裂前混凝土 与钢筋协同变形，由平截面假定，钢筋应变与混凝土边缘得裂缝宽度呈线 性关系，即於保护层C越大裂缝也越大。但从工程宏观角度瞧，控制裂缝其 中一个重要得原因就是为了保护钢筋不锈蚀，应该就是保护层越厚对钢筋 保护越好，为此规范规定当c65时取0=65O但就是还就是没有很好得解 释这一矛盾，在实际得工程计算中，设计为了在计算上凑够最大裂缝宽度 小于规范限值，有时减小保护层厚度C比增加截面高度更有效。如天津于 家堡得抗拔桩裂缝验算，在华东院、北京院、建设部院、天津市院、天津 华汇以及我院共同参加得技术会议中，经过讨论，在桩身裂缝验算时混凝 土保护层C取为30mni,而实际