创美-塔吊专项施工方案-2011.06.16改好.

1、创美商业综合用房(二标)塔吊专项施工方案一：编制依据： 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程 JGJ196-2010 地基基础设计规范(GB50007-2002)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)塔式起重机混凝土基础工程技术规程( JGJ/T187-2009) 建筑安全检查标准(JGJ59-99)建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)、固定式塔式起重机基础技术规程 (DB33/T1053-2008) 创美 - 商业用房二标施工组织设计及其建筑、结构施工图纸QTZ8塔式起重机使用说明书杭州华诚机械有限公司；QTZ6塔式起重机使用

2、说明书浙江建筑机械有限公司；二：工程概况：(一)工程位置与工程规模1. 工程位置创美商业综合用房(二标)工程位于杭州市西湖区三墩镇，东为西陈路，北为苏嘉路，西邻 5号河，南邻一标段。2. 工 程 规 模 本标段工程由 8楼、 9#楼、10#楼及相应地下室组成，8#楼地下一层，地上 20层，框架剪力墙结构。地上总建筑面积 19813.20平 方米；地上1层为门厅，局部为商铺；220层为办公楼。建筑高度65.00米。9#楼地下一层，地上 18层，框架剪力墙结构。地上总建筑面积 23998.20平 方米。其中13层为商业用房，层高 4.504.20米； 418层为旅馆标准客房，层 高3.20米。建筑

3、高度 61.50米，总高度 64.60米。10#楼地下一层停车场，地上总建筑面积 3566.84平方米，另有夹层为自行车 库；地上 5层商业用房，框架结构，总高度 22.80米。地下室一层，建筑面积 11139.54平方米本标段(二标)建筑总面积 58517.78平方米。3.塔吊布置1) 、根据工程施工垂直运输需要，现场布置两台塔吊。根据现场实际是施工 需要，塔吊基础设置为钻孔灌注桩-承台基础，不利用工程桩做基础。2) 、根据浙江新中环建筑设计有限公司地质勘察提供的岩土工程勘察报 告，工程地质技术参数以及地基承载力，选-1砾砂土层为桩持力层，地基承 载力特征值为1500Kpa,塔吊基础受力采用

4、四根直径600mr的钢筋混凝土钻孔灌注 桩，有效桩长为27.0米。3、塔吊选用QTZ6型和QTZ8型各一台，西面9#楼北面QTZ8型塔吊基础定位 位于9#楼(9-F)(9-K) X (9-10)(9-12)轴区间；东面8#楼北侧QTZ6型塔吊基 础定位位于8#楼(8-F)(8-G) X (8-7)(8-8)轴区间。塔吊最大起重半径为52m4)、塔吊桩及承台内配钢筋，要满足设计计算要求。塔吊桩施工同工程桩。 桩头锚入承台100伽，桩钢筋锚入承台700伽(弯折60度)。三：计算(1)9#楼QTZ80塔吊矩形板式桩基础计算书、塔机属性塔机型号QTZ80 (浙江建机)塔机独立状态的最大起吊高度H(m)

5、40塔机独立状态的计算高度 H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重Go(kN)251起重臂自重Gi (kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离 RGi(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN m)Max60 X11.5, 10X50 = 690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离 RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89

6、.4平衡块重心至塔身中心距离 RG4(m)11.82、风荷载标准值3k(kN/m2)工程所在地浙江杭州市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数&工作状态1.59非工作状态1.65风压等效高度变化系数吃1.32风荷载体型系数缶工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率a0.35风荷载标准值咏(kN/m2)工作状态0.8 1.2 1.59 1.95 X1.32 0.2 = 0.79非工作状态0.8 X.2 X.65 X.95 X.32

7、 X.45 = 1.833、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1 (kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4 = 401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60 = 461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.79 X.35 X.6 X3= 19.02倾覆力矩标准值Mk(kN m)37.4 X22+3.8 11.5-19.8 6.3-89.4 11.8+0.9 (690+0.5 19.02 X43)= 675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1 = 401.4水平荷载标准值Fvk(kN)1.83 35 X.6 X3= 4

8、4.07倾覆力矩标准值Mk(kN m)37.4 22-19.8 6.3-89.4 11.8+0.5 44.07 43= 590.644、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 401.4= 481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk = 1.4 60= 84竖向荷载设计值F(kN)481.68+84 = 565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 19.02= 26.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2 (37.4 22+3.8 X11.5-19.8 6.3-89.4 11.8)+1.4 0.9 (690+0.5 19.0

9、2 43)= 1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk = 1.2 401.4= 481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 44.07= 61.7倾覆力矩设计值M(kN -m)1.2 (37.4 22-19.8 6.3-89.4 11.8)+1.4 0.5 44.07 43 = 898.27三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.05承台长l(m)4.7承台宽b(m)4.7承台长向桩心距al(m)3.3承台宽向桩心距ab(m)3.3桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重 r(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)

10、0承台上部覆土的重度丫 (kN/n?)19承台混凝土保护层厚度 5 (mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h Yh y )=4.7 X 4.7 X (1.05 X 25+0X 19)=579.86kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 X79.86=695.84kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.67m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+579.86)/4=260.32kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(M

11、k+Fvkh)/L=(461.4+579.86)/4+(675.88+44.07 1.05)/4.67=415.05kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(M k+Fvkh)/L=(461.4+579.86)/4-(675.88+44.07 1.05)/4.67=105.58kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:Qmax=(F+G)/n+(M+F vh)/L=(565.68+695.84)/4+(1008.86+26.63 1.05)/4.67=537.54kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(565.68+695.84)/4-(1008.86+26.63 1

12、.05)/4.67=93.21kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数tc0.85桩混凝土自重 Y(kN/m 3)25桩混凝土保护层厚度 6 (mm)35桩入土深度lt(m)27桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB335 85 14地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土17.3511.651000.7-粘性土9.123.52000.7-砾砂2.52815000.7-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3.14

13、/ 0.6=1.88m桩端面积：Ap=nd/4=3.14 /62/4=0.28m2Ra=u 艺 qia h+qpa Ap=1.88 /15.85 /1.65+9.1 23.5+2.05 28)+1500 /.28=1283.47kNQk=260.32kN R=1283.47kNQkmax=415.05kN 3.14 X4V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/4.67=357.59kN/4=1232mm受剪切承载力截面高度影响系数：枷=(800/992)1/4=0.95(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=537.54kNBfcA

14、p+0.9fyAs=(0.85 17F.28 106 + 0.9 (300 为231.5) 10-3=4382.99kNQ=537.54kN00%=0.44%, ( As/Ap X100%=0.2%- 0.65%) 满足要求。五、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB335 16 150承台底部短向配筋HRB335 16 150承台顶部长向配筋HRB335 16150承台顶部短向配筋HRB335 16150塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55m a1l=(al-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55m

15、剪跨比：2b=aib/ho=55O/992=O.55,取 K0.55;入=aii/ho=55O/992=O.55,取入=0.55;承台剪切系数：a=1.75/( b-+1)=1.75/(0.55+1)=1.13a=1.75/( 141)=1.75/(0.55+1)=1.13gsaftbho=O.95 为.13 *57 X03X4.7 %.99=7809.43kNSsmftlh0=0.95 1.13 1.57 103*4.7 0.99=7809.43kNV=357.59kN min(hSObftbh。，Ssdftlh0)=7809.43kN满足要求。3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h

16、0=1.6+2 0.99=3.58mab=3.3m9922)=0.013Z=1-(1-2 a1)0.5=1-(1-2 0.013)0.5=0.013Y1=1-9/2=1-0.013/2=0.993As1=My/( Yh0fy1)=1040.75 106/(0.993 992 $00)=3521mm2实际配筋32 16, AS1=6433.98 mm2,满足要求。最小配筋率：p =max(0.2,45/fy1)=max(0.2,45 1 石7/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, p b=max(3521,0.002 4700 992)=1098

17、0mm2 承台底长向实际配筋： AS1=12014mm2 A1=10980mm2满足要求。(2) 、承台底面短向配筋面积a2= Mx/( 2fcbh02)=1040.75 106/(1.03 167 4700 9922)=0.0130.50.5Z=1-(1-2 oS2) =1-(1-2 0.013) =0.013Y2=1- Z/2=1-0.013/2=0.993As2=Mx/( Yhofyi)=1O4O.75 K)6/(0.993 902X3OO)=3521mm2实际配筋32 16, Asi=6433.98 mm2,满足要求。最小配筋率：p =max(0.2,45/fyi)=max(0.2,4

18、5 1 石7/300)=max(0.2,0.24)=0.24%梁底需要配筋：A2=max(9674, p)=max(9674,0.002 4700 992)=10980mm2承台底短向实际配筋：As2=12014mm2A=10980mm2实际配筋32 16, As仁6433.98 mm2,满足要求。满足要求。(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋： As3=6502mm2 0.53=0.5 12014=6007mnf实际配筋32 16, As1=6433.98 mm2,满足要求。满足要求。(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋： As4=6502mm2 0.5A2=0.5

19、!2014=6007mn?满足要求。(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10500六、配筋示意图附后(2)8#楼QTZ60塔吊矩形板式桩基础计算书、塔机属性塔机型号QTZ60 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H(m)40塔机独立状态的计算高度 H(m)43塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重Go(kN)251起重臂自重Gi(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离 RGl(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最

20、小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN m)Max60 X11.5, 10 50 = 690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离 RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离 RG4(m)11.82、风荷载标准值3k(kN/m2)工程所在地浙江杭州市基本风压 30(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数工作状态1.59非工作状态1.65风压等效高度变化系数 MZ1.32风荷载体型系数能

21、工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率000.35风荷载标准值 3k(kN/m )工作状态0.8 X1.2 1.59 1.95 X1.32 0.2 = 0.79非工作状态0.8 X.2 X.65 X.95 X.32 X.45 = 1.833、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1 (kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4 = 401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60 = 461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.79 X.35 X.6 X3= 19.02倾覆力矩标准值Mk(kN m)37

22、.4 22+3.8 X11.5-19.8 6.3-89.4 1X8+0.9 (690+0.5 19.02 冶3)= 675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1 =401.4水平荷载标准值Fvk(kN)1.83 0.35 X.6 43 = 44.07倾覆力矩标准值Mk(kN m)37.4 22-19.8 &3-89.4 1海.8+0.5 44.07 43 = 590.644、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fi(kN)1.2Fk1 = 1.2 4401.4 = 481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk = 1.4 60= 84竖向荷载设计值F(kN)481.6

23、8+84 = 565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 19.02 = 26.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2 4(37.4 22+3.8 X11.5-19.8 6.3-89.4 11.8)+1.4 0.9 (690+0.5 19.02 43) = 1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk= 1.2 401.4 = 481.68水平荷载设计值Fv(kN)11.4Fvk = 1.4 44.07 = 61.7倾覆力矩设计值M(kN -m)1.2 (37.4 22-19.8 6.3-89.4 11.8)+1.4 0.5 44.07 43 = 898.27三

24、、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.05承台长l(m)4.7承台宽b(m)4.7承台长向桩心距al(m)3.3承台宽向桩心距ab(m)3.3桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重 Y：(kN/m 3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度y (kN/m3)19承台混凝土保护层厚度 5 (mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h Yh y )=4.7 X 4.7 X (1.05 X 25+0X 19)=579.86kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 X79.86=695.84kN桩

25、对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.67m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+579.86)/4=260.32kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(M k+Fvkh)/L=(461.4+579.86)/4+(675.88+44.07 1.05)/4.67=415.05kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(M k+Fvkh)/L=(461.4+579.86)/4-(675.88+44.07 1.05)/4.67=105.58kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下

26、：Qmax=(F+G)/n+(M+F vh)/L=(565.68+695.84)/4+(1008.86+26.63 1.05)/4.67=537.54kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(565.68+695.84)/4-(1008.86+26.63 1.05)/4.67=93.21kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数0.85桩混凝土自重 Y(kN/m 3)25桩混凝土保护层厚度 6 (mm)35桩入土深度lt(m)27桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB335 8514地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度l

27、i(m)侧阻力特征值 qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土16.6511.71000.7-粘性土9.324.52000.7-砾砂32815000.7-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3.14 / 0.6=1.88m桩端面积：Ap=nd/4=3.14 /62/4=0.28m2Ra=u 艺 qia h+qpa Ap=1.88 /15.15 /1.7+9.3 24.5+2.55 28)+1500 /.28=1322.31kNQk=260.32kN WR=1322.31kNQkmax=415.05kN 3.14 X42/4=1232m

28、m2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=537.54kNMcAp+0.9fyAs=(0.85 17 228 106 + 0.9 (300 为231.5) 10-3=4382.99kNQ=537.54kN00%=0.44%, (As/Ap X100%=0.2%- 0.65%) 满足要求。五、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB335 16 150承台底部短向配筋HRB335 16 150承台顶部长向配筋HRB335 16150承台顶部短向配筋HRB335 161501、荷载计算承台有效高度：h0=1050-50-16/2=992mmM

29、=(Qmax+Qmin)L/2=(537.54+(93.21) 4.67/2=1471.84kN m-X方向：Mx=Mab/L=1471.84 33/4.67=1040.75kN m -Y方向：My=Mal/L=1471.84 *3/4.67=1040.75kN m -2、受剪切计算V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/4.67=357.59kN受剪切承载力截面高度影响系数：亦=(800/992)1/4=0.95塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55m a1l=(al-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/

30、2=0.55m剪跨比：2b=aib/ho=55O/992=O.55,取 K0.55;入=aii/h0=550/992=0.55,取入=0.55;承台剪切系数：a=1.75/( b-+1)=1.75/(0.55+1)=1.13a=1.75/( n?d)=1.75/(0.55+1)=1.13Haftbh0=0.95 为.13 *57 X03X4.7 %.99=7809.43kNHotftlh0=0.95 1.13 1.57 103*4.7 0.99=7809.43kNV=357.59kN min(h0aftbh0,pnsdftlh0)=7809.43kN满足要求。3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范

31、围：B+2h0=1.6+2 0.99=3.58mab=3.3m9922)=0.0130.50.5Z=1-(1-2 a1)=1-(1-2 0.013) =0.013Y1=1-5/2=1-0.013/2=0.993As1=My/( Yh0fy1)=1040.75 106/(0.993 992 $00)=3521mm2最小配筋率：p =max(0.2,45/fy1)=max(0.2,45 1 羽7/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, p 0)=max(3521,0.002 4700 992)=10980mm2 承台底长向实际配筋：AS1=12014

32、mm2 A1=10980mm2满足要求。(2) 、承台底面短向配筋面积a2= Mx/( 2fcbh02)=1040.75 106/(1.03 167 4700 9922)=0.013Z=1-(1-2 a2).5=1-(1-2 (XO13)0.5=O.O13Y2=1- Z/2=1-0.013/2=0.993As2=Mx/( Yhofyi)=1O4O.75 W6/(0.993 902 X300)=3521mm2最小配筋率：p =max(0.2,45/fyi)=max(0.2,45 1 羽7/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, p)=max(96

33、74,0.002 4700 992)=10980mm2 承台底短向实际配筋：As2=12014mm2A=10980mm2满足要求。(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋： As3=6502mm2 0.53=0.5 !2014=6007mnf 满足要求。(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋： As4=6502mm2 0.5風=0.5 !2014=6007mn?满足要求。(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10500六、配筋示意图附后四：塔吊安装部署1 塔吊布置具体见塔吊平面布置图2. 塔吊基础 塔吊基础承台4.70 X4.70米,厚1050伽，混凝土强度C3

34、5;承台面与地 下室底板面齐平， 按地下室底板厚度中间位置， 四周焊接止水钢板， 与后来施工 的基础底板连接时，保证止水效果;地下室底板钢筋的插筋也许预埋到位并加强， 与后来施工的基础底板钢筋焊接连接。承台浇筑完成后，要加强保养。 塔吊承台桩 600,泥浆护壁钻孔灌注桩4根，混凝土强度等级C35; 塔吊基座为十字梁基座，四角加斜撑杆。 塔吊基础浇筑混凝土前， 应用二根 40*4 镀锌扁钢与灌注桩主焊接 （焊缝10d）,引出承台面，与塔吊标准节的型钢角柱螺丝连接，形成避雷接地。3 塔吊安装施工 吊安装需要在土方开挖前安装到位，所以塔吊基础桩要求安排先施工。 由于地层土质较软，塔吊基坑土方开挖时，

35、应按 1 ：1 放坡；基坑四周用6 米钢板桩作临时支护； 塔吊安装时， 考虑汽车吊的安全，用 25吨汽车吊安装，利用起重臂较长 的优势，使汽车吊尽可能离开基坑边缘远一些。 塔吊安装由专业安装单位负责进行，项目部派人员协助。 塔吊安装前，承台混凝土强度因满足要求。 （查试块试压报告） ，应检查 复核承台尺寸，检查表面平整度，并作清理。四：塔吊监测验收塔吊安装完成后， 必须申报有关上级有关部门检测验收， 合格后挂牌， 然后 方能投入使用。六：塔机安拆资源配置1、配置 25t 汽吊 1 台，以及各类吊具、吊索。2、人员配置：指挥 1 名，塔机司机 1 名，电工 1 名，安装工 6 名。均持证 上岗。

36、工地安全员配合安全监督管理。七、塔机的安装步骤 塔吊在安装前要在施工区域设置安全警示带，并且由专人看管，禁止非施 工人员进入操作现场。拼装起重臂前，场地应进行必要平整，以利施工。（一）组装1、塔机的基础采用预埋螺栓加钢板，扣压住塔吊十字钢梁底座。2、用水平仪测量基础的水平度，应小于 1/500。3、安装基础加强节，与底座的螺杆紧固连接，其四法兰的水平度应控制在 1/1000 以内。4、装爬升机构（内装一节标准节和底节） ，并与底盘用螺栓连接。5、吊装驾驶室（下部带回转大齿圈）并用 M20-16 只螺栓与爬升套连接。6、安装中央集电环，接通电源。7、吊装塔帽与驾驶室上部用四只销轴连接（吊绳与吊钩

37、应用卸扣紧固，以 防滑脱）。8、拼装起重臂，待装好起重臂后，平放在地面待吊装。9、吊起平衡臂，并与驾驶室上部用销轴连接，并将两根拉索与塔帽上部用 销轴连接，缓慢下降汽吊吊钩，使两根拉索张紧受力。10、吊装起重臂， 与驾驶室上部用销轴连接， 然后将两根拉索与塔帽顶连接。11、穿绕钢丝绳， 接通起重、变幅、爬升电机电源， 使钢丝绳处于张紧状态。12、安装平台、栏杆和引进小车等辅助构件。（二）升塔（工程主体上升到 30 米左右进行）1、塔机采用电机和齿轮齿条升降塔。2、先将配重移至轴铰 6.225m 处。3、将标准节吊放在引进小车上，吊钩外移约 1m。4、拆爬升套顶端 4-M30 螺栓。5、顶升爬升

38、套，到爬升压板高于顶升角铁（标准节） 。6、拉出两撑脚架在标准节的搁脚上，点动按钮下降爬升套到销轴刚好受力 为止。7、拆除传动装置与标准节的连接卡套。8、上升传动装置使驾驶室下部留出一个能装一标准节的空间（约2.3m）。9、拉引进小车到爬升套正中，用圆环链吊起标准节，推出引进小车。10、下降传动装置使标准节上、下两端对中相接，装卡套，并用内六角螺栓 紧固。11、点动按钮上升套回到销轴刚好不受力，推杠杆使销轴移至最外端。12、下降爬升套到终端断电，加垫圈拧紧 4M30螺栓。13、以上为一次顶升加节过程，当需连续加节时，可重复上述过程，但在安 装完 3 个标准节后，必须安装下部 4 根加强斜撑，并

39、调整使 4 根撑杆均匀受力， 方可继续升塔和吊装。14、在加节过程中， 严禁起重臂回转， 塔机下支座与标准节之间的螺栓应连 结，但可不拧紧，有异常情况应立即停止顶升。（三）调试待升塔完毕后， 调试好塔机小车限位、 吊钩高度限位、 力矩限位、 超重限位、 回转限位，保证各限位灵敏、可靠，具体由电工负责调试。（四）接地装置及要求塔机的接地装置应按有关设置要求设置，其重复接地电阻应不大于 4 欧姆。（五）塔吊安装完成的验收 塔吊安装完成后，必须报安监站检测验收，合格后，才能挂牌投入使用。八、塔机的操作维护1、机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未 经许可不得攀登塔机。2、塔机

40、的正常工作气温为-20-+40 C,风速低于13m/s。3、塔机每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验、动载实验；静载实 验吊重为额定载荷的 125,动载实验吊重为额定载荷的 110。4、夜间工作时, 除塔机本身自有照明外, 施工现场应备有充足的照明设备。5、塔吊的操作必须落实三定制度,司机的操作按塔机操作规程严格执行。 处理电气故障时,须有维修人员两人以上。6、塔机应当经常检查、维修或更换,传动部件应有足够的润滑油,对易损 件应经常检查、维修或更换,对连接螺栓,特别是经常振动的零件,应检查是否 松动,如有松动则必须及时拧紧。7、检查和调整制动瓦和制动轮的隙, 保证制动灵敏可靠, 其间隙在

41、0.51mm 之间,磨损面上不应有油污等污物。8、钢丝绳的维护和保养应严格按 GB5144-85规定执行，发现有超过有关规 定,必须立即换新。9、塔机的各结构、焊缝及有关构件是否有损坏、变形、松动、锈蚀。裂缝， 如有问题应及时修复。10、各电器线路也应定时检查，发现有老化、故障、损伤等情况时，应及时 修复和保养。九、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔机基础沉降观测应定期进行，一般为半月一次；垂直度的测定当塔机 在独立高度以内时应半月一次， 当安装附墙后应每月观测一次 （安装附墙时就要 观测垂直度状况，以便于附墙的调节） 。2、当塔机出现沉降不均， 垂直度偏差超过塔高的 1/1000 时，应对

42、塔机进行 偏差校正， 在附墙未设之前， 在最低节与塔机基脚螺栓间垫钢片校正， 校正过程 中用高吨位千斤顶顶起塔身， 为保证安全， 塔身用缆绳四面缆紧， 且不能将基脚 螺栓拆下来， 只能检动螺栓上的螺母， 具体长度根据加垫钢片的厚度确定， 当有 多道附墙架设后， 塔机的垂直度校正， 在保证安全的前提下， 可通过调节附墙拉 杆的长度来实现。十、塔机的拆除 拆塔为安装塔机的逆过程，即后装的先拆，先装的后拆： 1、在塔吊拆除现场设置安全警示带，并且安排专人看护禁止非施工人员进 入作业现场。2、将塔机调于平衡状态，调整爬升架与导向滑轮的间隙 3-5m,拆除爬升架 上部的 4-M30 螺栓。3、点动按钮，

43、使爬升架上升的高度，刚好将两撑脚能搁在塔身的搁脚上， 并使搁脚处于受力状态，拆除联接卡套。4、用铁链挂在塔身，开爬升装置，将塔身放在引进小车上，然后推至外部。5、下降爬升装置与塔身压紧，并使爬升架上升刚好让两撑脚不受力，推杠 杆使销轴移到最外端。6、起动电机让爬升架下降一节标准塔身的高度。7、重复以上过程，将塔身拆除，使塔机上部整体降到基本高度。8、拆除四根斜撑杆。9、拆除电气连接线、卷扬、变幅钢丝绳。由汽吊将超重臂整体吊到地面， 并拆除。拆除平衡臂、塔帽和司机室。10、将爬升架吊离基础。11、最后将塔机零部件装车转场。十一、职业安全健康、环境管理措施和文明施工1 参加作业人员必须严格遵守各项安全条例和规章制度，正确穿着工作服， 佩戴安全帽、高空作业必须佩戴和使用安全带，穿防滑软底鞋，严禁酒后作业。2 作业前，对所有工器具，起重机械进行检查，确认合格后方允许使用。3 安装人员必须取得合格的上岗资格证、持证