甲醇装置案例汇编

1、第一部分气化装置一、煤粉锁斗高压过滤器S 一 1202AB1、问题描述2008 年 11 月 5 日，某系统运行正常。 11 时 15 分气化炉 1 号煤管线突然出现煤粉流量波动，操作人员手动开大煤粉流量调节阀13FV一 1101，效果不明显，最终导致煤粉流量低联锁动作，氧煤比高高，煤烧嘴跳车。为查明原因，检修人员拆下13FV 一 1101 上部短节及 X 一 1301检查 ，未发现异常。随后检修人员拆下煤粉给料仓V 一 1203 对应的充气锥体检查，在V 一 1203 通往 1 号煤管线的锥体内发现两根已断裂的滤棒，将锥体底部是煤粉出口堵死。根据断裂的滤棒特点判定为煤粉锁斗高压过滤器S-12

2、02 的滤棒损坏。检修人员打开S-1202 的顶盖后进行检查，发现全部17 根滤棒中 9 根出现断裂，其中两根已完全断裂，掉落到V-1203 底锥部，其余 7 根上部连接处紧固螺母均已松动，与管板连接处出现明显裂痕。2、原因分析（1）安装时滤棒固定不牢， 造成滤棒松动， 在压力变化时滤棒容易出现断裂。（2）滤棒本身结构或固定方式不合理， 在受力方面存在薄弱环节，在煤粉锁斗 V-1202 充压过程中，压力变化较大时滤棒容易出现断裂。（3）由于煤粉粒度过细、 湿度过高或者煤粉输送气体高压氮气或二氧化碳 HPN2/CO2 中带油或杂质等原因，造成滤棒部分微孔堵塞，在 V1202 充压过程中，滤棒压差

3、不平衡，容易出现滤棒断裂。（4）S-1202 反吹期间， 12XV1125 全开，V-1202 充压初期，压力过高，容易造成滤棒断裂。(5)由于 S-1202 底部加有带孔的插板，煤粉因温度低、湿度大等原因容易堵塞插板上小孔，造成S-1202 罐体内积存煤粉，在V-1202充压期间，滤棒受力不均容易造成滤棒断裂。3、处理措施及建议（1）紧固、更换已损坏的滤棒，并在S-1202 底部加带孔的插板，以防止滤棒万一再次断裂时掉落堵塞V-1202 或 V-1203 底部充气锥体，堵住煤粉通道，引起对应煤烧嘴跳车。（2）滤棒底部加固定托架或更换强度更大的新型滤棒。定新的备件时，建议滤棒生产厂家，更改滤棒

4、结构和改进固定方式。（3）控制煤粉粒度细粒含量不超过10%，煤粉湿度 1-2%，超高压氮气 /二氧化碳缓冲罐V-3001 每天排油两次，避免 HPN2/CO2 带油，防止 S-1202 等烧嘴金属过滤元件的微孔堵塞。(4)在 V1202 充压期间，调整S-1202 的反吹力度合适，防止反吹气体量过大或过小，造成滤棒损坏。随着V-1202 压力升高，可以逐渐开大 12FV1125 在确保安全前提下，尽量将S-1202 内的煤粉吹除。（设计院现已同意加12FV1125，估计下版 PID 能显示出来）（5）V-1202 每次充装煤粉不应超过35 吨，并且要保证每次 V-1202煤粉排放完全。二、煤粉

5、布袋式过滤器S-1103 防爆板爆破1、问题描述2008年 9 月 7 日某系统气化炉堵渣停车， 此次装置停车期间较长，决定更换磨煤及干燥单元 U1100 的 6 台螺旋输送机。随即打开螺旋输送机与煤粉管线连接处的法兰， 进行螺旋输送机更换。更换过程中，在与管线连接处进行电焊操作时， 煤粉输送管线内部发生爆炸， 迅速膨胀的气体夹带着 S-1103 滤袋和容器内剩余的煤粉从 S-1103 顶部喷出，使 S-1103 防爆板略有损坏，滤袋完好。2、原因分析（1）对固体细粒煤粉的特性认识不深， 经验不足，停车处理不到位。虽然 S-1103 内的煤粉已排净，但在滤袋、管线和容器内壁上仍附着有大量煤粉，

6、 打开螺旋输送机与煤粉管线连接处的法兰后， 大量空气从开口处进入管线内部， 附着的煤粉和煤粉所挥发出的可燃性气体与氧气达到爆炸极限。在电焊操作时，静电引发爆炸。（2）在检修过程中，由于空分装置停车而没有充足氮气， S-1103 内置换合格交出检修后，内部没有再进行惰性气体充压保护。3 处理措施及建议（ 1）装置停车后进行检修前， 相关的设备、管线要充分进行惰性气体置换。（ 2）停车期间对 S-1103 内每天取样分析，检测内部环境。（ 3）停车后没有氮气，不能保持 S-1103 内惰性环境的情况下，每天全开放空阀 11PV1101A，启动循环风机 K-1102 运行进行置换。（4）主控岗位要监

7、视S-1103 内部各个参数变化情况，发现异常及时通入氮气置换。在内部残留煤粉的情况下避免接触静电或明火。需要动火时，利用氮气保护。三、煤粉给料仓V-1203 闷烧1、问题描述2008 年 5 月 30 日 21：00，因 V-1203A/B 同时出现低料位联锁，某装置停车。 6 月 5 日，气化炉检查结束，人孔全部封闭，充压做气密试验。为了加快开车进度，决定启动氮气机打空气向气化炉充压 6 月 6 日 1：55 分开始向气化炉内充空气，压力达到40bar 查漏。 6 月 6 日 11：15 分， V-1203B 温度由 42.9上升到112； 11：53 分， V-1203A 温度由 34.

8、88上升到 100，压力上升到 4.6MPa，但操作人员没有及时发现。7 分钟后 V-1203B 压力上升至 6.0 MPa 左右，与此同时 V-1203B 温度也开始急剧上涨，在几分钟内涨至200以上，同时现场巡检发现V-1203B 顶部有浓烟冒出，判断V-1203B 内部有闷烧现象发生。主控岗位迅速打开放空阀12PV-1128/2128B 进行泄压，同时快速 启 动 事 故 氮泵 ， 从12PV-1128/2128A 处 和 锥 体12FV1121/1221/1321和 2FV 2121/2221/2321处冲入氮气防止内部反应，现场接低压蒸气扑灭外部燃烧部分，从而稳定了局势，煤粉进行循环

9、，排出所有没有燃烧的煤粉。打开 V-1203B 充气锥进行检查，内部有燃烧后煤粉板结的现象，内件没有损坏。2、原因分析（ 1）V-1201A/B 和 V-1203A/B 中的煤粉没有通过临时管线排出，煤粉积存在 V-1201AB、V-1203A/B 内，空分停车后没有足够的氮气对长时间存放的煤粉进行惰化，从而导致煤粉和其挥发份混合在 V1203A/B 中，并处于一级不稳定状态。(2)气化炉充压没有按照操作规程进行，用高压空气代替氮气进行充压，由于密封不严，导致空气通过氮气管线漏入 V-1203A/B 内。12PV-1128/2128A 处的（3）试车初期，管理、操作人员对装置理解不深，对异常没

10、能及时发现，从 2008 年 6 月 5 日 22：00 时左右，V-1203 的温度、压力开始缓慢上涨、至 6 月 6 日 11：15 分，V-1203B 温度由 42.9 上升到 112；11：53 分，V-1203A 温度由 34.88上升到 100，压力上升到 4.6MPa，但都没有被及时发现。3、处理措施及建议(1)在需要长时间停车的情况下， 如果 V-1201A/B 、V-1203A/B内的煤粉不能用尽，并且没有保护的惰性氮气，煤粉必须排出，不能堆积在罐内。(2)若不能及时排出，则必须定期输送氮气以确保内部的惰性环境。（ 3）检修时尽可能将设备划分成小的单元并注意做好各单元设备间的

11、隔绝和密封工作， 使各设备与外界和其他系统加盲板达到完全隔离。（4）加强相关人员对装置的理解，提高操作能力，加强巡检，对异常温度、压力等参数要及时分析判断。（5）根据实际情况，可以停掉相应的伴热，防止温度过高。四、热风炉 F-1101A 烘炉时爆燃1、问题描述2007 年 10 月 24 日，某装对热风炉 F-1101A 进行点火测试，为接下来的烘炉工作做准备。在试车阶段燃料选用液化气，由于当时不具备远程控制条件，点火过程是通过现场手动完成。经过几次点火均未成功，在18：50 分左右的一次点火时， F-1101A 内部发生了爆燃现象。炉膛内的耐火砖全部震碎脱落，内件无损坏。2、原因分析(1)热

12、风炉 F-1101A 是安装位置离液化气罐比较远，液化气的传输距离过长，又加上正值天气降温，液化气在传输过程中部分液化，导致 F-1101A 燃料气进口压力波动大，导致液化气和助燃风的配比波动，出现瞬时的液化气过量现象。（2）在每次点火的吹扫持续时间和隔离时间不够长， 未能将残余液化气彻底清除。(3)操作人员没有真正对装置理解吃透，因几次点火都未出现异常而麻痹大意。3、处理措施及建议(1)确保燃料气管线通畅，防止出现冷凝现象。（2）装置点火时，现场与主控配合，尽量稳定燃料压力，并且使风燃比合适。（3）加强操作人员培训，严格按照操作规程进行操作，吹扫持续时间和点火间隔严格按照规定，确保没有残余的

13、可燃气体在炉膛聚积。五、循环风机K-1102A 断电自运行1、问题描述某系统 2008 年 8 月 10 日停车期间，巡检发现 K-1102A 轴承处有烟冒出，液力耦合器内的液压油从油箱视镜处大量泄漏， K-1102A 处于运行状态。检修人员将 K-1102A 打开后发现，由于轴承在没有润滑油换热的情况下空转时间过长， 轴承的连接处因高出现粘连现象， 当时停车冷却水已排净。2、原因分析(1)停车期间， K-1102A 未经断电确认，造成联锁自动启动。（2）工艺、电气岗位管理及主控、现场人员巡检工作不及时、不到位，未及时发现K-1102A 异常情况。3、处理措施及建议(1)各专业加强对 K-11

14、02A 及其油系统的巡检。（2）严格按照工艺操作规程执行操作。六、磨煤机 A-1101A 液压油跑油1、问题描述某系统 2008 年 6 月 18 日磨煤机 A-1101A 在运行期间磨辊突然失去加载力，磨煤机液压站油箱液位出现 低报警， 油箱温度 11TSA-1131 低报警，液压油主油泵出口压力 11PIA-1142 低报警。操作人员到现场确认， 发现液压油管线接头处泄漏液压油。由于液压油操作压力很高，油在几分钟内跑光。根据当时实际情况 A 系列磨煤机系统紧急停车。2、原因分析（1）磨煤机在运行期间整个系统震动较大，因磨煤机震动使油管接头处松动，高压液压油泄漏。（2）操作人员巡检不及时，不

15、仔细，未提前消除隐患。（3）液压油操作压力高、油箱小、泄漏快，在线处理不及时。3、处理措施及建议(1)将液压油管线接头处固定牢固。（2）采取必要的措施，尽可能的减小磨煤机的震动。（ 3）各操作人员加强对液压油的油压、油温、油箱液位等部位的巡检，做到早发现、早处理。（4）加强设备维护。定期检查加固。如果发生这种情况， 处理不及时将导致磨煤机长时间没有加载力，使煤粉大量堆积在磨煤机里， 导致煤层厚度过高，磨煤机内部压力高，进出口压差升高，使密封失去意义，还会引起煤粉泄漏。同时将会因煤粉粒度严重不合格， 使磨煤机产出的煤粉量大幅度降低，可能影响相应的烧嘴煤粉供给量，影响装置的生产负荷和正常运行。七、

16、称重给煤机X-1101A 堵煤1、问题描述2008 年 7 月 3 日，某系统称重给煤机 X-1101A 的给煤量 11FI-1101由手动给定控制器11HIC-1104 根据系统负荷自动调节， 且煤量稳定。但突然出现给煤量11FI-1101 快速减少，同时磨煤机出口温度11TI-1101 急速上涨，分析判断为称重给煤机X-1101A 堵煤。主控当即停热风炉 F-1101A，防止系统超温。 A 系列磨煤系统停车。2、原因分析（1）称重给煤机传送皮带跑偏，长时间没有校正，大量原煤洒落到称重给煤机仓室内引起称重给煤机堵煤；同时部分煤粉卡在皮带与皮带辊之间，使皮带打滑不能正常传输原料煤。（2） X-

17、1101 输煤皮带下的清扫链出现故障，没有尽快处理好，X-1101 运行过程中清扫链长期不能正常运行，部分原料煤堆积在皮带下方导致传输皮带停运，造成X-1101 堵煤。（3）操作人员责任心不强，未及时发现处理各项问题。3、处理措施及建议（1）操作人员应加强巡检，如发现皮带跑偏，应及时通知现场人员调整皮带。（2）启动称重给煤机之前先启动其清扫链，如清扫链停运，必须停称重给煤机，查清原因排除故障后，重新启动运行。（3） X-1101 运行中出现皮带跑偏信号，主控应尽快停止X-1101运行，尽可能将磨煤机磨盘上的煤磨完， 为防止系统超温应及时停热风炉，同时降低循环风量，通知现场人员打开X-1101

18、仓门，及时调正皮带，重新启动称重给煤机 X-1101，磨煤系统恢复正常运行。(4)如果X-1101 出现堵煤，磨煤系统紧急停车。现场人员打开X-1101 仓门，清除内部积煤，如清扫链卡塞，可以联系电气人员让清扫链反转片刻，再正转，将仓内积煤清扫至磨煤机；复位X-1101电源，启动称重给煤机，现场调正皮带后，磨煤系统恢复运行。八、氧气预热器E-1309 内漏1、问题描述2008 年 8 月 20 日 10：30 分，某系统操作人员发现气化产品粗合成气组分在线分析仪中CO2 含量大幅度增加， 便适当减小氧煤比，一段时间后发现气化炉气包产蒸汽量13FI-1047 降低，工况出现异常。初步判断系统中有

19、内漏点，有水或蒸汽进入气化炉炉膛。在排查内漏点过程中，发现氧气预热器E-1309 出口的氧气温度 13TI-1002 与平常相同，但氧气温度调节阀门13TV-1002 开度增大较多，煤烧嘴进入气化炉的总氧量基本不变，但空分装置到气化界区的总氧量有减少趋势，初步判断为 E-1309 是否内漏，使部分水汽进入了氧气系统。为进一步判断证实E-1309 是否内漏，计划退出与氧气混合的煤烧嘴的蒸汽，然后用现场切断阀(控制阀13TV1002 内漏 )切出E-1309。在切出 E-1309 过程中，现场操作人员切除速度过快，从气化炉的关键参数判断，气化炉内温度上升很快，主控逐渐降低氧碳比，状态无明显改观。最

20、后导致气化炉渣口压差 13PDI1054 高联锁动作，气化炉跳车。装置停车处理后， 对 E-1309 进行查漏，对泄漏的 3 根 U 形管进行了堵管处理， 从目前运行看其换热效果仍可满足生产需求。2、原因分析（ 1）设备制造本身存在缺陷。（ 2）气化开车期间氧管线引氧时，氧气两位阀 13XV-1002 前后压差较大，对 E-1309 有一定冲击。3、处理措施及建议（ 1）在 E1309 泄漏情况下装置维持运行时，适当提高煤烧嘴的氧碳比 O/C，减少或停止烧嘴蒸汽加入量， 以维持气化炉炉膛反应温度 .（ 2）气化装置开车期间，氧管线引氧时与空分厂加强协调，控制好氧气两位阀 13XV-1002 前

21、后压差，减少对设备的冲击。（3）如果发现 E-1309 有内漏迹象需要通过现场切出E-1309 来进一步判断确认气是否泄漏。在切出过程中， 主控和现场一定要配合好，切出速度要缓慢，防止在切出E-1309 过程中气化炉出现垮渣事故。九、气化炉堵渣1、问题描述2008 年 8 月 20 日 4：20 分，某系统渣水冷却器E1401 冷却水调节阀 14TV-0006 的阀位持续减小，破渣机上部分连接管表面温度 14TI-0001 从 58.3 度降至 36.4，气化炉压差 13PDI-0065 持续波动较大，但未到联锁值，渣池 V1401 上方气化炉表面温度 13TI0036/37/38 和破渣机上

22、部连接管表面温度 14TI0001 持续下降，渣水泵 P1402循环量明显下降， 渣锁斗压力 14PI-0012、渣锁斗与气化炉压差 14PDI0013 下降。操作人员暂停 P1402，渣水管线进行反冲洗，再启动 P1402 运行，循环水量有所好转，随后循环水量又下降，初步判断渣池 V1401 与渣收集器 V-1402 之间堵塞。操作人员通过手动开关 V-1401 与 V-1402 之间阀门和反冲确认两者之间处理畅通。 4：40 时 V1401 液位 14LI0001 在 7 秒内从56.72%最高上升至93.43%，引起液位 14LI0001 高联锁动作，气化炉跳车。同时出现气化炉压力13P

23、I0068 从 33bar 上升至 36bar，13TI0025/26/27/28 出现高高报，气化炉激冷气流量14FI0008 从30kg/s 下降至 8.4kg/s，产品粗合成气气量 16FI0003 从 20.18kg/s 上升至 44.77kg/s,14TI0001 在气化炉跳车后逐渐上升，最高达77.22 度。气化装置停车置换合格后，打开气化炉A1 人孔检查，发现V1401 基本已经堵满固态渣，环形空间积灰严重，部分渣已溢出至环形空间，下渣口剩余空间很小。气化炉反应室内渣堆至烧嘴下方，烧嘴上方渣层比较薄。2、原因分析（ 1）主要原因是由于原料煤不足，采用燃料煤代替原料煤，使石灰石添加

24、比例不合适，气化炉工况逐渐恶化所致。（ 2）渣池上方气化炉表面温度和破渣机上部连接管表面温度持续下降，初步判断渣未顺利排出，系统排出渣量与负荷不符等已说明渣口堵。（ 3） 13PDI0065（壳牌渣口压差）波动大，判断下渣口堵塞现象。随后气化炉垮渣，大量高温熔渣进入 V1401 ，使大量水汽化，致使气化炉压力骤升和 V1401 液位上涨跳车。3、处理措施及建议（ 1）在煤种切换前，应严格做好分析，计算合适的石灰石添加比例，计算新煤种进入磨煤机的准确时间，按新煤种配石灰石量并严格控制石灰石加入比例。（ 2）计算新煤种进入气化炉的准确时间，密切观察气化炉产气量13FI0047, 气化 炉关 键 温

25、度13TI0019/18 、气 化炉压 差13PDI0065、破渣机电流及水渣密度14DI0001 等关键参数，缓慢调整烧嘴氧碳比O/C，确保稳定切换。（3）加强操作人员培训，提高判断处理问题的能力。十、捞渣机减速箱油箱链条损坏1、问题描述2008 年 07 年 10 日凌晨 3 点，某系统煤气化装置70%负荷运行，捞渣机不明原因跳车， 操作人员去现场检查， 发现电机自带的散热风扇脱落，未发现其他异常情况。在原因不明的情况下，又试着启动两次，均未启动成功。研究决定采用临时排渣方案，切出检修。处理后交出检查，发现链条多处断裂损坏，多个刮板脱落。2、原因分析（1）负荷较高时，链条携带的渣块卡塞主动

26、轮齿轮，回程时链条不易从主动轮齿轮脱离，造成回程链条打折，打折轻时能自动纠正，电机电流波动。打折严重时，不能自动复位，造成链条、刮板卡塞，电机超电流跳车，甚至损坏设备。（ 2）该系统设计是以煤中灰分含量 23%设计制造，但在实际生产中我们所用的煤灰分均高于此设计， 甚至曾达到过 40%以上。渣量远远高于捞渣机所能承受的极限， 在生产负荷较高情况下运行时， 不能承受这样高的渣载荷。（ 3）电机和减速箱所在平台稳定性太差， 运行时晃动较为剧烈，极大地影响了捞渣机的运行状态。（ 4）刮板与链条连接处销子固定不够牢靠，较长时间运行后销子易损坏引起刮板脱落造成捞渣机停车。（ 5）从气化炉排出的渣形态不好

27、，粗渣较多时，大渣块卡在链条与轨道间隙处，影响了链条的正常转动。（ 6）操作人员巡检不到位，对设备参数异常现象未及时发现。3、处理措施及建议（ 1）主控及时降低生产负荷，为由正式排渣切换到临时排渣创造必要时间。（ 2）对捞渣机的支架进行加固处理，改善运行中晃动情况。（ 3）重新安装链条与刮板时，在链条与刮板连接处销子进行点焊，增加牢固性。（ 4）在链条与主动轴齿轮衔接处加冲洗水，冲洗掉链条上附着的细渣。（ 5）如果气化炉生产负荷高或者渣量较大，可适当减少每次收渣时间或者延长捞渣机捞渣时间， 使捞渣机瞬时负荷相对稳定在一个不高的位置。（ 6）加强操作人员巡检质量，提高预防事故发生。（ 7）我们的

28、捞渣机在设备招标时捞渣能力加大了2-3 倍，情况会稍好十一、渣收集器 V-1402 和渣水锁斗 V-1403 上水管线部分堵渣1、问题描述2008 年 06 月 20 日 15 点 30 分，某系统下渣程序运行过程中，渣水锁斗高压补水两位阀 14XV0014 打开，调节阀 14FV0004 开度15%情况下，流量 14FT0004 显示不到 1m3，正常情况下流量应在 15m3左右，渣池液位14LT0001只出现小幅度波动。主控关闭 14XV0014，打开渣收集器补水两位阀14XV0013，在保持 14FV0004开度不变的情况下， 14FT0004流量在 13m3左右，该段管线流通量基本正常

29、。查看历史记录，发现向渣水锁斗高压补水时，14FV0004 开度一直增大，但流量 14FT0004却无明显变化，经现场确认阀门开度位置与主控对应正常。初步判断 14XV0014上水管线出现堵塞，系统水平衡靠 14XV0013上水管线暂时维持。对堵塞管线进行在线冲洗处理，后因其他原因气化装置停车。停车后拆开 14FV0004阀门检查，发现阀门前后管线堵塞。2、原因分析（ 1）正常状态下，渣池液位 14LT0001 较稳定， 14FV0004开度较小且变化幅度也很小， 同时此段管线在设计布置上不合理， 造成一部分设备内的渣水倒流至管道内，并积存于内，长期积存后压实。（ 2）高压补水来自工艺水缓冲罐

30、 T3302。T3302 内的水是由初步水处理单元 U1700经过初步处理后的工艺水， 有时处理效果达不到要求，水质较差， 水中含有少量煤泥，通过工艺水高压水泵 P3305 吸入并进入渣收集器和渣水锁斗的两路上水， 煤泥随工艺水长时间循环后堆积在管道内部。3、处理措施及建议（ 1）对 14XV0014阀处管线进行了重新设计安装，使其更合理。（ 2）对 14FV0004设定了开度 1%低限位，保证次管线始终有高压水流通，防止设备内的渣水倒流。（ 3）增加了对初步水处理去 T3302 工艺水的浊度分析，如果浊度过高，则暂不使用工艺水，补充新鲜水。（ 4）正确操作，如果发现堵塞现象，及早处理，避免堵

31、塞更加严重。（ 5）停车后，需要对渣收集器和渣水锁斗的上水管线进行冲洗，并在低点排放。（ 6）保证高速泵 P3305的出口压力正常。（ 7）这个问题主要是管线安装时安装单位安装不合理，造成渣水单元管线的袋形，安装后加强三查四定工作十二、火炬放空管线爆燃1、问题描述某系统排放到火炬的 DN800 放空总管，在靠近火炬装置处有几个支架移位和脱落。为了使支架更加牢固，在修复过程中，检修人员对支架与放空管线进行外部连接焊接。由于排放到火炬的放空管线在停车期间未进行吹扫置换， 管线内仍存在大量可燃性气体。 当检修人员在放空管线的外壁进行点焊焊接时，管线内局部温度升高， 发生爆燃，气流将火炬顶部的分子封内

32、件冲坏，并卡在折流罩内。2、原因分析（ 1）工艺、检修人员对放空管线的外部动火时对管线内部的影响认识不深。认为只要需要动火的外部分析合格，便为安全的。（ 2）开、停车期间，气化、甲醇等装置在升压、泄压和吹扫置换过程中，大量气体被排放到 DN800 的放空总管，一些放空气体中夹带少量的水或甲醇， 一些放空气体是饱和气， 水汽在放空管线末端冷凝，使管线内积水。开、停车期间，放空量大，形成液击，导致放空管线在靠近火炬装置的支架被震动移位或脱落。（ 3）检修时，没有用空气或惰性气体装置放空总管，放空总管内残留的大量可燃气体并达到爆炸极限， 当电焊在放空管上点焊时局部温度过高，引爆放空管内气体。3、处理

33、措施及建业（ 1）对主火炬及其管线进行隔离置换合格后， 在火炬 80 米平台割开分子封外壁对内件进行了修复，在放空管线的最低点处加上导淋。（ 2）停车后，定期打开导淋排液，防止液击。（ 3）加强需要外部动火的管线、 设备内部介质分析，提高认识，严格按照操作规程进行检修、动火，避免发生恶性事故。十三、沉渣池蓄积泥浆1、问题描述某系统现场启动沉渣池的转耙，经过一分钟的润滑程序后， 转耙电机启动，但电流居高不下，超出正常范围，且转耙不转动，最后联锁跳车。多次启动情况相同。2、原因分析转耙无法启动，现场一直排查不出原因，处理时间长，转耙长时间处于停运状态，造成大量蓄积在沉渣池中，再经过长时间的静置，泥

34、浆越来越结实，使再次启动转耙时超电流跳车。3、预防措施及建议（ 1）清理沉渣池中蓄积的泥浆，清理后再次启动转耙，正常。（ 2）转耙运行期间，注意现场巡检转耙电流、润滑泵及润滑油油位等参数，主控控制转耙电机电流不超过2.6A。一旦转耙出现问题需要及时处理，避免灰浆蓄积过多。（ 3）装置停车后，继续往真空抽滤系统送泥浆，直至沉渣池排空。十四、真空抽滤系统故障1、问题描述某系统真空抽滤系统投用后，真空效果不好， 多次调试没有明显好转。更换滤布后效果好些。后经过仔细排查，判断认为 V-1705 至 T1703 的管线 DN150-PFILT-170001 过短，液位波动时直接影响到真空。2、原因分析（

35、 1）由于管线 DN150-PFILT-17001 过短，造成 T1703 液位降低时不能形成有效水封， 造成真空抽滤系统的密封效果差， 影响真空度。（ 2）随着滤布使用时间增长， 在滤布表面聚积了大量的絮凝剂，影响滤布的透水性。3、处理措施及建议（ 1）将 DN150-PFILT-17001 管线加长，改造后真空效果大幅度提高。（ 2）注意观察真空系统负压情况及真空抽滤机上滤饼情况，絮凝剂的添加要适量。（ 3）定时巡检，注意观察真空抽滤系统运行情况，注意检查系统的密封性， T1703 的液位不能控制太低。（ 4）航天工艺使用抽吸阀起到真空密封的作用，效果很好，基本不用考虑此处密封，但真空密封

36、问题值得我们重视。十五 初步水处理单元U1700 加酸管线频繁腐蚀泄漏1、问题描述随着装置开车时间延长，某系统初步水处理单元的几条加酸管线相继出现腐蚀泄漏情况，特别是止逆阀的阀体及阀芯腐蚀严重。2、原因分析（ 1）设计上对加酸管线、阀门材质选型不合理，造成腐蚀严重。（ 2）酸液浓度难控制，并且酸泵出口压力波动较大。3、处理措施及建议（ 1）选用合适材质对加酸管线、止逆阀等进行更换。（ 2）严格控制酸液浓度、压力等指标，较少波动。十六、气化炉 13PDI1054 高联锁跳车1、问题描述某系统气化炉于2009 年 9 月 24 日开车，汽包产汽量一直为3.5Kg/h 左右， 10 月 1 日上午，

37、汽包产汽量逐渐降低到3Kg/h 一下，水中固含量由原来的2%左右逐渐上升至3%左右，操作工逐渐小幅调整氧煤比，但蒸汽量没有明显变化。10 月 2 日 3 点 25 分左右，该压差有小幅上升趋势，3 点 30 分突然波动到近 25KPa,气化炉跳车（24KPa跳车）。气化炉停车后13PDI1054 曾短时间内波动到60KPa，并且在气化炉渣中发现较大渣块，3 点 50 分左右曾有大渣导致破渣机跳车，后从捞渣机内捞出一些渣块。2、原因分析（ 1）跳车前渣水含固量有上升趋势，说明气化炉炉温较低，膜式壁挂渣较厚，大渣块从膜式壁脱落、堵塞渣口， 造成 13PDI1054 高跳。（ 2）本次使用的主煤与配

38、煤灰熔点差值 350，虽然混合后煤的灰熔点在 1350左右，但在炉内反应的过程中，不能很好的相融。渣层过厚、渣块脱落。3、处理措施及建议（ 1）采用两种性质相近的煤配烧，其灰熔点差值做好在150260之间。（ 2）在使用差异较大的煤种配比时，操作要更加谨慎。调整氧煤比时，要更加缓慢，控制好气化炉挂渣。（ 3）加强操作工对气化炉温度的控制水平，学会从各方面分析气化炉温。十七、气化高速泵损坏1、问题描述2009 年 12 月 23 日，某系统操作人员按正常程序启动P1405 密封水泵，辅助油泵启动后油压正常，主泵启动后，因油压低联锁主泵跳车 .2、原因分析（ 1）高速泵设计存在缺陷。工艺人员在启动

39、主泵前必须正向盘车，否则容易造成高速泵齿轮箱内的固定销断裂， 油压建立不起来而跳车。（ 2）在实际工艺操作上没有严格执行盘泵程序而造成高速泵齿轮箱内的销钉断裂，这是高速泵损坏的直接原因。3、处理措施及建议（ 1）对泵的结构进行改造，消除设计缺陷。（ 2）加强对操作人员关于高速泵结构、操作方面的知识培训，使大家对高速泵有更深的了解，从而减少误操作。（ 3）在现场增加盘泵及转向标识，避免因操作失误对泵造成损害。十八、气化 B 磨煤机磨辊温度高联锁跳车1、 问题描述2009 年 12 月 23 日晚，某系统气化B 磨煤机因 2#磨辊温度高联锁跳车，在确认温度表无问题后，12 月 24 日上午，操作人

40、员进磨机检查发现 B 磨煤机 2#磨辊盘不动，经放油检查发现磨辊轴承润滑油内进入大量煤粉。2、原因分析在本次气化装置开车前，B磨机新更换过辊皮和磨盘瓦，更换完毕后交付工艺试车。 操作人员在试转B 磨机旋转分离器时， 联系仪表确认 PLC系统正常后，未对相关阀门进行确认，便启动液压站，导致磨辊向上大量抬升， 磨机内磨辊与密封气管路连接短管内的关节轴承上抬过高，致使密封管路的连接法兰泄漏，密封压力下降，导致煤粉进入磨辊轴承的润滑油内，引起跳车。3. 处理措施及建议（ 1）液压支架上部的限位开关起到预防磨辊上抬过高的作用，该限位开关的联锁一定要投上。（ 2）除大机组的首次开车确认外，对检修后的重要设

41、备如磨煤机、高速泵、仪表阀等，在初次投入使用时，工艺也要和电仪做好联合确认，避免发生误操作。（ 3）工艺厂要加强对班组人员的技术培训，提高其现场独立作业的能力和处理突发事故的能力。十九、气化 V-1202 笛管脱落1、问题描述2010 年 2 月 7 日 18 点 20 分某系统气化投煤之后，1#、2#煤线频繁跳，导致气化炉工况趋向恶化。2 月 8 日停车对两条线烧嘴进行检查。在清理煤粉后，打开人孔后发现V-1202 笛管已经脱落。2、原因分析（ 1）上次停车对 V-1202 笛管检修时，处理不彻底。（2） CO2 压缩机带油导致烧结金属堵塞。（3）充压对烧结金属的冲击力过大，影响烧结金属的寿

42、命，同时也增大了烧结金属的疲劳程度。（4）手动充压、排堵在一定程度上也会造成笛管的松动。3、处理措施及建议（1）加强 CO 2 机组出口气体油含量分析，及时切换油精过滤器，尽量减少 CO2 压缩机所带的油含量。（2）尽量避免手动充泄压，手动排堵。（3）对 V-1202 的笛管的固定进行加固。二十 .气化 2#煤线检修过程中漏粉1 .问题描述2010 年 2 月 23 日某气化装置2#线因氧煤比高高跳车，跳车后进一步查找原因，准备将煤流量阀13FV1201 上的短节拆除检查煤角阀中是否有异物（笛管上的关卡或螺栓）。运行班组按照工艺处理后，检修人员进行管线拆除，拆除过程中发生煤粉从法兰处泄漏。2

43、.原因分析2#线煤角阀上方的13XV 1207 及上手动阀内漏。3 .处理措施及建议（1）待停车时将手动阀更换。（2）待停车时将 13XV 1207 修复。二十一 .磨煤系统开车置换时间长1 .问题过程描述壳牌气化装置磨煤干燥系统在投料前需要用N2 对系统进行置换，目的是将氧含量控制在8%以下。置换达标需要将近3 小时，影响开车进度，增加了消耗。2 .原因分析在磨煤前，需要对整个系统进行氮气置换，首先要开密封风机，密封风机输送介质为空气，气量40005000Nm3/h，置换氮气设计流量 2000Nm3/h，进入系统空气多而氮气量偏少，导致系统置换时间过长。3 .处理措施及建议经过技术人员的研究

44、，制定了技改方案，将空分精馏塔上塔氮气引到密封风机进口代替空气作为磨机的密封气， 系统置换时没有空气进入磨煤系统，使置换时间缩短到 0.5 个小时。二十二粉煤螺旋输送机轴承频繁损坏1 .问题描述2008 年 10 月 2009年 3 月，在某系统气化开车过程中， X-1103A/B粉煤螺旋输送机噪音较大， 运行电流偏高， 并且多次发生轴承损坏现象，引发停车事故，严重制约了气化装置的稳定运行。2 .原因分析（1）粉煤螺旋输送机工作温度在80100范围内，比常温状态高 60左右，螺旋（轴）发生膨胀，两短轴承受力增大。（2）粉煤螺旋输送机螺旋（轴）过长，特别是X-1103A 螺旋长将近 14m，在运

45、行过程中因挠性过大， 螺旋和壳体之间发生摩擦和碰撞，导致电机电流偏高，特别是输送煤粉时，情况更是严重，导致电机发热，两短轴承受力较大，且振动大导致螺旋输送机轴承频繁损坏。3 .处理措施及建议根据同行业技改情况，对粉煤螺旋输送机进行改造：螺旋输送机分为四节，中间增加“O”形轴承作为支撑，保证整个螺旋的平稳运行，改造至今运行正常。二十三。气化炉火检无信号1.问题描述2008 年 10 月，HTL 气化炉在点火开车过程中，点火烧嘴，开工烧嘴投入后，市场发生火焰检测仪检测不到火焰信号，或者是火焰信号不稳定，时有时无，多次导致气化炉连锁跳车。2.原因分析（1）点火烧嘴，开工烧嘴刚投入时，火焰较短，火焰信

46、号微弱，不易检测。（2）火焰检测器通道较长，易弯曲变形影响火焰信号收集。3.处理措施及建议（1)调整火焰检测器管道安装角度，使观察孔对准火焰中心。（2）去掉一个火焰检测器， 并监控摄像头安装在火焰检测器的位置，点火前断开火检连锁， 点火后从中控室的监控显示器能够直观地观察到炉内的着火情况， 点火成功后投用火检连锁， 使开车能够顺利进行。目前两个火焰检测器都已经改为监控摄像头，效果良好。二十四。 V-1203 料位计故障1.问题描述2008 年 10 月 12 日，某系统煤粉管线有两次突然断煤，导致气化炉连锁停车，拆开粉煤给料罐V-1203 充气锥发现都是因为V-1203电容式料位计重锤脱落卡在

47、充气锥处，煤粉管线堵塞导致断煤， 气化连锁停车。2.原因分析（1）V-1203 进料时煤粉对重锤冲击较大，使重锤脱落。(2)重锤钢丝绳与给料罐顶部法兰焊接不牢固。3.处理措施及建议将 V-1203 导波式雷达料位计改为脉冲式雷达料位计，料位计安装在给料罐顶部。二十五。气化炉下降管变形1.问题描述2009 年 10 月某系统气化炉检修时，发现气化炉下降管上部严重变形（长度大约 1 米左右）下降管内壁积渣较多，激冷环大约有1/4 喷孔堵塞，平衡孔全部堵塞。2. 原因分析（1） 激冷水量偏小，下降管内壁未能形成均匀水膜。（2）原料煤灰熔点太高，灰分波动大，渣的粘温特性较差，当氧煤比波动大时，发生大渣

48、脱落堵塞渣口， 造成部分激冷环喷水口堵塞，下降管水膜不均匀，发生超温变形。（3）该气化炉的激冷环为直流式， 当个别激冷环喷孔堵塞时就可造成布水不匀，引发部分下降管超温，发生变形。3.处理措施及建议（1）调整工艺指标，精心操作，在气化投煤后，及时上调激冷水量，在保证洗涤塔液位的情况下，将激冷水量增加至160m3/h 以上。（2）调整原料煤，使入炉煤的灰熔点不高于 1350 ，降低操作温度，稳定渣口压差， 避免渣口堵塞；改善灰水的水质， 降低悬浮物，避免激冷环喷孔堵塞。（3）采用旋流式激冷环，使下降管布水均匀，保护下降管。我厂已改造过来。二十六烧嘴堵塞1.问题描述2009 年 6 月，某系统气化炉开车过程，多次点火不成功，检查点火棒时，点火棒打火正常， 拆开烧嘴检查发现点火烧嘴的通道被渣堵塞，氧气 .天然气发生偏流混合不均匀。2.原因分析气化炉投煤后，开工烧嘴退出，没有其它介质通过，造成煤粉进入开工烧嘴，在高温下硬化，烧结而堵塞整个点火烧嘴的通道。3.处理措施及建议在开工氧气管道上增加一路高压二氧化碳管线， 在退出点火程序后打开手阀，该通道通入高压二氧化碳，同时打开 13XV