避雷器的电气参数

1、避雷器的电气参数 2007-1-7 16:51:00 | By: 35dtb 1. 系统额定电压 （有效值）（ kV ）：与电力系统标称电压相对应。2. 避雷器额定电压 （有效值）（ kV）（灭弧电压 ）：保证避雷器能灭 弧的最高工频电压允许值。3. 工频放电电压 （有效值） （ kV）：避雷器在工频电压下将放电的电 压值。由于火花间隙击穿的分散性，它有一个上限值和下限值。 工频放电电压不能低于下限值， 以避免在能量大的过电压下动作， 使 避雷器损坏或爆炸。工频放电电压也不能高于上限值， 因在一定的结构下工频放电电压和 冲击放电电压有一定的影响关系， 工频放电电压高了将使冲击放电电 压提高，影

2、响保护效果。4. 冲击放电电压 ：在冲击电压作用下避雷器发生放电的电压值（幅 值）。5. 残压 ：当波形为 8/20 s，5kA 或 10kA 的冲击电流流过避雷器时 避雷器两端的电压降， 以幅值表示。 此残压为避雷器雷电放电时加于 并接的被保护设备上的电压，当然低一点好。6. 避雷器持续运行电压 ：加于避雷器两端允许持续运行的工频电压有 效值。7. 避雷器的直流参考电压 U1mA ：使恒定的 1mA 电流流过避雷器时施 加于避雷器两端的电压。避雷器额定电压是施加到避雷器端子间的最大允许工频电压有效值， 按照此电压 设计的避雷器，能在所规定的动作负载试验中确定的暂时过电压下正确地工作。 它是表

3、明避雷器运行特征的一个重要参数，但它不等于系统标称电压。 由于电力系统的标称电压使该系统相间电压的标幺值， 而避雷器一般安装在相对 地之间，正常工作时承受的是相电压和暂时过电压， 并且避雷器有它本身的特点， 因此其额定电压与电力系统的标称电压以及其他电器的额定电压有不同意义。 按照国际电工委员会( IEC99-4 )及 GB11032 对无间隙金属氧化物避雷器的规 定，避雷器在 60 度的温度下，注入标准规定的能量后，必须能耐受相当于额定 电压数值的暂时过电压至少 1s 。避雷器额定电压建议值： 非直接接地系统及小阻抗接地系统： 1s 及以切除故障， 10kV 选用 13kV 避雷器1s 以上

4、切除故障， 10kV 选用 17kV 避雷器 直接接地系统： 110kV 选用 102kV 避雷器并联电容器装置保护用氧化锌避雷器的选型问题唐耀胜电力电容器总厂， 541004）摘 要 ：从我国电力系统实际情况出发，结合避雷器选型的历史回顾和新版本的避雷器 国家标准，提出了使电力系统安全、 可靠运行的并联电容器装置用氧化锌避雷器的选型方法， 对变电站中并联电容器装置的设计具有一定的参考价值。关键词 ：氧化锌避雷器；额定电压；持续运行电压；并联电容器装置1 以往只考虑操作过电压和雷电过电压水平的避雷器选型及弊端 国家标准规定，系统供电端电压应略高于系统的标称电压（或额定电压） Un 的 K 倍，

5、即 KUmUn（Um是系统最高电压）。电气设备的绝缘应能在 Un 下长期 运行。 220kV及以下系统的 K为 115，330kV及以下系统的 K11。避雷器设 计的初期也遵守上述原则。氧化锌避雷器之前是 SiC 避雷器。 10kV及以下 SiC 避雷器的灭弧电压设 计是定在系统最高运行电压的 11 倍；35kVSiC避雷器的灭弧电压等于系统最 高电压；110kV及以上 SiC 避雷器的灭弧电压为系统最高电压的 80。对应以上 的倍数分别有 110避雷器、 100避雷器和 80避雷器。我国使用氧化锌避雷器初期， 其额定电压是以 SiC 避雷器的灭弧电压为参考 作设计的。早期的 6kV、10kV

6、和 35kV避雷器均遵守上述原则，如：Y5WR 7626、Y5WR12745、Y5WR41130。而最大长期工频工作电压为系统最高 相电压，如 Y5WR12745 为：2 保证在单相接地过电压下运行且电力系统安全情况下的避雷器选型及必要性从安全运行角度，避雷器的额定电压的选择还应遵守如下原则： 氧化锌避雷器的额定电压， 应该使它高于其在安装处可能出现的工频暂态 电压。在 110kV 及以上的中性点接地系统中是可以按上述方法选择的。在 110kV 及以下的中性点非直接接地系统中， 电力部门规程规定在单相接 地情况下允许运行 2h，有时甚至在断续地产生弧光接地过电压情况下运行 2h 以 上才能发现

7、故障，这类系统的运行特点对氧化锌避雷器在额定电压下安全运行 10s 构成严重威胁。且氧化锌避雷器与 SiC避雷器结构、设计不同（后者是有间 隙灭弧，前者没有间隙或者只有隔流间隙） ，使得实践中氧化锌避雷器出现热崩 溃甚至严重的爆炸事故。 面对这种情况， 许多供电局、 电力根据各地的电网条件 提出了许多类型的额定电压值（如 144kV，147kV 等）。而在多次国标讨论 稿中动作负载试验中耐受 10s 的额定电压规定提高至 1 2 13 倍，使氧化锌 避雷器对中性点非直接接地系统工况的适应能力有所提高。而由于氧化锌避雷器的额定电压选择过低， 使避雷器在单相接地过电压甚至 许多暂态过电压下工作出现

8、安全事故。电力部安全监察及生产协调司早在 1993 年 10 月 30 日第十七期安全情况通报上就对避雷器提出修改意见。 文中要求对新 装设的 366kV 电压等级无间隙氧化锌避雷器持续运行电压 （UC）和额定电压（Ur） 按表 1 所列值选择，而同时保护性能不能降低。括号数据适用于发电机和变压器中性点氧化锌避雷器， Um为系统标准电压的 1.05-1.10 倍）而在通报发布与新标准修订的过渡阶段， 对中性点非接地系统的氧化锌避雷器额定电压、 持续运行电压的选择提出了如下设计规则：额定电压在参考 SiC 避雷器灭弧电压设计基础上乘以 1.2-1.3 倍，持续运行电压为系统运 行最高线电压。这样

9、各种电压等级电容器用避雷器的额定电压数据如下：6kV 额定电压（型号为 Y5WR-10/27 ）：上述基本数据由于没有统一标准，避雷器厂家及使用单位在设计制造中会有出入。3 贯彻 2000 年版新标准，安全、合理地对避雷器进行选型的现实性在我国 2000 年新标准中（ GB11032-2000 ），额定电压的选择上述 1.2-1.3 倍原则得到了认 可，但持续运行电压的选择则出现了新规定：从反映避雷器使用寿命的参数 1.5Un/U1mA 作为参考值选择（设计）避雷器持续运行电压。以国避雷器的设计、制造水平，一般 值为 80，故持续运行电压选择为额定电压的08 倍。这一点我们从伏安曲线的小电流区

10、上看，是有根据的。这样新标准中电容器装置用避雷器选型参数如表2。这样， 在实践中根据具体条件进行模拟计算或按经验惯例对避雷器进行选型时， 应考虑 单相接地运行 1h 的过电压水平。但用户中的技术协议甚至电力图纸中出现了许多与上述值有细微差别的额定电压值，我认为是不必要的（如10kV 中出现 165kV 、167kV 等）。理由是实际设计避雷器过程中，额定电压值在伏安曲线中是在小电流区里面，均小于U1mAAC 值，追求细微之差在实际避雷器设计中得不到实现；另外从下面论述可知，按照新 国标要求选择才能在许可过电压下安全使用（这是指不接地系统） 。4 按 2000 年版新标准中非接地系统氧化锌避雷器

11、选型的科学性41 额定电压的选择应按施加到避雷器端子间的最大允许工频电压有效值选择、 设计， 此 时能在所规定的动作负载试验中确定的暂态过电压下正确地工作。 持续运行电压的选择必须 是允许持久地施加于避雷器端子间的有效值。 此时工频放电电压要足够高， 以免在被保护设 备的绝缘能耐受不需保护的操作过电压下动作， 延长使用寿命， 且必须考虑到我国现阶段制 造氧化锌避雷器的荷电率与残压的实际水平。42 凡是工频电压升高较严重的处所或是设备绝缘试验电压较高的条件所允许，就应选择 较高的氧化锌避雷器额定电压。 工频参考电压的选择应等于或大于额定电压。 这两点在新国 标要求中都较好地满足， 下面计算也可发

12、现是满足过电压要求的。 国标要求， 要保证单相接 地运行 2h 不动作。最严重情况是当单相接地与甩负荷同时发生，此时理论计算可能出现的 最大过电压为 199 倍，则选取的氧化锌避雷器容许持续运行电压UC（有效值）如下：国标按荷电率为 0 8选取额定电压（即 Ur125 U C），均满足要求。如果按躲开概率 较高的弧光接地和谐振过电压，则额定电压应满足：再按 08 选择持续运行电压，也满足要求。 综上所述，避雷器选型问题的主要难点是确定暂时过电压的围问题， 既要保 证在较高的操作过电压及大气过电压下安全、 可靠地动作， 又要保证在暂时过电 压下阀片不动作。现阶段避雷器的选型和设计必须保证 2h

13、单相接地时出现的系 统最高过电压氧化锌避雷器不动作， 否则氧化锌避雷器会出现热崩溃甚至爆炸事 故。故在不接地系统中按照新要求选择是合适的。 但在经消弧线圈接地的电容器 装置中，接地过电压会低许多， 这时可根据实际模拟计算选择较低的额定电压及 持续运行电压使氧化锌避雷器在较低的操作过电压下动作， 保护电容器装置， 但 如果不方便模拟， 也可按不接地系统选择， 因电容器极对地绝缘已考虑能满足单 相接地 2h 要求。在小于额定电压下工作，避雷器不动作也不会导致过电压损害 电容器装置。总之，这是由于氧化锌阀片不带串联间隙直接串联， 导致氧化锌避雷器电阻 片不能承受 甚至超过 199 倍的过电压， 导致

14、以 SiC 灭弧电压作为参考选择的氧化锌避雷器 额定电压不能满足要求， 必然要升高才能保证避雷器安全工作， 如没有实际模拟 数据，以国家标准精神中体现的推荐值较合适，因为它满足了极限要求。关键词 ： 氧化锌避雷器；额定电压；持续运行电压；并联电容器装置1 以往只考虑操作过电压和雷电过电压水平的避雷器选型及弊端国家标准规定， 系统供电端电压应略高于系统的标称电压 （或额定电压） Un 的 K 倍，即 KUmUn（Um是系统最高电压）。电气设备的绝缘应能在 Un 下长 期运行。 220kV及以下系统的 K为 115，330kV及以下系统的 K11。避雷器 设计的初期也遵守上述原则。氧化锌避雷器之前

15、是 SiC 避雷器。 10kV及以下 SiC 避雷器的灭弧电压 设计是定在系统最高运行电压的 11 倍； 35kVSiC避雷器的灭弧电压等于系统 最高电压； 110kV及以上 SiC 避雷器的灭弧电压为系统最高电压的 80。对应以 上的倍数分别有 110避雷器、 100避雷器和 80避雷器。我国使用氧化锌避雷器初期， 其额定电压是以 SiC 避雷器的灭弧电压为参考 作设计的。早期的 6kV、10kV和 35kV避雷器均遵守上述原则，如：Y5WR 7626、Y5WR12745、Y5WR41130。而最大长期工频工作电压为系统最高 相电压，如 Y5WR12745 为：2 保证在单相接地过电压下运行

16、且电力系统安全情况下的避雷器选型及必要性从安全运行角度，避雷器的额定电压的选择还应遵守如下原则： 氧化锌避雷器的额定电压， 应该使它高于其在安装处可能出现的工频暂态 电压。在 110kV 及以上的中性点接地系统中是可以按上述方法选择的。在 110kV 及以下的中性点非直接接地系统中， 电力部门规程规定在单相接 地情况下允许运行 2h，有时甚至在断续地产生弧光接地过电压情况下运行 2h 以 上才能发现故障，这类系统的运行特点对氧化锌避雷器在额定电压下安全运行 10s 构成严重威胁。且氧化锌避雷器与 SiC避雷器结构、设计不同（后者是有间 隙灭弧，前者没有间隙或者只有隔流间隙） ，使得实践中氧化锌

17、避雷器出现热崩 溃甚至严重的爆炸事故。 面对这种情况， 许多供电局、 电力根据各地的电网条件 提出了许多类型的额定电压值（如 144kV，147kV 等）。而在多次国标讨论 稿中动作负载试验中耐受 10s 的额定电压规定提高至 1 2 13 倍，使氧化锌 避雷器对中性点非直接接地系统工况的适应能力有所提高。而由于氧化锌避雷器的额定电压选择过低， 使避雷器在单相接地过电压甚至 许多暂态过电压下工作出现安全事故。电力部安全监察及生产协调司早在 1993 年 10 月 30 日第十七期安全情况通报上就对避雷器提出修改意见。 文中要求对新 装设的 366kV 电压等级无间隙氧化锌避雷器持续运行电压（

18、UC）和额定电压 （Ur）按表 1 所列值选择，而同时保护性能不能降低。（括号数据适用于发电机和变压器中性点氧化锌避雷器， Um为系统标 准电压的 1.05-1.10 倍）而在通报发布与新标准修订的过渡阶段， 对中性点非接地系统的氧化锌 避雷器额定电压、持续运行电压的选择提出了如下设计规则：额定电压在参考 SiC 避雷器灭弧电压设计基础上乘以 1.2-1.3 倍，持续 运行电压为系统运行最高线电压。 这样各种电压等级电容器用避雷器的额定电压 数据如下：6kV 额定电压（型号为 Y5WR-10/27）： 上述基本数据由于没有统一标准， 避雷器厂家及使用单位在设计制造中 会有出入。3 贯彻 200

19、0 年版新标准， 安全、合理地对避雷器进行选型的现实性在我国 2000 年新标准中（GB11032-2000），额定电压的选择上述 1.2-1.3 倍原则得到了认可， 但持续运行电压的选择则出现了新规定： 从反映避雷器使用 寿命的参数 1.5Un/U1mA作为参考值选择 （设计）避雷器持续运行电压。 以国避 雷器的设计、制造水平，一般 ?值为 80，故持续运行电压选择为额定电压的 08 倍。这一点我们从伏安曲线的小电流区上看，是有根据的。这样，在实践中根据具体条件进行模拟计算或按经验惯例对避雷器进行选型 时，应考虑单相接地运行 1h 的过电压水平。但用户中的技术协议甚至电力图纸 中出现了许多与

20、上述值有细微差别的额定电压值，我认为是不必要的（如 10kV 中出现 165kV、167kV 等）。理由是实际设计避雷器过程中，额定电压值在 伏安曲线中是在小电流区里面，均小于 U1mAAC值，追求细微之差在实际避雷 器设计中得不到实现； 另外从下面论述可知， 按照新国标要求选择才能在许可过 电压下安全使用（这是指不接地系统）。4 按 2000 年版新标准中非接地系统氧化锌避雷器选型的科学性 41 额定电压的选择应按施加到避雷器端子间的最大允许工频电压有效值选 择、设计，此时能在所规定的动作负载试验中确定的暂态过电压下正确地工作。 持续运行电压的选择必须是允许持久地施加于避雷器端子间的有效值。

21、 此时工频 放电电压要足够高， 以免在被保护设备的绝缘能耐受不需保护的操作过电压下动 作，延长使用寿命， 且必须考虑到我国现阶段制造氧化锌避雷器的荷电率与残压 的实际水平。42 凡是工频电压升高较严重的处所或是设备绝缘试验电压较高的条件所允许， 就应选择较高的氧化锌避雷器额定电压。 工频参考电压的选择应等于或大于额定 电压。这两点在新国标要求中都较好地满足， 下面计算也可发现是满足过电压要 求的。国标要求，要保证单相接地运行 2h 不动作。最严重情况是当单相接地与 甩负荷同时发生， 此时理论计算可能出现的最大过电压为 199 倍，则选取的氧 化锌避雷器容许持续运行电压 UC（有效值）如下：国标

22、按荷电率为 08 选取额定电压（即 Ur1 25 UC），均满足要求。 如果按躲开概率较高的弧光接地和谐振过电压，则额定电压应满足：再按? 0 8选择持续运行电压，也满足要求。综上所述，避雷器选型问题的主要难点是确定暂时过电压的围问题， 既要保 证在较高的操作过电压及大气过电压下安全、 可靠地动作， 又要保证在暂时过电 压下阀片不动作。现阶段避雷器的选型和设计必须保证 2h 单相接地时出现的系 统最高过电压氧化锌避雷器不动作， 否则氧化锌避雷器会出现热崩溃甚至爆炸事 故。故在不接地系统中按照新要求选择是合适的。 但在经消弧线圈接地的电容器 装置中，接地过电压会低许多， 这时可根据实际模拟计算选

23、择较低的额定电压及 持续运行电压使氧化锌避雷器在较低的操作过电压下动作， 保护电容器装置， 但 如果不方便模拟， 也可按不接地系统选择， 因电容器极对地绝缘已考虑能满足单 相接地 2h 要求。在小于额定电压下工作，避雷器不动作也不会导致过电压损害 电容器装置。总之，这是由于氧化锌阀片不带串联间隙直接串联， 导致氧化锌避雷器电阻 片不能承受甚至超过 199 倍的过电压，导致以 SiC 灭弧电压作为参考选择的氧 化锌避雷器额定电压不能满足要求， 必然要升高才能保证避雷器安全工作， 如没 有实际模拟数据， 以国家标准精神中体现的推荐值较合适， 因为它满足了极限要 求。TBP 组合式过电压保护器 .

24、氧化锌避雷器 氧化锌避雷器概述：金属氧化物避雷器是当前限制过电压最先进的一种保护电器，被广泛地用于发电、输 变、变电、配电系统中，使电气设备的绝缘免受过电压的损害。有机外套金属氧化物避雷器是有机绝缘材料和传统的瓷套式金属氧化物避雷器技术优 点相结合的科研成果，它不仅具有瓷套式金属氧化物避雷器的优点，还具有电气绝缘 性能好，介电强度高、抗漏痕、抗电蚀、耐热、耐寒、耐老化、防爆、憎水性、密封 性等优点。 使用条件：a. 适用于户、外；b. 环境温度 -40 +40；c. 海拔高度不超过 3000m （瓷套式不超过 1000m ）；d. 电源频率不小于 48Hz ，不超过 62Hz；e. 长期施加在

25、避雷器端子间的工频电压应不超过避雷器的持续运行电压；f. 地震烈度 8 度及以下地区；g. 最大风速不超过 35m/s。 产品型号说明：依据 JB/T 8459-1996 避雷器产品型号编制方法 ，金属氧化物避雷器产品型号说明如 下：产品型式：Y 表示瓷套式金属氧化物避雷器结构特征：使用场所：附加特性：C表示串联间隙Z 表示电站型R 表示并联补偿电容器用T表示电气化铁道用G 表示高原型TH 表示湿热带地区用YH （HY ） 表示复合外套金属氧化物避雷器 W 表示无间隙S 表示配电型D 表示电机用W 表示防污型1 引言氧化锌避雷器是用来保护电力系统中多种电气设备免受过电压损坏的电器。保护并联电容

26、器组的氧 化锌避雷器是氧化锌避雷器应用的一个重要领域，并且是以绝对的无可争议的优越性得到电力部门和使用 单位的认同，但是该氧化锌避雷器发生爆炸也是一个不容忽视的问题，认真分析其爆炸的原因，得悉其防 措施，是一个有着现实意义的事情。2 并联电容器组用的氧化锌避雷器的特点：2.1 装设位置的分类：中性点；电源侧；与电容器并联；与电抗器并联四类。2.2从避雷器的角度看，电容器组是一个阻抗很小的设备，在电容器放电时将产生幅值大、陡度很高 的放电电流。由于氧化锌避雷器的高度的非线性特性，截断超过保护水平的所有暂态过电压，而将剩余电 荷留在未被扰动的的电容器中。无间隙氧化锌避雷器是非常适合保护并联电容器组

27、的。3、并联电容器组用的氧化锌避雷器的爆炸原因分析3.1 额定电压取值偏低 氧化锌避雷器的额定电压是表明其运行特性的一个重要参数，也是一种耐受工频电压能力的指标。 通常避雷器的额定电压应在对系统暂态过电压的计算分析及样本提供的工频过电压耐受时间特性曲线比较 的基础上，选择避雷器的额定电压。在一定的电网电压等级和设备绝缘水平下，避雷器的额定电压越低，保护水平也越低，但保护裕度 可以增大。所以我们平时就选用较低额定电压的避雷器。3.2 持续运行电压取值偏低 避雷器持续运行电压还应该大于或等于该系统的最高相电压，才能保证长时间运行下的热稳定。现 在各标准、规、导则已统一意见，按系统最高电压 Um 来

28、选择氧化锌避雷器。在 GB11032-89 中，无论是对额定电压，还是持续运行电压定义不够严密，而且取值又偏低，造成以 前保护电容器组氧化锌避雷器频繁爆炸。我分公司所辖的一个输变电工区，仅一个站的保护电容器组用的 氧化锌避雷器，从 2000 年投产至 2004 年，就爆炸过 4 次。究其原因就是额定电压和持续运行电压取值偏 低。3.3 选型有误 有些生产单位会自己选择购买避雷器，特别是在氧化锌避雷器还不很普及的时候，以为与阀型的一 样，对其的特殊性无所适从。我也有这样的体会，那是在九十年代末期，我所在的工区更换 10KV 线路的 旧式阀型避雷器，几个站用的全部由上级单位订购。我们初期更换时，便

29、不加选择地予以更换，及至发现 有区别时，已为时往矣。3.4未进行能量核算通流容量是由 SiC 避雷器沿用下来的概念，即 2ms 方波冲击耐受试验电流。电容器用避雷器的特殊 之处，在于它要承受电容器的放电能量，因此在设计中需进行能量核算。但是在制造厂通常提供的产品资 料中，往往缺乏进行能量核算所必需的数据，例如 2ms 方波冲击电流所对残压 U2ms、避雷器的极限吸收能 量 W m 等。按规程规定，电容器的储能小于氧化锌避雷器的通流能力时才可用氧化锌避雷器限制过电压。 不进行通流 能量的 核算， 如选择通 流能力偏小， 极易造成避雷器 “不 堪重负 ”而 爆 炸。3.5 受潮、老化、污秽的影响3

30、.51 受潮的原因主要与产品的生产、运输等有关。受潮的途径有两个：一是密封不良使潮气或水分 侵入，密封垫的质量和组装工艺是关键；二是产品元件受潮或装配车间不合格造成的。随着质量观念的加 强，多数厂家把生产质量放在第一位，加上检测设备的不断完善，受潮问题已不是爆炸的主要因素。3.5.2 氧化锌电阻片老化引起的爆炸在国尚未有具体的报道，但从其它类型的避雷器元件老化，从而 造成避雷器热崩溃的问题上，氧化锌避雷也应引起足够的重视。3.5.3 外部污秽可能引起瓷件表面电压分布不均匀 ,有可能使避雷器局部发热。 为了耐受污秽， 在泄漏 距离的设计上，应明确其防污等级，多数厂家未能做到这一点。4、防止并联电

31、容器组用的氧化锌避雷器的爆炸的措施4.1 提高质量 提高产品质量，重视产品的结构设计、密封、总装环境等因素，并将产品的运行和故障信息及时反 馈回生产厂家，使产品质量能够不断得到改善和提升。4.2 正确选择 正确选择氧化锌避雷器的各种参数，是保证其可靠运行的关键。主要应从以下几方面着手：4.2.1 正确选择避雷器的额定电压 氧化锌避雷器的额定电压是表明其运行特征的一个重要参数，也 是耐受工频电压能力的指标。在交流无间隙氧化锌避雷器 (GB11 032-89)中对它的定义为 “施加到避雷器端子间最大允许工频电压有 效值”。众所周知，氧化锌避雷器的电阻片耐受工频电压能力与系统最 高电压、暂时过电压、

32、持续时间及系统绝缘水平有关，在定义中未给 出作用电压的持续时间，也未明确电压的确切概念，所以不够严谨， 取值也偏低。GBJ64-83 修订送审稿中对 366KV 无间隙金属金属物避雷器的 额定电压 Ur 作出规定，即 Ur=1.4Um。我认为这个规定值比以往的规 定有所提高，更符合实际的运行情况， 建议按这个规定实施较为可行。4.2.2 正确选择避雷器的持续运行电压 持续运行电压也是氧化锌避雷器的重要特征参数，该参数的选择 对其运行的可靠性有很大影响。但是在 GB11032-89 中，把持续运行 电压等同于系统最高运行相电压， 显然是偏低的。 而应当将持续运行 电压取值为 1.1Um，或取为

33、0.8Ur。在 366KV 中性点不接地系统中， 与将持续运行电压 Uc 取值为 1. 1Um 与 0.8Ur，相差是不大的。我认为将持续运行电压 Uc 取值为 0.8 Ur，将更好理解，也更有关联，也就是其额定电压取值一定，则其持 续运行电压也是确定的。4.2.3 进行能量核算一般认为，在 366KV 系统中开断并联电容器时，其高压端对地 出现的过电压，约可达到 45 倍的相电压。当厂家可提供避雷器产品的 2ms 方波冲击电流所对应的残压 U2m s时，可按通流容量法验算所选避雷器是否满足容量为Q 的并联补偿装置的放电要求。其公式为：Q 1.3U2I2ms/(U sm-U2ms)式中：Usm

34、=K2 Um/ ；3K 为操作过电压的倍数，一般取为 5；U为额定线电压； I2ms为通流容量，即 2ms 方波冲击耐受试验电流； U2ms为 2ms方波冲击电流所对应的残压； Usm 为未接入避雷器时的操作 过电压峰值。当厂家可提供避雷器极限吸收能力 Wm 时，可按耗散能量核算法 进行验算，这里不再详细说明。一般情况下，系统中的其它参数不变的情况下，通流容量I2ms 与电容器容量 Q 间可建立起一个对应关系，如果一组避雷器无法满足 时，可要求厂家供应满足放电容量的避雷器或同时装置两组避雷器来 满足要求。4.3 加强监测 加强监测，及时检出避雷器的缺陷，也是保证避雷器安全、可靠运行的重要措施之

35、一。必须按照规 程规定定期进行预防性试验，保证避雷器的完好性。除对避雷器进行常规的试验外，值得推行的是带电监 测全电流和阻性电流，可用专门的测试仪进行不定期的检测。4.4装设脱离器 为防止避雷器发生爆炸时引起事故的扩大，可在每只避雷器底部装设脱离器，当避雷器遭受异常电 压作用或发生爆炸时，能及时脱离运行电网，避免事态的扩大。5、结束语 氧化锌避雷器是当今最理想的过电压保护装置，已得到电力部门和广大用户的认同，特别是用来保 护电容器组用的氧化锌避雷器，更以其无可争议的优点获得人们的青睐。但是我们在选择和使用时应注意 其特点，正确地选择氧化锌避雷器的参数，并在运行中加强监测，保证避雷器的安全、可靠

36、运行。 避雷器的选择（二）?避雷器的保护特性和运行特性是互相制约的。 当系统条件一定，阀片性能一定的条件下，若避雷器额定电压提高，该避雷器允许的持续运行电压就高， 避雷器耐受工频电压的能力随之提高，避雷器的能量吸收能力亦随之提高，但保护裕度减小了（即标称电 流下残压高了） 。若额定电压降低，耐受工频电压能力降低，能量吸收能力降低，但保护裕度增大了（即标 称电流下残压低了） 。?若对系统的情况掌握的清楚（系统的接地方式，过电压的幅值及持续时间等），则可以制造最佳的额定电压值以取得较大的保护裕度。?若对系统的情况了解的不准确， 则选择的额定电压就要高些，这样保护裕度就要小些，被保护物的绝缘所 受电

37、应力就要大些。这种情况如选择较低的额定电压，避雷器就可能出安全事故。?同一电压等级的系统，接于相 ?a地间的，相 ?a相间的，中性点的避雷器其定额电压是不同的?同一个变电站同一个电压侧，其线路型避雷器和母线型避雷器额定电压也是不同的。?持续运行电压的选择根据中性点接地方式110500kV 有效接地系统：35kV不接地或经消弧线圈接地系统：10kV不接地系统：13.610kV经消弧线圈接地系统：（12）10kV经低电阻接地系统：9.6参见额定电压的选择）金属氧化物避雷器的选择?额定电压的选择根据暂时过电压进行确定500kV 系统工频过电压?母线侧不超过 1.3 倍：? 线路侧不超过 1.4 倍：? 110 220kV 系统工频过电压不超过 1.3 倍?额定电压的选择根据 Uc 和 Ur 的基本关系或35kV 或 10kV 中性点经消弧线圈接地系统 10kV 不接地 10kV 中性点经低电阻接地系统单相接地过电压一般不超过 Um?标称放电电流（ In ）的选择In 波形为 8/20ms ，用以划分避雷器等级类别，有 1.5、 2.5、5、10、 20kA 五级，避雷器标称放电电流等级的 划分，主要是从技术经济综合观点确定的，通常 In 随 电网电压等级增高而增大。根据架空线的侵入波，一般利用 对流过避雷器的雷电冲击电流进行估算，对电站型一 般有：550kV（20kA、10