09碗扣支架支架计算书

1、上长区间跨光侨路连续梁支架计算书1. 工程简介上长区间SC30- SC32跨光侨路36+68+36m预应力混凝土连续梁，全长140m梁体为U箱结合结构，箱梁梁顶宽11.0m，梁高2.24.0m。顶板厚度0.35m、底板宽5.1m,底板厚0.42-0.70m,边腹板厚度040.6m ,U型梁耳朵厚度0.56m；箱梁均采用纵向预应力体系。2. 设计规范铁路桥梁钢结构设计规范(TB10002.2-2005)铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范(TB10002.3-2005)铁路桥涵地基与基础设计规范(TB10002.5-2005)混凝土结构设计规范(GB50010-2002钢结构设计规范(G

2、B50017-2003建筑结构荷载规范(GB50009-2001建筑钢结构焊接技术规程(JGJ81-2002)建筑桩基技术规范JGJ94-20083. 材料3.1. 钢材采用Q235-B钢材，并应符合碳素结构钢(GB/T700的规定3.2. 螺栓应符合六角头螺栓 C级(GB/T5780-2000)的规定，其抗拉、抗剪强度应满足国家标准紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱(GB3098的规定3.3. 焊条采用E43XX系列，并应符合碳钢焊条(GB/T5117的规定。3.4. Q235钢材设计允许应力抗拉、抗压和抗弯6 =215MPa抗剪t =125Mpa4. 支架形式说明（1） 中跨（靠近中支座）采用

3、满堂碗扣支架形式，第一次浇筑部位（0#块）采用30cm （纵）x 60cm （横）x 120cm （步距）的支架形式，其余部位采用60cm（纵）x 60cm （横）x 120cm （步距）；（2）中跨（跨光侨路门洞）采用钢管立柱 +56工字钢+碗扣的支架形式；（3）碗扣顶托之上依次采用双拼 48mn钢管，第一次浇筑位置0#块采用三根 48mn钢管纵向布置，10cmx 10cm方木横向布置，1.5cm竹胶板作为底模板。5. 中跨（靠近中支座）碗扣支架受力计算根据连续梁施工图纸，靠近中支座部位为最不利位置。5.1荷载计算（1）混凝土自重：按最大断面积12.64m2计算，现浇箱梁自重所产生的荷 载：

4、钢筋砼按2600kg/m3计算，则断面砼自重为：12.64 x2.6 x 9.8=322.067KN， 梁自重每m2所产生的荷载P1 （全部按底板承受计算）为：P1=322.067-5.1=63.15Kpa（2）内外模板（0#块）自重：P2=3.0Kpa（3）倾倒砼时产生的冲击荷载：P3=4.0Kpa（4）振捣砼时产生的荷载：P4=2.0Kpa（5）人员机具荷载：P5=2.5Kpa（6）恒载分项系数1.2，活载分项系数1.45.2底模板的强度及挠度验算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm方木中对中间距300mm竹胶板方木背肋间距为200mm所以验算模板强度采用宽b=200mn平面竹胶 板

5、，计算断面见下图。5.2.1模板力学性能(1) 弹性模量：E=O.1X 105MPa(2) 截面惯性矩：匸bh3/12=20 X 1.53/12=5.63cm4(3) 截面抵抗矩： W=bh/6=20 X 1.5 2/6=7.5cm3(4) 截面积：A=bh=20X 1.5=30cm25.2.2模板受力计算(1)底模板均布荷载:P=63.15+3.0+4+2.0+2.5=74.65KN/mq=P X L=74.65 X 0. 20=14.93KN/m(2) 跨中最大弯矩:M=ql2/8=18.66 X 0.20 X 0.20/8=0.07KN m(3) 弯拉应力：c =M/W=0.09X 10

6、3/7.5 X 10-6=9.33MPac =11Mpa竹胶板板弯拉应力满足要求。(4) 挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续 梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算。根据建筑施工计算手册，计算公式为：二 Kwql4100EIf -挠度值；q-连续梁上均布荷载；l-跨度；E-弹性模量；I -截面惯性矩；Kw-挠度系数，三等跨均布荷载作用连续梁按照活载最大，取值0.677挠度计算：4f _0.677ql100EI=(0.677 X 14.93 X 0.25)心00 X 0.1 X 108 X 7.03 X 10-8)=0.29mmK L/400=250/400=0.625

7、mm竹胶板挠度满足要求。综上，竹胶板受力满足要求5.3小横梁受力计算（10cmK 10cm方木）小横梁间距0.3m,中横梁部位采用截面积为10cm （宽）x 10cm （高）的方木组 成，计算时按戒面积9cm （宽）x 9cm （高）考虑。方木容许抗弯应力c =12MPa弹性模量E=9.5X 103Mpa小横梁承受荷载 q=（ （63.15+3.0 ）X 1.2+1.4 X （4+2+2.5） X 0.3 q=27.384KN/m跨中弯矩 M=qL/8=27.384KN/m X 0.6 m X 0.6 m /8=1.23KN m小横梁抗弯模量 W=bh/6=0.09 X 0.09 X 0.09

8、/6=1.215 X 10-4 m3c =M/W=1.23/ （1.215 X 10-4） =10.12 （MPa c =12MPa 满足要求截面惯性矩 I=bh3/12=9 X 93/12=5.47 X 10论南挠度 u =5qL4/（384EI）=5 X 22.384 X 1000 N/mX 0.1296 m4 /（384 X 9.5 X 1000 N/mni X 5.48 X 106 mm）u =0.73mm u =L/400=600/400=1.5mm,满足要求5.4大横梁受力计算（双拼 48mm钢管）5.4.1第一次浇筑范围（0#块位置）第一次浇筑范围为中墩中心线大、小里程范围各6m

9、,采用30cm （纵）X 60cm（横）X 120cm （步距）的支架形式；大横梁在0.3m长度范围内横梁上承担2根小横梁重量为：0.1 X 0.1 X 0.3 X7.5 X 2=0.0432KN纵梁施加在横梁上的均布荷载为：0.0432 - 0.3=0.144KN/m作用在横梁上的均布荷载为：q=PX 0.3+0.23=74.65 X 0.3+0.144=22.539KN/m单根钢管受力q1=q/2=11.27KN/m2跨中最大弯矩 M= q1l /8=11.27 X 0.3 X 0.3/8=0.13KN m 48mn钢冈管抗弯模量W=4.49c 48mm钢管强度 c = M/W=0.13/

10、 （4.49 X 10-6） =28.95Mpa c =205MPaL=0.6m； E=206X 106KN/m； I=10.78 X 10-8mi挠度 u =5qiL4/（384EI）=0.05 mm u =L/250=600/250=2.4mm，满足要求542其余浇筑部位其余梁体部位采用60cm （纵）x 60cm （横）x 120cm （步距）；0#块端头截面积S=10.42m2;大横梁在0.6m长度范围内横梁上承担3根小横梁重量为：0.1 x 0.1 x 0.6 x7.5 x 3=0.135KNP2=10.42x 2.6 x 9.8/5.1+3+4+2.5+2=63.56KN ;q=6

11、3.56 x 0.6=38.14KN/m；单根钢管最大受力q2= q/2=19.07 KN/m ;跨中最大弯矩 M= qd 78=19.07 x 0.6 x 0.6/8=0.86KN m 48mm!冈管抗弯模量W=4.49crli 48mrr钢管强度 c = M/W=0.86/ （4.49 x 10-6） =191.5Mpa c =205MPaL=0.6m； E=206X 106KN/ni; I=10.78 x 10-8m挠度 u =5qL4/（384EI）=1.5 mm u =L/250=600/250=2.4mm，满足要求5.5立杆强度计算即 Sd（rgG;rq 艺 Q）=1.2SG+1.

12、4 SQ式中SQ :基本可变荷载产生的力学效应SG永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg :永久荷载结构重力的安全系数rq :基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd（rgG;rq工Q） rbRd式中rb :结构工作条件系数Rd:结构抗力系数对于钢管支架为c =N/A nW f式中N:轴心压力设计值（N）An：钢管净截面积mm 25.5.1第一次浇筑范围（0#块位置）梁体自重P=63.15KN艺 G=( P1+ P2) X 0.6 X 0.3=(63.15+ 3.0) X 0.6 X 0.3=12.087KN艺 Q=( P3+ P4+ P5) X 0.6 X 0.3=(4.0+

13、2.0+2.5) X 0.6 X 0.3=1.89 KNq=1.2SG+1.4 SQ =1.2 X 12.087+1.4 X 1.89=17.15kN杆件回转半径 i=0.354 x (D-t)=0.354 x (4.8-0.3)cm=1.593cm立柱长细比入=L/i , Lo=ky hk-计算长度附加系数，其取值1.155卩长细比系数，取1.5 ；h为钢管的步距，取1.2m。入=1.155 x 1.5 x 1.2 x 1000/15.93=131 v 230根据长细比入=131，查表得：Q235A级钢管轴心受压构件稳定系数 =0.391Nmaxc A- f=0.391 x4.24 x 10

14、-4x 205x 106 =33.985KNN=28.07KNV Nmax=33.985kN 满足要求。5.7地基承载力验算支架底座规格为：10cmx 10cm,根据计算，每根立杆受集中力32.213 KN，作 用在底托上，底托下承载力要求：P仁32213/0.01=3221300Pa=3.22MPa为保证承载力，采用C20砼硬化，硬化厚度20cm C20砼抗拉强度为1.54MP&方木与混凝土基础接触面为0.1*0.6P2=32213/0.06=536883Pa=0.537MPa支垫方木后基础混凝土满足受拉要求。基础受力后按45扩散角计算，底托下通长支垫 100x 100mn方木，底部20cm

15、 混凝土；地基承载力不小于 P3=32213/ (0.5 x 0.6 ) =107376Pa=107.4KPa故基底承载力必须满足不小于107.4KPa的要求，现场处理地基承载力检验至 少大于1.5倍的设计承载力，即160Kpa并施工20cm厚 C20砼硬化层，以满足施 工条件，否则必须进行基底换填，增大基底受力面积。6.中跨(跨光侨路门洞)钢管支架受力计算根据交通疏解需要，中跨(跨光侨路门洞)采用钢管立柱+56工字钢的支架形式，所以中跨(跨光侨路门洞)采用钢管立柱 +56工字钢+碗扣的支架形式。6.1荷载计算(1) 混凝土自重：按最大断面积7.88m2计算，现浇箱梁自重所产生的荷载：钢筋砼按

16、2600kg/m3计算，则断面砼自重为：7.88 X2.6 X 9.8=200.782KN，梁自 重每吊所产生的荷载P1 (全部按底板承受计算)为：P1=200.782-5.1=39.37Kpa(2) 内外模板自重：P2=3.0Kpa(3) 倾倒砼时产生的冲击荷载：P3=4.0Kpa(4) 振捣砼时产生的荷载：P4=2.0Kpa(5) 人员机具荷载：P5=2.5Kpa(6) 恒载分项系数1.2，活载分项系数1.46.2底模板的强度及挠度验算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，方木中对中间距300mm。竹胶板方木背肋间距为200mm，所以验算模板强度采用宽b=200mm平面竹 胶板，计算

17、断面见下图。6.2.1模板力学性能(1) 弹性模量：E=0.1 X 105MPa(2) 截面惯性矩：I=bh3/12=25 X 1.53/12=7.03cm4(3) 截面抵抗矩： W=bh/6=25 X 1.5 2/6=9.375cm32(4) 截面积：A=bh=25X 1.5=37.5cm6.2.2模板受力计算(1) 底模板均布荷载：P=39.37+3.0+4+2.0+2.5=50.87KN/mq=P X L=49.37 X 0. 2=10.174KN/m(2) 跨中最大弯矩:M=ql2/8=10.174 X 0.2 X 0.2/8=0.051KN m(3) 弯拉应力：c =M/W=0.05

18、1X 103/9.375 X 10-6=5.44MPac =11Mpa竹胶板板弯拉应力满足要求。(4) 挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续 梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算。根据建筑施工计算手册，计算公式为：ql4100EIf -挠度值；q-连续梁上均布荷载;I-跨度；E-弹性模量；I -截面惯性矩；Kw-挠度系数，三等跨均布荷载作用连续梁按照活载最大，取值0.677挠度计算：40.677ql100EI4 8 8=(0.677 X 10.174 X 0.2 ”(100 X 0.1 X 10 X 7.03 X 10-)=1.57 X 10-4m=0.157mM L

19、/400=250/400=0.625mm竹胶板挠度满足要求。综上，竹胶板受力满足要求。6.3小横梁受力计算小横梁间距0.30m,中横梁部位采用截面积为10cm (宽)X 10cm (高)的方木 组成，计算时按戒面积9cm (宽)X 9cm (高)考虑。方木容许抗弯应力c =12MPa弹性模量E=9.5X 103Mpa小横梁承受荷载 q=( (39.37+3.0 )X 1.2+1.4 X (4+2+2.5) X 0.3 q=18.82KN/m跨中弯矩 M=qL/8=18.82KN/m X 0.6 m X 0.6 m /8=0.85KN m小横梁抗弯模量 W=bh/6=0.09 X 0.09 X

20、0.09/6=1.215 X 10-4 m3c =M/W=0.85/ (1.215 X 10-4) =6.97 ( MPa c =12MPa 满足要求截面惯性矩 I=bh3/12=90 X 903/12=5.47 X 10论南挠度 u =5qL4/(384EI)=5 X 18.82N/mrm 0.6A4mni /(384 X 9.5 X 1000 N/mrx 5.47 X 106 mni)u =0.61mm u =L/400=600/400=1.5mm,满足要求5.4大横梁受力计算(双拼 48mn1钢管)大横梁在0.6m长度范围内横梁上承担3根小横梁重量为：0.1 x 0.1 x 0.6 x7

21、.5 X 3=0.135KN纵梁施加在横梁上的均布荷载为：0.135 - 0.6=0.23KN/m作用在横梁上的均布荷载为：q=PX 0.6+0.23=49.37*0.6+0.23=29.852KN/m单根钢管受力q1=q/2=14.926KN/m跨中最大弯矩 M= qil 2/8=22.06*0.6*0.6/8=0.67KN m 48mn钢冈管抗弯模量W=4.49c 48mm钢管强度 c = M/W=0.67/ (4.49*10 -6) =149MpX c =205MPaL=0.6m； E=206X 106KN/m； I=10.78 X 10-8m挠度 u =5qL7(384EI)=1.1

22、mm u =L/250=600/250=2.4mm，满足要求!5.5立杆受力计算5.5.1立杆强度计算即 Sd(rgG;rq 艺 Q)=1.2SG+1.4 SQ式中SQ :基本可变荷载产生的力学效应SG永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg :永久荷载结构重力的安全系数rq :基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rq工Q) rbRd式中rb :结构工作条件系数Rd:结构抗力系数对于钢管支架为c =N/A nW f式中N:轴心压力设计值(N)An：钢管净截面积mm艺 G=( P1+ P2) X 0.6 X 0.6=(39.37+ 3.0) X 0.6 X 0.6=1

23、5.25KN艺 Q=( P3+ P4+ P5) X 0.6 X 0.6=(4.0+2.0+2.5) X 0.6 X 0.6=3.06 KNq=1.2SG+1.4 SQ =1.2 X 15.25+1.4 X 3.06=22.584kN已知钢管 48 X 3.0 ,A=n (d-t)t=3.14 X (48-3) X 3=423.9 m 2。(T =N/An=22.584X 1000/423.9=53.28(N/mm2 ) f=205(N/ m 2 )强度符合要求。5.5.2立杆稳定性计算不组合风荷载时，Nmaxc A - f其中：:轴心受压构件稳定系数；A:立杆横截面积=4.24cm2;f :钢

24、材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值二 205(N/mm2) 其中：杆件回转半径 i=0.354 X (D-t)=0.354 X (4.8-0.3)cm=1.593cm 立柱长细比入=L/i , Lo=ky hk-计算长度附加系数，其取值1.155卩长细比系数，取1.5 ;h为钢管的步距，取1.2m。入=1.155 X 1.5 X 1.2 X 1000/15.93=131 V 230=0.391根据长细比入=131，查表得：Q235A级钢管轴心受压构件稳定系数_4Nmaxc A- f=0.391 X4.24 X 10 X 205X 106 =33.985KN N=22.584KNV Nmax=33.

25、985kN 满足要求。5.7碗扣架体下分配梁计算碗扣架体下分配梁采用14工字钢，间距60cm布置，跨距60cm分配梁荷载 来自与碗扣立杆的荷载及碗扣自身的重量。单根立杆受力 N=22.584 KN;均布线荷载 q=N/L=21.94/0.6=36.56KN/m跨中弯矩 M=qL/8=1.65KN m抗弯模量 W =1.02 x 10-4 m3强度 c =M/W=8.039( MPa (T=12MPa 满足要求截面惯性矩1=712 X10-8mu =5qL4/(384EI)=0.49mm u =L/400=600/400=1.5mm，满足要求L=0.6 ; E=206X 106KN/m； 1=7

26、12 X 10-8m挠度 u =5qL7(384EI)=0.05 mm u =L/400=600/250=24mm,满足要求！5.8纵向承重梁受力计算纵向承重梁采用双拼63工字钢，间距60cm布置，跨距9.5mq=( (39.37+1.5 ) X 1.2+1.4 X (4+2+2.5) X 0.6q=36.6KN/m单根受力 q1=36.6/2=18.3 KN/m跨中最大弯矩 M=ql 78=18.3 X 9.5 X 9.5/8=206KN mI56工字钢抗弯模量 W=2.9843X 10-3 m3I56 工字钢大横梁强度 c =M/W=69( MPa v c =205MPa故：采I56工字钢

27、强度满足承载力要求L=9.5 ; E=206X 106KN/m； 1=94004 X 10-8m挠度 u =5qL7(384EI)=10mm u =9500/250=38mm,满足要求！5.9盖梁受力计算盖梁采用双拼56工字钢，跨距2.5m布置q=( (39.37+1.5 ) X 1.2+1.4 X (4+2+2.5) X 9.5q=579KN/m底板下共计双拼工字钢2榀4根，单根受力q1=579/4=144.75 KN/m跨中最大弯矩 M= q1l /8=38.09 X 2.5 X 2.5/8=113.1KN mI56工字钢抗弯模量 W=2.342X 10-3 m3156 工字钢大横梁强度

28、c =M/W=48.3( MPa c =205MPa故：采I56工字钢强度满足承载力要求L=2.5 ； E=206X 106KN/m； 1=65576 X 10-8mi挠度 u =5qL7(384EI)=0.55 mm u =9500/250=38mm,满足要求！5.10立柱计算立柱采用630*10mm钢管柱，高度5mN=579X 2.5/2=723.75KN焊管柱参数计算：截面尺寸：630X 10mm截面面积：A=195crn截面材性：Q235钢材6 =205MPa考虑到焊接因素，允许应力取值为6 =190MPa回转半径：=22cm绕丫轴长细比为 入=L)/i=5/0.22=23查得绕稳定系

29、数 = 0.938焊管柱强度验算：c =N/A=723.75/195 X 104=37.1Mpa 6 =205MPa 强度满足要求。焊管柱整体稳定性验算：可承受轴压力Nmax 723.75KN, 整体稳定性满足要求！焊管柱局部稳定验算：外径与壁厚之比为：R/ S =63满足！(GB50017-2003第67页5.4.5，圆管受压构件的外径与壁厚之比不大于100 (235/f ) =100 (235/235) =100S立柱壁厚10mmR立柱外径630mmf钢材屈服强度630/10=63 V 100 (235/f ) =100焊管柱验算合格！5.11条形基础计算基础为条形基础，宽度1m高度1m长

30、度3m采用C25混凝土立模浇筑。底 部设置20*20cm钢筋网片，钢管受到最大压力为上部传递荷载723.75KN。该力直接作用于混凝土条形基础上，考虑局部直接承压可能造成破坏，焊管柱 与混凝土接触面上设置了 2cm厚度的1m*1m的钢板预埋件，从而再对混凝土承台的 局部承压进行验算。Ra-基础砼取C25抗压设计强度14.5Mpa；A混凝土局部承压面积，Ac=3.14 X 0.315 X 0.315=0.311m2则混凝土局部承压压强为：2Pcmax=F/A=723.75KN/0.311m =2.33 MpaRa=14.5Mpa满足要求5.12地基承载力要求(1) 当基础位于既有市政道路上时，条

31、形基础尺寸2.5mX 1.0mX 1.0m；P1=723750/2.5=289500Pa=290KPa地基承载力不小于290KPa(2) 当基础位于既有市政道路之外时，条形基础尺寸2.5mX 2.5mX 1.0m；P2=723750/6.25=115800Pa=115.8KPa地基承载力不小于115.8KPa7.边跨钢管支架受力计算边跨采用钢管立柱+贝雷梁的支架形式。7.1荷载计算(1) 混凝土自重：边跨靠近中支座位置，最大断面积12.64m2,现浇箱梁自重所产生的荷载：钢筋砼按2600kg/m3计算，则断面砼自重为：12.64 X 2.6 X 9.8=322.067KN，梁自重每m2所产生的

32、荷载P1 (全部按底板承受计算)为：P1=322.067- 5.1= 63.15Kpa(2) 内外模板自重：P2=1.5Kpa(3) 倾倒砼时产生的冲击荷载：P3=4.0Kpa(4) 振捣砼时产生的荷载：P4=2.0Kpa(5) 人员机具荷载：P5=2.5Kpa(6) 恒载分项系数1.2，活载分项系数1.47.2底模板的强度及挠度验算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm竹胶板方木背肋间距为250mm所 以验算模板强度采用宽b=250mn平面竹胶板。7.2.1模板力学性能(1)弹性模量:E=0.1 x 105MPa(2)截面惯性矩:3(3)截面抵抗矩:W=bh/6=25 x1.52/6=9

33、.375cmI=bh /12=25 x 1.53/12=7.03cm2(4)截面积：A=bh=25X 1.5=37.5cm7.2.2模板受力计算(1)底模板均布荷载:P=63.15+1.5+4+2.0+2.5=73.15KN/mq=P x L=73.15 x 0. 25=18.29KN/m2(2) 跨中最大弯矩:M=ql/8=18.29 x 0.25 x 0.25/8=0.143KN m(3) 弯拉应力：c =M/W=0.143X 103/9.375 x 10-6=15.24MPac =11Mpa竹胶板板弯拉应力满足要求(4) 挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续 梁，

34、按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算。根据建筑施工计算手册，计算公式为：ql4100EIf -挠度值；q-连续梁上均布荷载;l-跨度；E -弹性模量；I -截面惯性矩;Kw-挠度系数，三等跨均布荷载作用连续梁按照活载最大，取值 0.677。挠度计算：f _0.677ql4 -100EI=(0.677 X 18.29 X 0.25 )心00 X 0.1 X 108 X 7.03 X 10-8)=0.688mn L/400=250/400=0.625mm竹胶板挠度满足要求。综上，竹胶板受力满足要求。7.3小横梁受力计算(10cmX 10cm方木)小横梁间距0.25m,中横梁部位采用截面积为10cm

35、(宽)X 10cm (高)的方木组成，计算时按戒面积9cm (宽)X 9cm (高)考虑。方木容许抗弯应力c =12MPa弹性模量E=9.5X 103Mpa小横梁承受荷载 q=( (63.15+1.5 )X 1.2+1.4 X (4+2+2.5) X 0.25q=22.37KN/m跨中弯矩 M=qL/8=22.37KN/m X 0.6 m X 0.6 m /8=1.01KN m小横梁抗弯模量 W=bh/6=0.09 X 0.09 X 0.1/6=1.35 X 10-4 m3c =M/W=1.01/ (1.35 X 10-4) =7.48 (MPa c =12MPa 满足要求截面惯性矩 I=bh

36、3/12=9 X 93/12=5.48 X 10论南挠度 u =5qL4/(384EI)=5 X 22.37 X 1000 N/mX 0.1296 m4 /(384 X 9.5 X 1000 N/mniX 5.48 X 106 mm)u =0.73mm u =L/400=600/400=1.5mm，满足要求7.4大横梁受力计算(三根 48mm钢管)大横梁在0.6m长度范围内横梁上承担3根小横梁重量为：0.1 X 0.1 X 0.6 X7.5 X 3=0.135KN纵梁施加在横梁上的均布荷载为：0.135 - 0.6=0.23KN/m作用在横梁上的均布荷载为：q=PX 0.6+0.23=73.1

37、5*0.6+0.23=44.12KN/m单根钢管受力qi=q/3=14.7KN/m跨中最大弯矩 M= qd 2/8=14.7*0.6*0.6/8=0.66KN m 48mm!冈管抗弯模量W=4.49cm 48mrr钢管强度 c = M/W=0.66/ (4.49*10 -6) =147MpX c =205MPaL=0.6m； E=206X 106KN/ni; 1=10.78 X 10-8m挠度 u =5qL7(384EI)=1.1 mm u =L/250=600/250=2.4mm，满足要求7.5立杆强度计算即 Sd(rgG;rq 艺 Q)=1.2SG+1.4 SQ式中SQ :基本可变荷载产生

38、的力学效应SG永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg :永久荷载结构重力的安全系数rq :基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rq工Q) rbRd式中rb :结构工作条件系数Rd:结构抗力系数对于钢管支架为c =N/A nW f式中N:轴心压力设计值(N)An：钢管净截面积mm 2艺 G=( P1+ P2) X 0.6 X 0.6=(63.15+ 1.5)X 0.6 X 0.6=23.274KN艺 Q=( P3+ P4+ P5) X 0.6 X 0.6=(4.0+2.0+2.5) X 0.6 X 0.6=3.06 KNq=1.2SG+1.4 SQ =1.2 X 2

39、3.274+1.4 X 4.59=32.213kN已知钢管 48 X 3.0 ,2A=n (d-t)t=3.14X (48-3) X 3=423.9 m。2 2c =N/An=32.213X 1000/423.9=76(N/mm ) Wf=205(N/ m ) 强度符合要求。7.6立杆稳定性计算不组合风荷载时，Nmaxc A - f其中：:轴心受压构件稳定系数；A:立杆横截面积=4.24cm2;f :钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值二205(N/mm2)其中：杆件回转半径 i=0.354 x (D-t)=0.354 x (4.8-0.3)cm=1.593cm立柱长细比入=L/i , L=ky

40、hk-计算长度附加系数，其取值1.155卩长细比系数，取1.5 ;h为钢管的步距，取1.2m。入=1.155 x 1.5 x 1.2 x 1000/15.93=131 v 230根据长细比入=131，查表得：Q235A级钢管轴心受压构件稳定系数 =0.391Nmaxc A- f=0.391 x4.24 x 10-4 x205x 106 =33.985KN N=32.213KNV Nmax=33.985kN 满足要求。7.7贝雷梁计算承重梁为贝雷梁，由标准贝雷片组合而成。贝雷片规格为300cmx 150cmx18cm为保证稳定性，每两列用贝雷框支撑架连接，贝雷框规格有0.45m、0.9m。分节段

41、拼装后由塔吊吊起。标准贝雷片重270kg。由装配式公路钢桥使用手册P21查得单层单排贝雷片：容许弯矩M=788KN- M ;容许剪力Q = 245KN ; E取 206GPa I=250497cm4, W=3578.5cmCQEI=5.135 x 10 KN-m ,允许扰度 u =L/400mm=7500/400=18.75mm;q=( (63.15+1.5 ) x 1.2+1.4 x (4+2+2.5) x 0.9=89.48KN/m靠近中支座贝雷片跨度6.75m；2跨中最大弯矩 M= q1l /8=89.48 x 6.75 x 6.75/8=509.6KN m 788KN- m挠度 u =

42、5qL4/(384EI)=4.7mm 18.75mm 满足要求！边跨直线段跨度为9.75m；边跨直线段位置梁体截面积为7.42m2;现浇箱梁自重所产生的荷载：钢筋砼按2600kg/m3计算，则断面砼自重为：7.42 X2.6 x 9.8=189KN，梁自重每m2所产生 的荷载P1 (全部按底板承受计算)为：P1=1897-5.1 = 37.1Kpaq=( (37.1+1.5 ) X 1.2+1.4 X (4+2+2.5) X 0.9=58.22KN/m跨中最大弯矩 M= qd 78=58.22 X 9.75 X 9.75/8=692KN rrK 788KN- m挠度 u =5qL7(384EI

43、)=13.3mm v 18.75mm 满足要求！7.8盖梁受力计算盖梁采用双拼56工字钢，跨距2.5m布置q=( (63.15+1.5 ) X 1.2+1.4 X (4+2+2.5) X 7.5q=671KN/m底板下共计双拼工字钢2榀4根，单根受力q1=671/4=168KN/m跨中最大弯矩 M= qd 78=168 X 2.5 X 2.5/8=131.25KN mI56工字钢抗弯模量 W=2.342X 10-3 m3I56 工字钢大横梁强度 c =M/W=54( MPa v c =205MPa故：采I56工字钢强度满足承载力要求L=2.5 ; E=206X 106KN/m； 1=65576 X 10-8ni挠度 u =5qL7(384EI)=0.63 mm u =9500/250=38mm 满足要求！7.9立柱计算