15m3卧式油罐图课程设计说明书

1、目目 录录 第一部分第一部分 课程设计任务书.1 第二部分第二部分 第一章 绪论.2 第一节 金属油罐设计的基本知识.2 1.1 金属油罐的发展趋势.2 1.2 对金属油罐的基本要求.2 第二节 金属油罐的分类.3 2.1 地上钢油罐.4 2.2 地下油罐.4 第三节 课题意义.5 第二章 设计说明.6 第一节 设计基础.6 1.1 适用范围.6 1.2 设计、制造遵循的主要规范.6 1.3 15 m3卧式油罐加工基本参数和尺寸： .6 第二节 设计安全.6 2.1 设计遵循 参照的主要规范.6 2.2 设计范围.7 防雷电与防静电措施.7 防火措施.7 第三节 油罐接管.8 第三章 设计计算

2、.9 第一节 设计的基本参数.9 第二节 壳体壁厚计算.9 2.1 筒体壁厚计算.9 封头壁厚计算.9 2.2 鞍座的选择计算.10 罐体重 q1.10 封头重 q2.10 汽油重 q3.10 附件重 q4.10 2.3 鞍座作用下筒体应力计算.11 筒体轴向弯矩计算.11 筒体轴向应力计算.12 2.4 筒体周向应力计算.13 参考文献.15 第一部分第一部分 课程设计任务书课程设计任务书 题 目15m3卧式油罐图 学生姓名刘金荣学号200904020327专业班级储运 0903 设 计 内 容 与 要 求 一、原始数据 1适用范围及设计条件 油罐用于储存工业或民用设施中常用的燃料油。 （1

3、）设计压力 常压 （2）设计温度 -19t200 （3）设计寿命 15 年 （4）焊接接头系数 0.85 （5）水压试验压力 盛水试漏 （6）腐蚀裕量 1.5mm （7）装量系数 0.9 （8）介质 燃料油 2设计基本参数和尺寸 15m3卧式油罐的基本参数尺寸见表一。 表一：15m3卧式油罐基本参数和尺寸 筒体主要尺寸公称容积 （m3）直径长度壁厚 封头壁厚 （mm） 壳体材料 设备金属总 质量（kg） 15 180059006 620r2345 二、设计要求 1了解卧式油罐的基本结构和局部构件； 2根据给定油罐大小，查阅相关标准确定相应构件的规格尺寸； 3学会使用 autocad 制图。 三

4、、完成内容 115m3卧式油罐图一张(1#)； 215m3卧式油罐油罐鞍座底板尺寸详图一张（3#） ； 3卧式油罐安装图一张（3#） ； 4课程设计说明书一份。 起止时间2012 年 07 月 02 日 至 2012 年 07 月 15 日 指导教师签名年 月 日 系（教研室）主任 签名 年 月 日 学生签名年 月 日 第二部分第二部分 设计说明书设计说明书 第一章第一章 绪论绪论 第一节第一节 金属油罐设计的基本知识金属油罐设计的基本知识 1.1 金属油罐的发展趋势金属油罐的发展趋势 近一、二十年来，油罐的设计与施工技术较过去都有了很快的发展。从世 界范围来讲，这一状况与前一时期国际上的能源

5、危机有关。由于能源危机，近 若干年来许多工业化的、靠进口原油的国家都增加了原油的储备量，这就迫使 这些国家不得不建造更多更大的油罐。这一经济需求不仅促进了油罐事业的发 展，也使越来越多的新课题，随着这些新课题的研究和解决，这就使油罐的设 计与施工技术进一步发展和深化。 现在油罐发展的总体趋势是走向大型化，而所以有此趋势是由于大型化具 有下列优点： (1)节省钢材。 (2)减少投资。 (3)占地面积小。 (4)便于操作管理。 (5)节省管线及配件。 由以上分析可以看出，油罐大型化有许多经济利益，这也就是这种趋势的 动力。目前油库的组成结构与十年前相比有了很大的改观，由油罐的“小而多” 变为“大而

6、少”。这一点也是衡量一个国家在油罐设计、研究、建造等方面技术 水平高低的一个尺度。 1.2 金属油罐承载能力的基本要求金属油罐承载能力的基本要求 对金属油罐的基本要求主要有以下五个方面： (1)足够的强度。 油罐在卸载以后不存在任何塑性变形。 (2)足够的抵抗断裂的能力。 无论在水压或操作条件下，油罐不得产生断裂破坏。 (3)足够的抵抗风荷的能力。 在整个建造及使用期间，在建罐地区的最大风荷下油罐不产生破坏。 (4)足够的抗震能力。 要求在整个使用期间内，在建罐地区的最大地震烈度下不产生破坏。 (5)油罐要有足够稳固的基础。 油罐的基础在整个使用期间的不均匀沉陷要在允许的范围之内。 上述五个基

7、本要求是对油罐的总体性能要求。对于设计工作者来说，不仅 要使有关满足以上五个基本要求，还要考虑结构合理性，建设投资的经济型。 如前所述，油罐大型化以后给人们带来了一些利益，但另一方面随着油罐 大型化，也出现了一些新的技术课题。因而要付出更大的努力才能满足以上五 个基本要求。 油罐的大型化使罐壁钢板越来越厚。然而，由于罐壁在施工现场无法进行 退火处理，所以允许的壁板厚度是有一定限度的。一般来说，钢板的强度（指 屈服极限、强度极限）越高，则断裂韧性越低，也就是说越容易产生断裂。这 就要求油罐的设计人员要正确选材，特别是在气候寒冷的地区建罐，更要注意 在满足强度要求的同时，恰当地提出断裂韧性的要求及

8、检验的方法和手段。这 是油罐大型化过程中遇到的第一个问题。 一般来说，钢板越厚在焊缝或热影响区附近越易于产生裂纹，由于这些原 始裂纹的存在，从而增加了断裂的危险性。这是油罐大型化过程中遇到的第二 个问题。 随着油罐的大型化，壁厚与直径 d 之比，即/d 值降低，这使油罐刚性 降低，从而使油罐抵抗风荷的能力下降了。采取何种方法校核油罐抵抗风荷的 能力，以及用何种方法增强这种能力，这是油罐大型化过程中遇到的第三个问 题。 一般来说，钢板强度等级越高，其可焊性越低，这就要求油罐设计人员选 材时注意其可焊性，同时采取合适的焊接工艺。焊前的预热、焊接顺序、线能 量的大小、环境条件（大气温度、适度、风速）

9、等都与焊缝质量有密切关系。 这是油罐大型化过程中遇到的第四个问题。 地震可能给油罐带来很大的破坏，为人民的生命、财产造成很大的损失。 但造成小油罐与大地震破坏的因素并不完全相同，油罐越大，则在地震时与油 罐一致运动的那部分储液（地震波中短周期成分起作用）所占的比例越小，而 参与晃动的那部分储夜（地震波中长周期成分起作用）所占的比例越大。对大 型油罐地震破坏的研究及其相应的抗震措施是油罐大型化过程中遇到的第五个 问题。 油罐大了，油罐基础所占的面积也大了，许多大型油罐基础的直径在 100m 以上。在这样大的，面积上要找到均匀的工程地质状况往往是比较困难的。大 型油罐基础的设计、如何恰当地提出对于

10、沉陷的要求，以及采用何种结构以增 加油罐抵抗不均匀沉陷的能力等是油罐大型化过程中遇到的第六个问题。 第二节第二节 金属油罐的分类金属油罐的分类 在各类石油库中，使用着各种类型的油罐，储存不同性质的油品。按照这 些油罐建造的特点，可分为地上油罐和地下油罐两种类型。地上油罐大多采用 钢板焊接而成，由于它的投资较少、建设周期短、日常的维护及管理比较方便， 因而石油库中的油罐绝大多数为地上式；地下油罐多采用钢板或钢板混凝土两 种材料建造，由于整个油罐建在地下，所以储存介质的温度比较稳定，油品蒸 发的损耗较少。但由于这种油罐的投资较高、建设周期长、施工难度较大、操 作及维护不如地上油罐方便，故当有特殊要

11、求时才选用。 2.1 地上钢油罐地上钢油罐 地上钢油罐的种类一般是按照几何形状来划分的。通常可分为三类： (1)立式圆柱型油罐 (2)卧式圆柱型油罐 (3)特殊形状油罐（如滴状油罐和球形油罐） 在以上三类油罐中，立式圆柱型油罐占大多数，对大型油罐更是如此。卧 式油罐通常作为小容器使用。滴状油罐受力状况良好，承压能力高，可消除小 呼吸损耗，适于储存挥发性大的油品，但这种油罐结构复杂，施工困难，建设 费用高，故在国内尚未采用，国外用的也不多。这种油罐自问世以来，实际上 没有得到推广。球罐用于储存液化气，其设计一般划在受压容器范围内。 卧式油罐的优点是能承受较高的正压和负压，有利于减少油品的蒸发损耗

12、； 可在工厂制造然后运往现场安装，搬运和拆迁都方便。卧罐的缺点是单位容积 的耗钢量高，比立式油罐高出一倍以上，而且因单个油罐体积小，当使用较多 油罐时占面积大。 卧式油罐在油库中应用非常广泛。在大型油库中常用它储存一些周转数量 较少的不同品种的油料。小型油库和加油站由于储量本来就不大，卧罐常常成 为主要的储油容器。因便于拆迁，卧式油罐还常用于野战油库。除用作一般储 油容器外，根据工艺需要还常把卧式油罐用作罐装罐、放空罐、压力罐、真空 罐等。由于卧式油罐能承受较高的内压，有时还用它储存液化气。它一般安装 在地面鞍型支座上。用于油品放空的卧式油罐常埋入地下，使管线中的存油能 自流放入罐内，放空罐的

13、埋地深度也由工艺计算决定。有时为了达到隐蔽的目 的，也将卧罐埋入土中或置入地下掩体内。 2.2 地下油罐地下油罐 常用的地下油罐有立式圆筒形及卧式圆筒形两种。由于油罐设置在地面以 下，所以土壤的地质条件、腐蚀性以及地下水的情况，是地下油罐结构设计时 主要考虑的因素。 （1）直接埋地立式圆筒形油罐。这种油罐的顶板、壁板以及底板，一般情 况下多采用钢筋混凝土结构，为了防止储存介质的渗漏，油罐的壁板及底 板的内侧衬一层钢板。这种结构的油罐，施工技术较为复杂、要求严格、 施工周期较长、投资较大。 （2）覆土立式圆筒形油罐。立式圆筒形油罐置于被土覆盖的罐室中，罐式 顶部和周围的覆土厚度不小于 0.5m，

14、多为普通碳钢钢板制造。 （3）埋地卧式圆筒形油罐。采用直接覆土或罐池充沙（细土）方式埋设在 地下，且罐内最高液面低于罐外 4m 范围内地面的最低标高 0.2m 的卧式油 罐，多为普通碳钢钢板制造。由于实际需要的容积不大（大多不大于 50 m3） ，便于厂家整体制造、运输及施工。 第三节第三节 课题意义课题意义 “油罐及管道强度设计”是油气储运专业本科生的一门重要的专业课。而该 课程的课程设计对于学生加深这门课的理解无疑是有帮助的。它使学生对油气 油罐及管道强度及其相关问题有了比较全面的了解，并且掌握各类压力管道及 储罐分析与设计的基本概念、基本原理与基本方法。 近年来，我国油气储运系统的建设得

15、到了空前的发展，对油气储运设施的 安全可靠性提出了越来越高的要求，油气管道与储罐设计的新技术、新方法不 断发展，需要将油气管道和储罐强度设计的基础理论、设计计算方法和标准规 范予以总结，为油气储运工程技术人员提供较为全面的参考资料。 第第 2 章章 设计说明设计说明 第一节第一节 设计基础设计基础 1.11.1 适用范围适用范围 本文适用于储存工业或民用设施中常用的燃料油的 15m3卧式油罐。 设计压力：常压 设计温度：-19 200 介质：燃料油（柴油、汽油等） 1.21.2 设计、制造遵循的主要规范设计、制造遵循的主要规范 (1) 钢制压力容器 gb 150 (2) 钢制焊接常压容器 jb

16、/t 4735 (3) 钢制压力容器焊接规程 jb/t 4709 (4) 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸 gb985-88 (5) 压力容器无损检测 jb 4730 1.31.3 1515 m m3 3卧式油罐加工基本参数和尺寸：卧式油罐加工基本参数和尺寸： 1800（直径） 5900（长度） 6（壁厚） （单位：mm） ； 封头壁厚：6 mm； 壳体材料：20r； 设备金属总质量：2345 kg； 第二节第二节 安全安全设计设计 油罐应有避雷、防静电、防火等安全措施。 2.12.1 设计遵循设计遵循 参照的主要规范参照的主要规范 (1)爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范

17、 （gb50058） (2)石油与石油设施雷电安全规范 （gb15599） (3)汽车加油加气站设计与施工规范 （gb50156） (4)锅楼房设计规范 （gb50041） (5)防止静电事故通用规则 （gb12158） (6)石油化工企业设计防火规则 （gb50160） (7)石油库设计规范 （gbj 74） 2.22.2 设计范围设计范围 防雷电与防静电措施防雷电与防静电措施 (1)可燃气体、 液化烃、 可燃液体的钢罐，必须设防雷接地，并应符合下 列规定：装有阻火器的甲、乙类可燃液体地上固定顶罐，当顶板厚度等于或大 于 4mm 时，可不设避雷针、线；丙类液体储罐，可不设避雷针、线，但必须设

18、 防感应雷接地；压力储罐不设避雷针、线，但应作接地。 (2)本图集罐体均采用厚度4mm 的金属材料，不设避雷措施，但当罐体置 于建筑物、构筑物内时必须作可靠接地，其接地点不应少与两处，其间弧形距 离不应大于 30m；当金属油罐在室外设置时必须作环形防雷接地，其接地点不 应少与两处，其间弧形距离不应大于 30m；接地体距罐壁距离应大于 3m。 (3)将油罐系统流程有关的设备、设施的防雷接地、防静电接地和电气设备 接地共用同一接地装置，接地电阻4 欧 。接地连接线均采用多股铜芯线，截 面不应小于 16mm2。 (4)可燃液体储罐的温度、液位等测量装置，应采用铠装电缆或钢管配线， 电缆外皮或配线钢管

19、与罐体应作电气连接。 (5)操作井立柱角钢与垫板、垫板与储油罐外壁、立柱角钢与操作井盖板均 应作电器通路。盖板与加油车或输入装置作防静电连接。 (6)根据不同的防护区（爆炸危险区）确定相应的防护措施：电源线路的敷 设与连接，防静电连接、防雷接地的连接（共用接地连接）。 (7)油罐底座应与油罐作可靠电气连接，在油罐底座预留接地端子。当接地 端子间沿油罐外围距离大与 30m 时，需增加接地端子。接地端子的设置位置由 设计人员确定。 (8)由接地端子至接地体采用 bv-1x25mm2导线穿 pvc40 管。接地体应用 直径不小于 16mm 的镀锌圆钢或截面不小于 404 mm2的镀锌扁钢制成。 防火

20、措施防火措施 (1)可燃液体火灾宜采用低倍数泡沫灭火系统。扑救可燃气体、可燃液体和 电器设备及烷烃金属化合物等的火灾，宜选用钠粉。当干粉与氟蛋白泡沫灭火 系统联用时，应选用硅化钠盐干粉。 (2)油罐区的火灾应采用干粉车。 (3)油罐储量100 m3或设有隔热层的可不设固定消防水冷却水系统，单移 动式消防冷却水系统应能满足消防冷却总容量的要求。 (4)建筑物、构筑物内的可燃气体泄露危险场所应采用可燃气体探测器报警 系统。 (5)消防措施，根据工程实际情况由选用单位与环卫措施等统一考虑。 第三节第三节 油罐接管油罐接管 (1)本图所示工艺接管的规格、数量及位置，可根据工程实际情况由选用单 位行调整

21、。 (2)与油罐相连通的进油管，通气管横管及回油管均应坡向油罐，其坡度不 应小于 2。 (3)通气管管口应高出地面 4m 及以上。沿建筑物的墙柱向上敷设的通气管 管口，应高出建筑物的顶面 1.5m 及以上。通气管的公称直径不应小于 50mm 且 应安装阻火器。 船舶运输，一般油罐的总容积应根据油的运输方式和供应周期等因素确定。 对于火车和不小于 2030 天的设备最大消耗量；对于汽车运输一般不小于 510 天的设备最大消耗量；对于油管道输送一般不小于 35 天的设备最大 消耗量；对于以办公为主的建筑，燃油设备的日运行时间取 1012 小时；以 普通住宅为主的建筑，日运行时间为取 1216 小时

22、；以高档住宅和宾馆为主 的建筑，日运行时间取 1624 小时。 第三章第三章 设计计算设计计算 第一节第一节 设计的基本参数设计的基本参数 设计压力 p0.1mpa 设计温度 t-19 200 设计寿命 15 年 介 质 燃料油 焊接接头系数 0.85 腐蚀裕量 c21.5mm 筒体内径 di1=1800mm 筒体长度 l=5900mm 封头内径 di2=1800mm 主体材料 20r 其设计温度下许用应力 mpa t 130 水压试验压力 pt=0.1mpa 钢板厚度负偏差 c1=0.6mm 第二节第二节 壳体壁厚计算壳体壁厚计算 2.12.1 筒体壁厚计算筒体壁厚计算 由设计书中的公式(2

23、-1)计算筒体壁厚 mm p pd t i 158 . 0 1 . 00.853012 00181 . 0 2 1 封头壁厚壁厚附加量 cc1c20.6+1.5=2.1mm 由于最小壁厚规定并且mm3 min mm di 3.6 1000 2 1 min 所以c3.62.1=5.7mm min 圆整后，实选壁厚mm n 6 由设计书中的公式(2-2)计算封头壁厚 mm p pd t i 158 . 0 1 . 05 . 085 . 0 0132 00181 . 0 5 . 02 2 由于最小壁厚规定并且mm3 min mm di 3.6 1000 2 1 min 壁厚附加量 c=c1c20.6

24、+1.52.1mm c3.62.15.7mm min 圆整后，实选壁厚6.0mm n 2.22.2 鞍座的选择计算鞍座的选择计算 储罐的总重储罐的总重 qq1+q2+q3+q4 式中：q1罐体重 q2封头重 q3汽油重 q4附件重 罐体重罐体重 q q1 1 q1=1577kg 封头重封头重 q q2 2 q2=346kg 汽油重汽油重 q q3 3 q3= v 其中充料系数，取 0.9 v储罐体积 v16.67 m3 水的比重为 1000 kg/m3 于是k679 . 0 3 vq 附件重附件重 q q4 4 一个人孔约重 55.4kg，其接管等附件重总和为 89.

25、4kg，q4144.8kg, 所以设备总重为 q= q1+ q2+ q3+ q4 =1577+346+15003+144.8=17070.8kg 每个支座需承受约每个支座需承受约 8535.4kg,8535.4kg,负荷相当大，所以选公称直径为负荷相当大，所以选公称直径为 1800mm1800mm 的重型的重型 鞍座。鞍座。 2.32.3 鞍座作用下筒体应力计算鞍座作用下筒体应力计算 筒体轴向弯矩计算筒体轴向弯矩计算 双支座支撑的的卧式容器壳视为双支点的外伸梁，在容器轴向存在两个最 大弯矩，一个在鞍座处，一个在容器两支座间跨距中点处。 跨距中点处的弯矩按下式计算： 22 2 1 2 1 4 4

26、 4 1 3 ii i rh fla l m h l l 支座处的弯矩按下式计算： 23 2 2 1c a r c l a c fa m i 式中 ri-筒体内半径，m , ri=0.9m a支座中心线至封头切线的距离，m，选取 a0.475m c2系数，10 . 1 05953 4504 1 3 4 1 2 l h c c3系数， 0.057 00950592 450009 2 222 2 3 i i lr hr c l a l h l hr fl m i 4 3 4 1 )(2 1 4 2 2 2 1 mn.77263.17 55.9 475. 04 5.953 45 . 0 4 1 5.

27、95 )45 . 0 0.9(2 1 4 5.95083646.92 2 22 mn c a r c l a c fa m i .2594.59 1 . 1 475 . 0 0.9 570 . 0 5.95 475 . 0 1 1 . 1 547 . 0 83646.92 1 23 2 2 筒体轴向应力计算筒体轴向应力计算 在跨距中点处横截面上，由压力及弯矩所引起的轴向应力之和见下图： 图图 3-2 筒体轴向应力分析图筒体轴向应力分析图 在横截面的最高点处： a eie i mp r mpr 75. 3 10103.90.914 . 3 77263.17 3.92 0091 . 0 2 632

28、2 1 1 在横截面的最低点处： a eie i mp r mpr 33.19 10103.90.914. 3 77263.17 3.92 0091 . 0 2 6322 1 2 以上两式中：p设计压力 mpa 容器壁厚，mm（不计附加壁厚） e 在支座处的轴向应力：在支座处的轴向应力： 此应力取决于支承面上筒体的局部刚性。当在载荷作用下筒体不能保持圆形 时，其横截面上部的一部分对承受轴向弯矩不起作用。 当筒体有加强圈时，在筒体最高点处的轴向应力用下式计算： a eie i mp rk pr 89 . 31 10103.90.914 . 3 107 . 0 2594.59 3.92 0091

29、. 0m 2 6322 1 2 3 在筒体横截面的最低点处的轴向应力用下式计算： a eie i mp rk mpr 09. 9 10103.90.914. 3107 . 0 2594.59 3.92 0091 . 0 2 6322 2 2 4 k1 ，k2为参数，查化工设备机械基础表 76 得 k10.107，k20.192 2.4 筒体周向应力计算筒体周向应力计算 周向弯矩计算周向弯矩计算 因鞍座截面处无加强圈，且 a0.5rn，所以按化工容器中公式 5-55： m=k6frn计算。 式中：k6系数，由化工容器中图 5-55 查得：k6=0.0132 其它参数同上。 则 m=k6frn mn.1000.350.90683646.920132 . 0 周向压缩应力计算周向压缩应力计算 因鞍座截面处无加强圈，且 a0.5rn，所以按化工容器中公式 5- 57：tmax=-k5f 计算。 式中：k5系数，由化工容器中查得：鞍座包角 时 k50.760120 则 tmax=-k5fn63571.6683646.92760 . 0 而在鞍座轴边角处的周向压缩应力 t 值为：t=-f/4=-83646.92/4=-2.091n 4 10 周向总应力的计算和校核周