毕业设计（论文）重庆巫山奉节段滴水岩2号边坡治理工程设计

1、目 录摘 要1ABSTRACT2第1章 绪论11.1 工程概况11.2 工程地质条件1区域地形地貌1 地质构造1地层岩性21.3 水文地质条件2地表水2地下水21.4 勘察结论3第2章 稳定性及推力计算52.1 稳定性分析及评价52.2 稳定性计算5荷载及荷载组合5计算剖面5计算方法5 计算参数选取62.3 计算结果72.4 方案拟定9第3章 方案一ZK3+775ZK3+975段抗滑桩设计113.1 悬臂抗滑桩计算方法11 桩身负荷计算11桩身内力计算11 桩前静止土压力计算14配筋计算153.2 ZK3+775ZK3+890段抗滑桩计算结果18计算项目及方案拟定18荷载计算18确定桩型18抗

2、滑桩滑面以下桩身的内力计算19抗滑桩滑面以上桩身内力计算21桩身配筋计算25治理后桩前土体稳定性验算28桩顶剪出验算293.3 ZK3+890ZK3+975抗滑桩计算结果29计算项目及方案拟定29荷载计算29确定桩型30抗滑桩滑面以下桩身的内力计算30抗滑桩滑面以上桩身内力计算32桩身配筋计算35治理后桩前土体稳定性验算38桩顶剪出验算39第4章 方案二 ZK3+775ZK3+975段格构锚固设计414.1 计算项目及方案拟定414.2 单个锚固点锚杆所受拉力设计值计算414.3 锚杆钢筋直径的计算424.4 钢筋锚杆的锚固长度计算434.5 格构梁的设计444.6 方案比选44第5章 ZK3

3、+975ZK4+130段路堑计算结果475.1 计算项目及方案拟定：47第6章 排水工程496.1 设计项目及方案拟定496.2 滑坡体外截水沟设计计算49第7章 施工组织设计517.1 编制原则517.2 施工总体部署517.3 建设规模52悬臂式抗滑桩52格构锚杆52截排水沟537.4 本工程总施工流程图547.5 主要项目施工顺序一览表55格构锚杆框架施工工艺流程框图55悬臂抗滑桩施工工艺流程框图56浆砌石排水沟施工工艺流程框图577.6 主要施工项目57锚杆施工工艺、施工要点57钢筋砼框架施工58悬臂式抗滑桩施工59截排水沟施工607.7 各分项工程质量保证措施62各分项工程质量标准6

4、2悬臂式抗滑桩质量保证措施627.8 安全保证体系与保证措施63安全生产的原则和目标637.9 环境保护与文明施工措施65环境保护原则与目标65文明施工管理措施65第8章 工程概算678.1 编制依据67概算原则67编制依据67费用构成678.2 概算表67第9章 结论69致谢71参考文献73附 录75重庆巫山奉节段滴水岩2号边坡治理工程设计摘 要通过工程地质勘察报告的陈述和对边坡实际情况的进一步调查分析，查明该公路边坡的破坏形式是典型的以下部基岩与覆盖层的界限为潜在滑动面的坡积层滑动破坏。通过简布条分法分析出该边坡在暴雨工况下处于欠稳定状态，可能会对边坡前缘的桥梁基础开挖和公路通车后的正常运

5、营产生影响。本设计主要通过抗滑桩和格构锚固两个主要的方案对比，最终从工程适宜性和经济合理性上选择悬臂式抗滑桩为最优的设计方案。通过计算得桩前土体处于稳定状态，由于桩前土体对抗滑桩的抗滑有利，且边坡前缘是桥梁基础，所以不能对其进行开挖放坡,设计采用格构锚固的处置措施；通过设置截、排水沟以尽可能的减轻地表水体下渗对边坡稳定性的影响。最终由抗滑桩、桩前格构和滑坡体内外截排水沟形成一个系统的立体化的处治方案来完成对该段边坡的治理工程设计，从而达到预期的设计任务和要求。关键词：公路边坡，简布条分法，抗滑桩，格构锚固,截、排水沟Prophylacticotherapeutic measures of th

6、e national emphasis highway lanzhou to hangzhou line , wushan of chongqing to fengjie section dishuiyan versant numbering 2ABSTRACTThrough the engineering geological reconnaissance report, the destructive form of this highway versant is ascertained to be a typical sliding destruction with a limiting

7、 bed between under bedrock and capping as its slip surface .We adopt Janbu method to analysed this versant and got it is under stable in storm rainfall behaviour, and it will effect the excavation of the bridge foundation which is in front of versant,as well as the regular operation after the highwa

8、y is open to traffic.This design adopt two contrastive schemes : friction pile and trellis anchoring, and finally select cantilever friction pile to be the best scheme considered the engineering feat and economic rationality . Though the calculation we know that the soil in front of the friction pil

9、e is in the stable appearance, because of the soil in front of the friction pile is beneficail to the stability of the friction , and the bridge foundation is in the front of the side slope, so we cant proceed to excavation slope, here we adopt lattice and anchor arm. This design adopts trellis anch

10、oring as disposal measure,and install discharge ditch (intercepting ditch) as subsisiary measure to reduce the effect of the versant stability caused by ground water infiltration. After all, a systematic、Stereoscopic settle scheme composed with friction pile, trellis in front of the friction pile an

11、d discharge ditch (intercepting ditch)in and out of the landslide body is formed to complete the harness project of this versant, enventually achieve the design assignment and requirement.Keywords: highway side slope, janbu method, friction pile, latticework, intercepting ditch and discharg ditc第1章

12、绪论1.1 工程概况滴水岩2号边坡位于A2合同段滴水岩大桥左侧，地理位置位于重庆市巫山县骡坪镇滴水岩村境内，滴水岩大桥拟从边坡前缘通过，滴水岩大桥起止桩号YK3+155.46YK4+102.54(ZK3+121.26ZK4+023.14),滴水岩2号边坡对应的线路起止桩号为ZK3+730ZK4+130,经过边坡路段长400m。滴水岩2号边坡前缘左侧（ZK3+735ZK3+760）于2008年4月的暴雨中发生滑塌，滑塌方量较小。同时调查发现该边坡在ZK3+900ZK3+965、ZK3+985ZK4+035段存在不同程度的变形破坏。在2008年7月3日的暴雨后，ZK3+900ZK3+965、ZK3

13、+985ZK4+035段发生滑塌，冲毁前缘目前正在施工的桥梁挖孔桩。由于滴水岩大桥和边坡前缘距离较近，边坡的破坏直接影响前缘的滴水岩大桥的施工以及后续的运营安全。1.2 工程地质条件区域地形地貌斜坡区地貌类型属于中低山河谷地地貌，地面标高600720m，相对高差约120m，一般地形切割深度80100m，最大切割深度约135m，总体地势为东高西低。边坡位于山坡坡麓，自然坡度，山坡坡面大部分为自然植被覆盖，少量为人工种植的庄稼。 地质构造边坡区大地构造部位处于新华夏系第三隆起带和第三沉降带之结合部位，为四川沉降褶皱带至川东褶皱带的一部分。主要构造形迹展布方向为北东、北东东向，区域内褶皱主要为巫山向

14、斜、齐耀山背斜和巴务河向斜。边坡处于巴务河向斜北翼，以范家河为界，该边坡所在的左岸地层产状，右岸地层产状。边坡出露地层主要为三叠系中统巴东组第一段（）泥灰岩，岩层产状，倾向与坡向相反。局部（ZK3+250）见小型褶皱。路线走向与地层走向约成斜交。浅部岩体节理裂隙较发育，岩体多切割成块状。主要发育节理有L1（）、L2（）、L3（）、L4（）四组，微张闭合，浅部多为泥质充填，少数方解石脉充填，对自然山坡稳定性影响较大，常见掉块和崩塌。在YK3+200米处有一近南北向的正断层通过，与线路走向交角约，在地表地层露头和物探剖面上均有反映。边坡沿线第四系大量分布，主要为残坡积土（亚粘土、碎石土等），厚度约

15、0.310m不等。沿线基岩零星出露，边坡前缘出露部分三叠系中统巴东组第一段（T2b1）灰绿色中厚层状泥灰岩，岩层产状，沿着便道条带状出露。边坡后缘基岩出露为三叠系中统巴东组第二段（T2b2）紫红色泥质粉砂岩，岩层产状。1.3 水文地质条件区内地表水主要发育有一条由北向南的溪沟-范家河，垂直范家河沿边坡侧缘有5条横向冲沟，其中三条常年有少量水流。降雨时一部分通过坡面径流汇入沟溪，一部分通过裂隙下渗渗补给地下水，转变为地下径流。地表水对边坡的影响表现在两个方面，二是地表水下渗，增加边坡土体的含水量，增加土的塑性，增大了坡积物孔隙水压力，降低土体的稳定性；三是发生洪水时，洪水对坡脚的冲刷降低坡体的稳

16、定性。根据赋存条件和水动力特征的不同，将地下水划分为三类，其活动及影响情况如下： （1）松散层孔隙水，包括赋存于第四系冲洪积层中的孔隙水和残破积层中的局部滞水，前者看，坡积碎石土孔隙连通性好，钻探冲洗液迅速进入岩隙排泻，地下水不易积存；且地下水位很低（本次勘探孔均未揭露），对边坡稳定影响较小。（2）碎屑岩类基岩裂隙水，场地大部分布巴东组第二段（T2b2）泥岩，粉砂质泥岩，地层本身透水性较差，但地表及浅部裂隙发育，透水性较好。地下水接受大气降水补给后，主要做垂向运动，即向基岩深部运移，或排泄于前缘范家河。该类地下水在ZK3+985ZK4+035后缘出露。（3）碳酸盐岩类裂隙溶洞水，场地局部低处有

17、分布。巴东组第一段T2b1灰岩、泥灰岩地层具有一定裂隙和溶洞，具有一定得储水条件，接受大气降水后形成地下水，地下水沿裂隙和溶洞发育方向进行径流和排泄，但勘探亦未测得水位，表明这类地下水亦较贫乏，故对边坡的影响较小。1.4 勘察结论（1）该段边坡为破坏形式主要为第四系的碎石土覆盖层和基岩面交界处为潜在滑动面发生破坏，按建筑边坡工程技术规范，安全等级为二级；（2）天然状况下，ZK3+775ZK3+975段边坡的稳定系数为1.172、1.126，处于基本稳定状态稳定状态。在饱和状况下，稳定系数为1.106、1.060，边坡处于欠稳定状态基本稳定状态，安全储备均不高；（3）该段边坡的破坏形式以基岩与覆

18、盖层的界限为潜在滑动面的滑动破坏为主；（4）根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001），边坡处地震活动微弱，历史上无中强地震记载，地震动峰值加速度为0.05g。考虑工程的重要性，依据公路抗震设计规范（JTJ00489）的有关规定，建议边坡按地震基本烈度7度设防，其设计基本地震加速度a=0.1g。第2章 稳定性及推力计算2.1 稳定性分析及评价ZK3+775ZK3+975段边坡主要考虑分析其稳定性，主要计滑体沿基岩与覆盖层的界限为破坏的潜在滑动面算工况取天然状态下和饱和状态下两种工况计算其剩余下滑力。ZK3+975ZK4+130段边坡由于上覆土层平均厚度只有1.5米。且路堑开挖最深处垂

19、直坡面厚度也只有两米，不具备滑动破坏的条件，本次设计对此段边坡未进行稳定性计算，主要采取的治理手段是锚喷设计和坡面排水措施。2.2 稳定性计算荷载及荷载组合本次计算的目的是评价滑坡体的稳定状态，为边坡的稳定性评价及防治措施提供依据。计算中主要考虑滑坡体的饱和状态，根据滴水岩2号边坡工程地质勘查报告本区抗震设防烈度为度，可不考虑地震荷载。现拟定下列两种工况对变形体稳定性进行计算：工况一（现状工况）：天然状态工况二（雨季工况）：饱和状态计算剖面根据地勘报告ZK3+775ZK3+975段边坡主要通过1-1、2-2剖面进行滑坡推力稳定性计算。计算方法根据潜在边坡区的破坏边界条件和可能失稳方式，采用覆盖

20、层沿基岩面折线滑动的破坏模式，稳定性系数根据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）中传递系数法公式计算：图2.1 条分法示意图 K Ni=Qi cosi Ti=Qi sini icos(i-i+1)sin(i-i+1)tani+1j=ii + 1i +2n-1RiNitani +ciLi第i块土体滑坡推力计算基本公式如下：PiPi-1i + FstTiRi式中： Fs稳定系数；Qi第i块段滑体所受的重力（kN/m）；Ri作用于第i块段的抗滑力（kN/m）；Ni第i块段滑动面的法向分力（kN/m）；i第i块段土的内摩擦角（）；ci 第i块段土的粘聚力（kPa）；Li第i块段滑动面的长度

21、（m）；Ti作用于第i块滑动面上的滑动分力（kN/m）；i第i块段的剩余下滑力传递至i+1块段的传递系数（j=i）；i第i块段滑动面倾角（）；Pi、Pi-1分别为第i块、第i-1块滑体的剩余下滑力（kN/m）； 计算参数选取（1） 重度指标在计算变形体稳定系数时，自然状态下按天然重度计算；考虑降雨对变形体体自重的影响时按饱和重度计算。 （2） 地震影响系数及建筑荷载根据滴水岩2号边坡工程地质勘查报告计算中不考虑建筑荷载。地震影响系数按重庆市地方标准地质灾害防治工程勘察规范（DB50）规定取A=0.0125。（3） 推力安全系数由于本区边坡为三类地质灾害治理工程，根据重庆市地方标准地质灾害防治工

22、程设计规范（DB50/5029-2004）变形体推力安全系数取值为天然状态下取1.15、饱和状态下取1.15。（4） 计算工况及安全系数工况一：路基开挖后的自重（天然状态），安全系数取1.15；工况二：路基开挖后的自重+暴雨（饱和状态），安全系数取1.15.2.3 计算结果通过计算机及cad软件对1-1、2-2 、3-3剖面进行分块，分别量得各个块的面积、滑面倾角、滑面长度。图2.2 1-1剖面条分法分块情况示意图图2.3 1-1剖面条分法分块情况示意图图2.4 3-3剖面条分法分块情况示意图三个剖面的详细计算即得出各个条块的稳定系数和剩余下滑力见附表，计算结果如下表2.1：表2.1 滑坡稳定

23、性计算结果项目剖面计算工况设计安全系数稳定系数1-1剖面自然状态1.15 1.172暴雨状态1.151.1062-2剖面自然状态1.15 1.126暴雨状态1.151.060 3-3剖面自然状态1.15 3.316暴雨状态1.153.145边坡稳定性计算结果可以看出天然状况下ZK3+775ZK3+975段边坡处于基本稳定稳定状态。在饱和状况下处于欠稳定状态基本稳定状态状态，但是可以看出安全系数不高，仍然很大程度上影响着坡脚的桥墩的安全施工及其公路通车后的安全运营，所以必须采取即使的边坡处治措施，保证桥墩的安全施工。ZK3+975ZK4+130段边坡在各种工况下均处于稳定状态，故设计中3-3剖面

24、不参与抗滑设计。确定1-1、2-2剖面设计工况为饱和工况。2.4 方案拟定由于3-3剖面没有作为本次设计的重点项目，且第一方案对其进行的格构锚固已经是在经济和技术上比较理想的处置方案，故3-3剖面不参与本次的二方案设计计算。（1） ZK3+775ZK3+975段边坡：方案一 ZK3+774ZK3+890方案A 抗滑桩A类 ZK3+890ZK3+975方案B 抗滑桩B类 方案二 ZK3+775ZK3+975段格构锚固设计（2） ZK3+975ZK4+130段边坡： 采用格构+锚杆第3章 方案一ZK3+775ZK3+975段抗滑桩设计3.1 悬臂抗滑桩计算方法 桩身负荷计算图3.1 滑面以上桩身荷

25、载分布图根据重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范（DB50/50292004）。桩身段边坡推力成矩形分布。矩形分布荷载为： (3.1)边坡推力()； 桩间距（m）；滑块倾角（）；滑动面上桩身长（m）；桩身结构承载力设计结构重要性系数按三级安全等级考虑，取1.05。滑面以上桩视作在滑面处嵌固的悬臂梁计算，作用于桩上的外力有：该处桩后边坡推力，桩前滑体土抗力。桩前土体抗滑力，取桩前滑体土的抗滑力及桩前被动土压力二者之小值。当桩前滑体土可能滑动时，不计入桩前土体抗力，由结构力学知识可知，在滑动面处桩的弯矩，剪力为： (3.2) 滑面以下桩身的内力，根据滑动面处的桩截面弯矩和剪力、地基的弹性抗力用“

26、K法”计算。桩底端按自由端考虑。计算图式见图3.3。（1） 判断桩性 图3.2 滑动面以下桩身受力 (3.3)其中：桩身计算宽度；（m）桩身抗弯刚度：；桩身混凝土弹性模量；地基弹性抗力系数。 （2） 内力计算 式中：、K法的影响函数，表达式如下： 其中 柱的计算宽度，；桩身抗弯刚度， ；K地基弹性抗力系数， K值可由重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范查取值。无量纲系数，可在桩基工程手册中查得。 注2：表中 其中 桩身转动中心在滑动面以下的深度（m）; 桩身转角（）；深度H处基础侧面土的地基反力系数与桩底土地基反力系数之比，在匀质土中；桩截面抵抗矩，；桩身截面高度（m）；滑动面以下桩入土深度

27、（m）；无量纲系数,可从桩基工程手册中查得。（3） 桩身内力验算根据重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范（DB50/50292004），桩身内力应满足以下要求： 桩顶水平位移验算 横向土抗力验算 桩底应力验算（刚性桩） 桩前静止土压力计算对方案二、三第一（二）级支挡需计算桩前被动土压力。考虑桩前土层单一，被动土压力按下式计算： （3.4）式中： e-计算点以上静止土压力标准值土体重度（）； q-地面均布荷载； h计算点以上土的厚度（m）；静止土压力系数；Ka取0.5；根据混凝土结构设计规范GB 50010要求进行截面配筋：正截面计算：按矩形截面受弯构件双筋计算，用最大弯矩配筋。 （3.5）如

28、果取 （3.6） （3.7）如果 （3.8）其中： 截面抵抗矩系数； 界线截面抵抗矩系数，级筋取； 相对受压区计算高度， ；弯矩设计值（kNm）； 混泥土轴心抗压强度，C30取； 钢筋抗拉、抗压强度设计值，级筋取； 受拉、受压区钢筋保护层厚度，单筋时取50mm，双筋时取90mm； 截面宽度，高度； 截面有效高度，； 受拉、受压区纵向钢筋截面面积；斜截面计算：截面尺寸复核:当时， （3.9）当时， （3.10）若式（3.9）或（3.10）不能满足时，应加大截面尺寸或提高混泥土等级。其中：剪力设计值（kN）； 截面腹板高度，矩形截面取有效高度（m）； 钢筋混泥土结构的结构系数，取；验算是否需按计算

29、确定腹筋：当时，由构造配筋；当时，应由计算确定腹筋。其中：混泥土受剪承载力（kN）； 截面抵抗矩系数，取；腹筋计算：初选箍筋，确定箍筋面积间距S （3.11）复核 ： 其中：箍筋受剪承载力（kN）； 混泥土和箍筋的受剪承载力（kN）； 箍筋配筋率； 箍筋抗拉强度设计值，级筋取。3.2 ZK3+775ZK3+890段抗滑桩计算结果 ZK3+775ZK3+890路堑工程1-1剖面左部第9条块处抗滑桩：用钢筋混凝土桩立于第9条块中，单排，桩距5m，桩顶在基岩与覆盖层的界限即潜在滑动面上10.35m，滑面以下桩长9.65m，桩身尺寸为2m1.5m，共24根。按照规范要求混凝土强度等级采用C30,受力钢

30、筋采用HRB335级。 3.2.3 确定桩型按照重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范要求滑床为较完整的岩质地基时，可按“K”法计算滑动面以下桩身的内力。通过滴水岩2号边坡工程地质勘察报告中给出的泥灰岩的抗压强度查得，滑动面以下桩长：计算宽度：按照重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范DB50/2029-2004要求对岩质地层：矩形桩时：（不应大于,不应小于b+1；为修正系数，硬质岩取1.0，软质岩0.8）：桩身抗弯刚度： 变形系数，属弹性桩。任意截面处的位移：任意截面处的转角：任意截面处的弯矩：任意截面处的剪力： 式中：、K法的影响函数，表达式如下： 计算时要先求滑面处的和，才能求桩身任一截

31、面处的变位和内力以及地基土在该截面处的侧向应力。因假定桩底为固定端，则：通过VB软件计算上式可以求得：=0.002496587535948m=将求得的和代入上式即可求得滑面下锚固段桩身任一截面的变位和内桩身最大弯距值。通过VB软件分别给值计算得结果如下表。表3.1 滑面以下桩身内力的计算结果表沿滑面向下的距离转角（）弯矩（）剪力（）位移（）岩石反力（）0.0 -0.001105866049.7967 1169.04285 0.0024965247449.37450.5-0.00098276452.719469.9466 0.001974355.329471.0 -0.0008548386545

32、.4087 -75.1822 0.0015146272.62611.5 -0.0007275886399.8686-486.3170.0011191201.43852.0 -0.000605012556078.1047 -783.34980.0007862 141.51892.5-0.000490045632.3335 -985.4547 0.0005128292.30723.0 -0.000384665105.4639-1110.62630.0002946 53.0233.5-0.00029012954531.77 -1175.3646 0.0001263 22.741764.0 -0.00

33、0207083937.6933-1194.4784 0.000002526 0.45474.5 -0.00013573342.7166 -1181.9823 -0.000082686-14.8845.0-0.00007592760.2716 -1146.0635-0.00013512-24.32095.5-0.000027332198.6504-1099.0999-0.00016047-28.8846.00.0000104751661.8993-1047.7117-0.00016424-29.563876.50.0000380081150.6796-997.8315-0.0001517-27.

34、3069557.00.000055754663.0875-953.7801-0.00012787-23.0165977.50.000064142195.4525-918.3454-0.00009751-17.55198.00.0000635188-256.92066-892.8473-0.000065225-11.740598.50.000054134-699.0413-877.18985-0.00003545-6.38129.00.000036142-1135.5126-869.9055-0.000012526-2.254599.50.0000961738-1569.88-868.1737-

35、0.0000007309-0.13156由 VB编程计算得滑面以下弯矩最大处为滑面向下0.92m处，此处：m剪力最大处为滑面向下4.01m处，此处：3.2.5 抗滑桩滑面以上桩身内力计算任意截面处的弯矩：；任意截面处的剪力：；任意截面处的位移：；任意截面处的转角： （其中，、是滑面处的水平位移和转角）通过VB编程对方程分别赋值可求得滑面以上任意截面处的内力情况，计算结果如表3.2：表3.2 滑面以上桩身内力的计算结果表距桩顶距离转角（）弯矩（）剪力（）位移（）10.35 -0.001105887946049.79671169.042852.49658759.85-0.001218875479.

36、3942 1112.56743.0782449.35-0.001320954937.2294 1056.091853.713648.85 -0.001412684423.3023999.616354.397478.35 -0.00149463937.6130 943.140855.1246857.85 -0.0015672763480.1615 886.66535 5.89057.35 -0.001631263050.9477830.189856.69056.85 -0.001687112649.9716773.714357.520436.35-0.001735372277.2333717.2

37、3885 8.376355.85 -0.001776591932.7328660.76335 9.25465.35-0.001811341616.47 604.2878510.151874.85-0.0018401691328.4449547.8123511.064984.35-0.00186361068.6576491.3368511.991143.85-0.00188226837.1081434.8613512.92783.35-0.0018966633.7963378.3858513.87272.85-0.0019073458.7222321.9103514.82382.35-0.001

38、9148311.8859265.4348515.7791.85-0.0019197193.2874208.9593516.7381.35-0.00192257102.9266152.4838517.69880.85-0.00192393740.803596.0083518.66050.35-0.0019243596.918239.5328519.6226-0.15-0.0019243931.2707-16.9426520.5848-0.65-0.001924593423.86089-73.4181521.547由表3.1和表3.2可得桩身弯矩和剪力图，如下图示：通过VB程序计算可知最大弯矩值m

39、，采用最大弯矩值控制桩身的配筋，此处需要考虑结构物的安全效应，故需要乘以相应的系数。则抗滑桩设计弯矩：m 抗滑桩设计剪力：式中：结构重要性系数，安全等级为二级取=1.0。永久作用效应的分项系数，永久作用效应对结构不利取=1.2。桩侧土承载条件验算：桩身对围岩的侧向压应力应满足以下条件： 如左图所示故有： 满足地基承载能力。按矩形截面受弯构件双筋计算，用设计弯矩配筋，按照重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范取抗滑桩混凝土保护层厚度a=90mm。 选用24根28的HRB335钢筋做为抗滑桩受拉区的受力钢筋，实际钢筋面积，满足要求。由构造配筋。斜截面计算：截面尺寸复核: 故有：满足 验算是否需按计

40、算确定腹筋： 有，应由构造要求配腹筋。腹筋计算：按照重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范要求抗滑桩两侧及受压边为构造钢筋时，其构造钢筋的直径不应小于14，间距宜为200mm。初选箍筋，初定箍筋面积间距，即16的HRB335钢筋采用二肢箍。 复核: ,满足要求。 故有：满足要求。配筋结果计算所需面积（mm2）选取钢筋型号实际钢筋面积（mm2）钢筋布置纵向受拉钢筋13970.8HRB335242814778受拉钢筋分两层布置，每层12根，两层钢筋净距取100mmd=28,同层钢筋的间距为85.5mm箍筋二肢箍16100402复合箍N516200N616200N5、N6上下交错排列，间距100mm

41、，且每两米设置一次加强箍筋202000纵向受压钢筋按照构造配筋选直径20的HRB335钢筋，受压区布置11根间距取132mm，两侧每侧7根间距取215mm构造钢筋为了抗滑桩配筋更好的达到经济的效果，由弯矩图可看出在距桩顶7.5m以上弯矩值呈递减趋势，且此段为距桩顶7.5m处的弯矩值：mm且有：m故距桩顶7.5m以上处受拉钢筋的截面积减半，验算如下： 选用24根28的HRB335钢筋的一半做为此段抗滑桩受拉区的受力钢筋，实际钢筋面积，满足要求。抗滑桩处治后为了对桩前土体进行支护处理所以对桩前土体进行条分分析其稳定性，计算结果如下：桩前土体稳定性分析条分示意图项目剖面计算工况安全系数稳定系数剩余下

42、滑力1-1潜在滑动面自然状态1.15 3.544-147.78暴雨状态1.153.331-142.17由上计算可得桩前土体在滑坡处治后处于稳定状态，所以本次设计对桩前土体采用的格构锚杆护坡按照构造要求进行设计。按照重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范对格构锚固的相关要求现拟定格构尺寸如下：A型桩布置段：由于桩间距为5米故设计格构梁纵梁间距为2.2、2米，且桩位位于2.2间距的中心位置，横梁间距为3米。纵横梁截面尺寸为0.40.5m锚固砂浆和格构梁混凝土强度等级均为M30。收缩缝间距为12米。具体构造见格构锚固详图。通过对1-1剖面沿桩顶剪出的潜在滑移面验算，天然状态下稳定性系数为1.311，

43、持续暴雨状态下稳定性系数为1.234，均为稳定状态。故不存在滑体沿桩顶剪出的可能。(计算结果见附表)3.3 ZK3+890ZK3+975抗滑桩计算结果3.3.1 计算项目及方案拟定 ZK3+890K3+975路堑工程2-2剖面左部第9条块处抗滑桩：用钢筋混凝土桩立于第9条块中，单排，桩距4m，桩顶在基岩与覆盖层的界限即潜在滑动面上8.4m，滑面以下桩长8m，桩身尺寸为2.0m1.5m，共18根。按照规范要求混凝土强度等级采用C30,受力钢筋采用HRB335级。3.3.2 荷载计算 确定桩型按照重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范要求滑床为较完整的岩质地基时，可按“K”法计算滑动面以下桩身的内

44、力。通过滴水岩2号边坡工程地质勘察报告中给出的泥灰岩的抗压强度查得：滑动面以下桩长：计算宽度：按照重庆市地方标准地质灾害防治工程设计规范要求对岩质地层：矩形桩时：其中不应大于,不应小于b+1；为修正系数，硬质岩取1.0，软质岩0.8。桩身抗弯刚度： 变形系数：，属弹性桩。任意截面处的位移：任意截面处的转角：任意截面处的弯矩：任意截面处的剪力： 式中：、K法的影响函数，表达式如下： 计算时要先求滑面处的和，才能求桩身任一截面处的变位和内力以及地基土在该截面处的侧向应力。因假定桩底为固定端，则通过VB软件计算上式可以求得：=0.002737149639m=0.0011535068 (rad)将求得

45、的和代入上式即可求得滑面下锚固段桩身任一截面的变位和内桩身最大弯距值：（通过VB软件分别给值计算得）表3.3 滑面以下桩身内力的计算结果表沿滑面向下的距离转角（）弯矩（）剪力（）位移（）岩石反力（）0.0 -0.00115350686140.1592 1427.944 2.737149639492.6869350.5-0.001027446654.2896756.09 2.19149394.468861.0 -0.00089486824.0806 47.1897 1.71079307.9431.5 -0.000761586566724.8535-422.46831.29678233.42032

46、.0 -0.00063241475864215125 -772.70380.948528170.73502.5-0.0005107375968.68 -1023.71778 0.66311119.359863.0 -0.000399035411.15-1194.54940.436124 78.502353.5-0.0002989854784.57 -1302.6853 0.262132 47.18384.0 -0.000211674116.29-1363.7924 0.13524.3025974.5 -0.00013773426.3245 -1391.5482 0.0482358.682265

47、.0-0.0000773572728.3586 -1397.5428-0.0049597-0.892755.5-0.000030702030.82-1391.233657-0.031405-5.652936.00.0000023138261337.94423-1379.9339-0.037937-6.82866.50.0000218025650.84447-1368.82-0.031346-5.64237.00.0000278689-31.4284-1360.9483-0.018371-3.306787.50.000020589-710.81733-1357.27-0.0057016-1.02

48、629 抗滑桩滑面以上桩身内力计算任意截面处的弯矩：；任意截面处的剪力：；任意截面处的位移：；任意截面处的转角： 其中，、是滑面处的水平位移和转角。通过VB编程对方程分别赋值可求得滑面以上任意截面处的内力情况，计算结果如表3.4：表3.4 滑面以上桩身内力的计算结果表距桩顶距离转角（）弯矩（）剪力（）位移（）8.6 -0.00153506836140.15921427.9442.7378.1-0.00164865446.9422 1344.9243.53363297.6-0.00174894795.23521261.9044.383557.1-0.00183694185.03821178.8845.28056.6 -0.00191333616.3512