悬挑脚手架施工方案

1、东方帝景城四期 （18#、19#、） 悬挑脚手架搭拆安全施工方案 编制单位： 江苏永诚建筑安装工程有限公司 编 制 人： 审 批: 批 准 人: 日 期： 悬挑脚手架施工方案1 编制依据 编制依据 表1-1序号名称编号或文号1东方帝景城四期工程结构施工图2东方帝景城四期工程建筑施工图3东方帝景城四期工程施工组织设计4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011（2011年版）5钢管脚手架扣件gb15831-20066建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-917建筑施工安全检查标准jgj59-20112工程概况序号续剪刀撑）序号项 目内 容1工程名称东方帝景城四期（18#、19#

2、楼）2工程地址邳州市东泰路东侧3建设单位徐州东方集团房地产开发有限公司4设计单位徐州民用建筑设计研究院5监理单位邳州市建正工程建设监理有限公司监理6施工单位江苏永诚建筑安装工程有限公司7基本情况工期安全目标570天无重大安全事故8工程概况建筑规模建筑面积15434.00 m2层数18# 24层 19# 18层 建筑高度18# 75.4 m 19# 59 m 建筑功能住宅结构类型剪力墙基础形式 承台基础脚手架简介：扣件式钢管脚手架是为适应高层建筑的需要做到简单轻便、装拆容易、多次周转、节约材料、方便操作、牢固稳定，在设计荷载下使用不变形、不倾晃，满足正常施工操作、人员行走、材料堆放的要求。该项技

3、术已在许多地区高层建筑施工中普遍使用，为达到安全使用等目的，特编制本施工方案。二、材料质量要求：（1）钢管采用483.6焊接钢管，质量必须满足现行钢管技术规定，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准机件，扣件的附件（t形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于5mm，必要时进行抗滑移试验。(2)型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁截面高度不应小于160mm。（3）

4、脚手板选用竹笆板，规格为1200*1000mm,不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆（4）安全网：栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.86m的密目式安全立网，安全网应为密目式绿色围护立网。三、基本构造和施工要求1. 悬挑脚手架基础根据本工程的实际需要，在建筑物七层屋面设置工字钢梁，作为悬挑脚手架起步的基础。（1）型钢悬挑梁的预埋:在建筑物楼层正对脚手架立杆处设置两道预埋，一道设置在离外墙面圈梁0.3m处，另一道设置在离外墙面1.9m处。预埋材料采用直径为18mm的圆钢开丝，形状为u型，用12mm厚钢板做压板，压板压在工字钢上采用双螺帽拧紧。悬挑工字钢因其需承受脚手架荷载，在脚手架施工过程中是不得

5、拆除的，如遇剪力墙与砖墙时，为留置悬挑工字钢，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑工字钢的位置，可采用预留木盒或包裹杂物的方法，如采用包裹杂物宜采用袋状物，包裹强度以悬挑工字钢能取出为标准。（2）立杆与型钢的连接:立杆与型钢的连接采用如下做法：在型钢上立杆固定的相应位置预先焊接长20mm25钢筋（宜到现场拉通线焊接）。2.脚手架的卸荷悬挑脚手架一次搭设六楼层高度，即18.43米； 3.脚手架杆件搭设构造要求（1）脚手架技术参数脚手架宽900mm，内立柱离建筑物距离200mm，步距1800mm（首步1800mm），立杆间距1500mm。（2）搭设顺序搭设支撑梁、搭设纵向水平管、搭设横向水平管、搭设抛撑、

6、搭设立柱搭设第二步纵向水平杆、搭设第二步横向水平管脚手架排底的时候，首先必须在转角、门窗和开口处设置立杆并依次向其它位置展开。（3）立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱节点不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。（4）脚手架支撑的设置 脚手架应设置剪刀撑与横向支撑。 脚手架应按规范规定设置连续剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数为46根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，其斜杆与纵向水平杆水平面的倾角宜在450600之间。由于建筑平面形状不同，脚手架一个立面总距大于3000mm小于6000mm的单独设置

7、交叉剪刀撑，立面距离小于3000mm的设置之字型斜撑。架中每隔6跨设置一道横向支撑，支撑斜杆在12步内由底至上成之字型连续布置。 剪刀撑钢管的搭接长度不得小于100cm，且每一个搭接处使用的旋转扣件不得小于三个。（5）铺设脚手板：脚手架外侧设置挡脚笆，挡脚笆设置在脚手架钢管内侧，安全网外侧，必须用16#铁丝捆扎。（6）连墙件的设置 连墙件设置全部采用钢管拉结。 连墙件均匀布置，在规定距离如不存在预埋钢管，则采用钢管夹持墙体作为拉结固定点的办法，使钢管拉结的控制范围在规范规定的范围内。 连墙件中的连墙杆宜水平布置且与墙体垂直，连墙杆与架体连接可稍下斜，绝对不允许上翘。（7）脚手架安全防护 栏杆：

8、脚手架外侧设置双栏杆，两道栏杆的高度分别为1.2m和0.6m。 安全网：脚手架外围必须用密目安全网全屏蔽，安全网之间的接缝必须用扎丝绑扎牢固，不得有间隙。安全网采用合格密目安全网，设置在脚手架外立杆的内侧，且须与脚手架纵向水平管扎牢。 脚手架离墙间距为200250 mm，由于建筑物结构与脚手架本身结构的特殊需要，局部不能满足该要求。故脚手架局部立杆离墙距离会超过250mm，故必须采用其它措施使脚手架的离墙间距控制在250mm以内。四、脚手架的验收：（1）架子搭设完毕，在投入使用前，应逐层由工程负责人（项目经理），技术员、架子班组和专职安检人员以及有关专业人员一起组织验收时，验收时，必须有主管审

9、批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。（2）验收时，要检查架子所使用的材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准。（3）架子的布置，立杆和纵向水平杆、横向水平杆间距。（4）架子的搭设。（5）连墙点是否安全可靠；剪刀撑、斜撑是否符合要求。（6）架子的安全防护必须有效；绑扎紧程度应符合要求。（7）脚手板铺设应符合要求。五、脚手架的拆除：（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。（2）拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。（3）拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆横向水平杆、纵向水平杆

10、、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。（4）拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除纵向水平杆，斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。（5）连墙点应随拆除进度逐层拆除。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知另一方，以防坠落。（6）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。（7）拆下的材料应堆放成堆，并应按指定的地点，随拆随运，用塔吊吊运，严禁抛掷。运至地分类堆放，当天拆当天清。（8）在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。六、脚手架安全管理：（1）脚手架搭设人员必

11、须是经过国家现行主管部门考核合格，持有效证件的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗。（2）搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（3）由项目技术负责人组织技术员、安全员、架子工长对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准安全防护、日常检查维护的技术交底，让人人都知道安全，时刻注意遵守制度。（4）架子上的施工人数，堆放材料要按设计要求控制，不得将结构施工荷载传递到架子上，不得将短小模板、钢筋、扣件放在架上，更不能将室内建筑垃圾倒到架上，不准在架上另设悬挂物体，严禁向架上或架外抛掷物品。（5）架子在主体施工时每两步铺设一层脚手板，装饰时各层满铺，上下同时作业不得多

12、于两步，安全网、脚手板要扎牢，不准随意拆动，如须拆动必须经技术负责人批准，由架子工负责处理。（6）架工及架上操作人员，每天上下班前要检查架子的支撑锚固点是否牢固，发现问题立即处理或报技术负责人解决。架上施工荷载要均匀布置，不得集中一边，单向偏一受力，并不得超过设计荷载。特别防止外墙、梁拆模时模板突然下落的冲击力，如须落在架上，必须采取缓冲措施。（7）架上所用的扣件必须定期保养巡查，如有问题应立即更换。架子的附墙支撑要绑扣在结构物可靠处，不得绑扣在模板支撑上或其他不牢固的位置上。（8）六级及以上大风或雷雨天气不准搭设或拆除外架，也不准在架上作业，其他按高层脚手架的操作规程执行。七、脚手架计算：一

13、、参数1.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):3.000；脚手架用途:结构与装饰脚手架；同时施工层数:1 层；2.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.180；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；3.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:c30；4.拉绳与支杆参数支撑数

14、量为:1；钢丝绳安全系数为:3.500；钢丝绳与墙距离为(m):1.350；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、纵向水平杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)第5.2.4条规定，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算纵向水平杆的自重标准值:p1=0.033 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.31.05/(2+1)=0.105 kn/m ；活荷载标准值: q=31.05/(2+1)

15、=1.05 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kn/m； 图1 纵向水平杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 纵向水平杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361 kn.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 m2max= -0.100.1661.52-0.1171.471.52 =-0.424 kn.m

16、；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.361106,0.424106)/4490=94.432 n/mm2；纵向水平杆的最大弯曲应力为 = 94.432 n/mm2 小于 纵向水平杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.033+0.105=0.138 kn/m；活荷载标准值: q2= q =1.05 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.6770.13818004/(1002.06105107800)+0.9901.0518004/(1

17、002.06105107800) = 2.583 mm；纵向水平杆的最大挠度 2.583 mm 小于 纵向水平杆的最大容许挠度 1800/180 mm与10 mm，满足要求！ 三、横向水平杆的计算:根据jgj130-2011第5.2.4条规定，横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。用纵向水平杆支座的最大反力计算值作为横向水平杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算横向水平杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算纵向水平杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.31.051.5/(2+1)=0.188 kn；活荷载标准值：q=

18、31.051.5/(2+1) =1.575 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.05+0.188)+1.4 1.575 = 2.454 kn； 横向水平杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为横向水平杆自重均布荷载与纵向水平杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 2.4541.05/3 = 0.859 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.864 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.864106/449

19、0=192.514 n/mm2 ；横向水平杆的最大弯曲应力 =192.514 n/mm2 小于 横向水平杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为横向水平杆自重均布荷载与纵向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；横向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；纵向水平杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.05+0.188+1.575 = 1.782 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1782.4510

20、50(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.298 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；横向水平杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 横向水平杆的最大容许挠度 1050/180=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承

21、载力设计值,取8.00 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向水平杆的自重标准值: p1 = 0.0331.52/2=0.05 kn；横向水平杆的自重标准值: p2 = 0.0331.05/2=0.017 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.31.051.5/2=0.236 kn；活荷载标准值: q = 31.051.5 /2 = 2.362 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.42.362=3.672 kn；r 8.00 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活

22、荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8020.00 = 3.051；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3ng2= 0.381.5(1.05+0.3)/2 = 2.43 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.18 ng3 = 0.1881.5/2 = 0.9 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.520 = 0.18 kn；经计

23、算得到，静荷载标准值ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 6.531 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 31.051.51/2 = 2.362 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：wo = 0.45 kn/m2；uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2011)的规定采用： uz= 1 ； us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0

24、.4511.13 = 0.356 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.26.531+ 1.42.362= 11.145 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.26.531+ 0.851.42.362= 10.649 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.3561.51.82/10 = 0.206 kn.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 1

25、1.145 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.185 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 11145/(0.1884

26、24)=139.812 n/mm2；立杆稳定性计算 = 139.812 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 10.649 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.185 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188

27、立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 10648.575/(0.188424)+205860.123/4490 = 179.437 n/mm2；立杆稳定性计算 = 179.437 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.356 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连

28、墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 8.073 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 13.073 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300/18.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.24 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kn；nl = 13.0

29、73 nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩i = 563.7 cm4，截面抵抗矩w = 80.5 cm3，截面积a = 18.51 cm2。受脚手架集中荷载 n=1.26.531 +1.42.3

30、62 = 11.145 kn；水平钢梁自重荷载 q=1.218.510.000178.5 = 0.174 kn/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为r1 = 18.028 kn； r2 = 7.963 kn； r3 = -0.039 kn。 最大弯矩 mmax= 1.698 kn.m；最大应力 =m/1.05w+n/a= 1.698106 /( 1.05 80500 )+ 0103 / 1851 = 20.089 n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 20.089 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 218 n/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下 其中b -