某建筑基础塔吊施工方案

1、 目 录一、编制依据2二、工程概况及特点2三、现场环境：4四、地理环境：4五、塔吊基础验算4六、护坡桩及护坡：17七、确保安全的措施：18八、附图1、218一、编制依据1.1施工合同及施工图纸。1.2中国电子科技集团第十二研究所6-5科研楼施工组织设计1.3图纸会审记录及设计变更通知单1.4其他相关文件1.5现行国家、地方有关法律、法规序号名 称编 号1建筑地基基础工程施工质量验收规范gb50202-20022预拌混凝土gb14902-20033混凝土强度检验评定标准gbj107-874混凝土外加剂应用技术规范gbj119-885普通混凝土配合比设计规程jgj55-20006混凝土减水剂质量标

2、准和试验方法jgj56-847混凝土减水剂质量标准和试验方法jgj56-848混凝土泵送施工技术规程jgj/t10-959商品混凝土质量管理规程dbj01-6-9010混凝土中掺用粉煤灰的技术规程dbj01-10-9311粉煤灰在混凝土和砂浆中应用技术规程jgj28-8612粉煤灰混凝土应用技术规范gbj146-9013混凝土矿物掺合料应用技术规程dbj01-64-2002二、工程概况及特点2.1工程概况本工程位于北京朝阳区酒仙桥路13号中国电子科技集团公司第十二研究所院内。施工现场东侧围墙外为酒仙桥路，北侧围墙外有加油站。南侧及西侧为第十二研究所院内已有建筑。本工程为筏板基础，地下室外墙为混

3、凝土剪力墙，内墙核心筒结构。地上部分为框架、剪力墙与核心筒结构。地上、地下均采用商品混凝土，地下部分外墙为小钢模，内墙为定型大钢模。顶板为多层板体系，支撑为碗扣架体系。地下基础部分分两个流水段进行施工，地上部分分四个流水段进行流水作业。工程概况表1建筑面积460302层数地下室3层地上18层3基底标高 -14.3m、-14.0m 、-16.4m 4建筑物高度79.95 m5结构形式基础结构形式筏板基础主体结构形式框架核心筒6地下防水结构自防水+sbs外防水筏板基础：c35/p8 7结构断面尺寸（mm）及等级基础底板厚度、等级1000m、1600、2200m，c35 p8地下外墙厚度、等级450

4、mm ，c60 p8地下框架柱等级c60地上外墙厚度、等级400mm， 1-6层c60 7-9层c50 10-18层c40地上框架柱等级1-6层c60 7-9层c50 10-18层c40核心筒墙厚度、等级500、400、350mm -3f-6层c60 7-9层c50 10-18层c40框架梁等级地下部分-地上9层 c40 10-18层c35板等级地下部分-地上9层 c40（人防顶板为p8） 10-18层 c35后浇带宽度、等级800mm c40 p8 微膨胀砼8结构抗震等级一级三、现场环境：由于施工现场狭小，根据现场实际情况，采用一台lt-6518塔吊（qtz200型），塔吊中心为6-5科研楼

5、西侧部位（见平面图）四、地理环境：根据6-5工程地质岩土勘察报告书显示：地耐力为220kpa。五、塔吊基础验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)、塔式起重机设计规范（gb/t 13752-92）、混凝土结构设计规范（gb 50010-2002）、建筑地基基础设计规范（gb 50007-2002）、建筑结构荷载规范（gb 50009-2001(2006年版)）编制。1、 参数 1)塔吊基本参数 塔吊型号:qtz200，塔吊最大起吊高度h0162m，塔身宽度b2m； 2)塔机自重参数 塔身自重g0200kn，起重臂自重g19.85kn，小车和吊钩自重g20.38

6、kn，平衡臂自重g35.64kn，平衡块自重g425kn，最大起重荷载qmax8kn，最小起重荷载qmax1.76kn； 3)塔机尺寸参数 起重臂重心到塔身中心的距离rg165m，小车和吊钩重心到塔身中心的距离rg265m，平衡臂重心到塔身中心的距离rg314.38m，平衡块重心到塔身中心的距离rg414.38m，最大起重荷载到塔身中心的距离rqmax11.7m，最小起重荷载到塔身中心的距离rqmin65m；4)塔吊承台参数 承台长度b6.45m，承台宽度l6.45m，承台高度h1.7m，承台混凝土强度等级：c35，承台混凝土自重25kn/m3，承台上部覆土厚度d6.5m，承台上部覆土重度18

7、kn/m3；5)塔吊基础参数 地基承载力特征值fa240kn/m2，基础宽度地基承载力修正系数b3，基础埋深地基承载力修正系数d3，基础埋深地基承载力修正系数25kn/m3，基础底面以上的土的加权平均重度m25kn/m3，承台埋置深度d1.7m，修正后的地基承载力特征值fa948.75kn/m2；6)风荷载参数 塔身桁架杆件类型为：型钢或方钢管，地面粗糙度类型为：c类 有密集建筑群市区，塔机计算高度h43m，塔身前后片桁架平均充实率00.4，塔身风向系数1.2，基本风压w00.45kn/m2(工程所在地：北京，取50年一遇)，风荷载高度变化系数z0.94，风荷载体型系数s1.95，风荷载风振系

8、数z1.85；7)承台配筋参数 承台底面长向配筋：使用hrb335钢筋，直径为25mm，间距为170mm； 承台底面短向配筋：使用hrb335钢筋，直径为25mm，间距为170mm； 2、荷载计算 自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 fk1200+9.85+0.38+5.64+25240.87kn； 2)基础自重标准值 gk6.456.45(1.725+6.518)6635.6kn； 丰水期：gk6.456.45(1.7(25-10)+6.518)5928.36kn； 3)起重荷载标准值 fqk8kn； 风荷载计算 计算公式如下： 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.

9、 塔机所受风均布线荷载标准值 工作状态下 00.2kn/m2 z0.94 s1.95 z1.77 00.4 1.2 计算结果： k0.52kn/m2 sk0.5kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvkqskh21.5kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk0.5fvkh462.25knm 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 非工作状态下00.45kn/m2(北京，取50年一遇) z0.94 s1.95 z1.85 00.4 1.2 计算结果： k1.22kn/m2 qsk1.17kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标

10、准值 fvkqskh50.31kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk0.5fvkh1081.66knm 塔机的倾覆力矩 塔机自身产生的倾覆力矩，向前(起重臂方向)为正，向后为负。 1)大臂自重产生的向前力矩标准值 m19.8565640.25knm 2)最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值 (qmin比qmax产生的力矩大) m21.7665114.4knm 3)小车位于上述位置时的向前力矩标准值 m30.386524.7knm 4)平衡臂产生的向后力矩标准值 m4-5.6414.38-81.1knm 5)平衡重产生的向后力矩标准值 m5-2514.38-359.5knm 计算

11、结果： 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mkm1+m3+m4+m5+0.9(m2+msk)743.34knm 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mkm1+m4+m5+msk1281.31knm 3、地基承载力验算 修正后的地基承载力特征值fa948.75kn/m2 1)工作状态下 mk743.34knm a.当轴心荷载作用时： fkfk1+fqk248.87kn pk(248.87+6635.6)/(6.456.45)165.48kn/m2 pkfa948.75，满足要求。 b.当偏心荷载作用时： 基础长宽比b/l6.45/6.451 基础长宽比小于等于1.1，按方形基础计算 wx

12、lbb/644.72m3 wyllb/644.72m3 mkxmkb/(b2+l2)0.5525.62knm mkymkl/(b2+l2)0.5525.62knm pkmin141.97kpa pkmin=0，偏心荷载合力作用点在核心区内，按下式计算： pkmax188.99kn/m2 pkmax1.2fa1138.5，满足要求。 2)非工作状态下 mk1281.31knm a.当轴心荷载作用时： fkfk1240.87kn pk(240.87+6635.6)/(6.456.45)165.29kn/m2 pkfa948.75，满足要求。 b.当偏心荷载作用时： 基础长宽比b/l6.45/6.4

13、51 基础长宽比小于等于1.1，按方形基础计算 wxlbb/644.72m3 wyllb/644.72m3 mkxmkb/(b2+l2)0.5906.02knm mkymkl/(b2+l2)0.5906.02knm pkmin124.77kpa pkmin=0，偏心荷载合力作用点在核心区内，按下式计算： pkmax205.81kn/m2 pkmax1.2fa1138.5，满足要求。 4、基础抗剪验算 依据建筑地基基础设计规范gb 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.92； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，承台使用c35混凝土

14、，取 ft=1570kn/m2； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=2+(2 +2(1.7-0.05)/2=3.65m； h0承台的有效高度，取 h0=1.7- 0.051.65m； pj（小偏心）最大压力设计值： 工作状态下 p1188.99-(6.45-2)/2(188.99-141.97)/2136.68kn/m2； pj188.99+136.68325.67kn/m2； 非工作状态下p1205.81-(6.45-2)/2(205.81-124.77)/2205.81kn/m2； pj205.81+205.81411.62kn/m2； fl实际冲切承载力： 工作状态下 fl32

15、5.67(6.45-2)6.45/24673.77kn； 非工作状态下fl411.62(6.45-2)6.45/25907.26kn； 允许冲切承载力： 0.70.9215703.651.656089.23kn 验算结果： 工作状态下实际冲切承载力不大于允许冲切承载力，满足要求！ 非工作状态下实际冲切承载力不大于允许冲切承载力，满足要求！ 5、承台配筋验算 依据建筑地基基础设计规范gb 50007-2002第8.2.7条。 计算简图如下(小偏心)： 1)、承台底面长向配筋验算 1.1)、抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面i-i至基底边缘的距离，取 a1(6.45-2)/22.22m； l

16、承台宽度,l=6.45m； a塔身宽度,取 a=2m； p截面i-i处的基底反力: 工作状态下p(6.45-2.22)/6.45(188.99-(141.97)-(141.97)172.81kn/m2； 非工作状态下p(6.45-2.22)/6.45(205.81-(124.77)-(124.77)177.92kn/m2； 经过计算得： 工作状态下mi2.222(26.45+2)(1.35188.99+1.35172.81-21.356635.6/(6.456.45)+(1.35188.99-1.35172.81)6.45/12411.44kn.m； 非工作状态下mi2.222(26.45+2

17、)(1.35205.81+1.35177.92-21.356635.6/(6.456.45)+(1.35205.81-1.35177.92)6.45/12634.49knm； 取最不利的mi634.49knm； 1.2)、配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范gb 50010-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过c50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用c35混凝土，故11； fc混凝土抗压强度设计值，承台使用c35混凝土，取16700kn/m2； h0承台的计算高度，取1.7-0.051.65m； 1.3)、承台底面长向

18、配筋验算： fy钢筋强度设计值，使用hrb335钢筋，取300000kn/m2； 钢筋直径25mm； 钢筋间距170mm； 配筋数量39根； 经过计算得： s634.49/(1167006.451.652)0.002 1-(1-20.002)0.50.002 s1-0.002/20.999 as=634.49/(0.9991.65300000)10000001283.081mm2； 承台底面长向需要配筋：as1lh 0.0015 as10.00156.451.7100000016447.5mm2； 承台底面长向需要配筋： a1max(as,as1)16447.5mm2； 承台底面长向实际配筋：

19、 a23.14(25/2)23919134.375mm2； 验算结果：a2=a1，满足要求。 2)、承台底面短向配筋验算 2.1)、抗弯计算，计算公式如下: 式中 b承台长度，b=6.45m； l承台宽度，l=6.45m； a塔身宽度，取 a=2m； b塔身宽度，取 b=2m； 经过计算得： 工作状态下mii(6.45-2)2(26.45+2)(1.35188.99+1.35141.97-21.356635.6/(6.456.45)/4899.25kn.m； 非工作状态下mii(6.45-2)2(26.45+2)(1.35205.81+1.35124.77-21.356635.6/(6.456.45)/4896.1kn.m； 取最不利的mii99.25kn.m； 2.2)、配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范gb 50010-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过c50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用c35混凝土，故11； fc混凝土抗压强度设计值，承台使用c35混凝土，取16700kn/m2； h0承台的计算高度，取1.7-0.051.65m； 2.3