南京工业大学交通学院混凝土结构设计课程设计报告部分预应力A类

1、预应力混凝土简支梁设计交通1202神之设计资料按部分预应力A类构件设计1桥梁跨径与桥宽标准跨径：40m (墩中心距离)主梁全长：39.96m计算跨径：39.0m桥面净空：净 14+2X1.75m=17.5m。2. 设计荷载公路I级车辆荷载，人群荷载3.0kN/m，结构重要性指数y=1.13. 材料性能参数(4)普通钢筋纵向抗拉普通钢筋采用抗拉强度标准值抗拉强度设计值弹性模量相对界限受压区高度HRB400钢筋，其强度指标为fsk=400MPafsd=330MPa5Es=2.0 X0 MPa5=0.53，$u=0.1985(1)混凝土强度等级为C50,主要强度指标为：强度标准值 fck=32.4M

2、Pa,ftk=2.65MPa强度设计值 fcd=22.4MPa,ftd=1.83MPa弹性模量Ec=3.45 X04MPa(2)预应力钢筋采用I冰标准型-15.2-1860-II-GB/T5224-1995钢绞线，其强度指标为:抗拉强度标准值抗拉强度设计值弹性模量 相对界限受压区咼度fpk=1860MPafpd=1260MPa，f pd=390MPa5Ep=1.95 X0 MPa$=0.4, $u=0.2563(3)预应力锚具采用OVM锚具相关尺寸参见附图word范文箍筋及构造钢筋采用 抗拉强度标准值 抗拉强度设计值 弹性模量HRB335钢筋，其强度指标为fsk=335MPa fsd=280M

3、Pa5Es=2.0 X0 MPa4. 主要结构构造尺寸 主梁高度h=2300mm，主梁间距S=2500mm，其中主梁上翼缘预制部分宽为1600mm，现浇段宽为900mm，全桥由7片梁组成，设7道横隔梁 桥梁结构尺寸参见任务书附图。5. 内力计算结果摘录预制主梁(包括横隔梁)的自重gip=24.46kN/m主梁现浇部分的自重gim=4.14kN/m二期恒载(包括桥面铺装、人行道及栏杆)g2p=8.16kN/m恒载内力计算结果截面 位置距支点 截面的 距离x（mm）预制梁自重现浇段自重二期恒载弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力MG1PK(kN m)Vg1pk (kN)MG1mK(kN m)VG1mK(kN)

4、MG2K(kN m)VG2K(kN )支点00476.97080.730159.12变截面2000905.02428.05153.1872.45301.92142.80L/497503487.84238.49590.3440.371163.5779.56跨中195004650.460787.1201551.420活载内力计算结果表2截面 位置距支点 截面的 距离x（mm）车道何载人群何载取大弯矩最大剪力最大弯矩最大剪力M(kN m)对应 剪力V(kN)对应 弯矩M(kN m)对应 剪力V(kN)对应 弯矩支点00251.93251.930032.6932.690变截面2000472.44235

5、.79215.711335.6559.8632.5637.13135.65L/497501762.50173.23175.321675.25230.6732.4617.71183.68跨中195002427.6621.6890.431724.75307.5714.267.89155.26内力组合基本组合（用于承载能力极限状态计算）短期组合（用于正常使用极限状态计算）长期组合（用于正常使用极限状态计算）各种情况下的组合结果见表3荷载内力计算结果表3截面位置项目基本组合Sd短期组合Ss长期组合SiMdVdMsVsMlVi(kN m)(kN)(kN m)(kN)(kN m)(kN)支点取大弯矩0.0

6、01249.500.00907.140.00819.97最大剪力0.001203.760.00907.140.00819.97、-E、 变截面取大弯矩2360.601138.531715.57823.391552.97740.63最大剪力3653.981115.542331.45815.391891.91735.27L/4最大弯矩9015.95708.986575.16499.265964.16433.34最大剪力8841.17695.426473.58485.855914.17428.20跨中最大弯矩12130.0046.328815.4827.827979.9813.46最大剪力10975

7、.34135.448223.3864.477667.7535.49部分预应力混凝土 A类梁设计（一）预应力钢筋数量的确定及布置首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所 需的有效预加应力为：Ms为短期效应弯矩组合设计值，由表 3查得Ms=8815.48kN m；估算钢筋数量时, 可近似采用毛截面几何性质。按下图给定的截面尺寸计算：Ac=0.96875 X06mm2 , ycx12493=1467.12mm , ycs=832.88mm , Ic= 0.662833 10 mm , WX =0.451793 10 mm。ep为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离，ep

8、= ycx - ap，假设ap = 150mm，则ep=1467.12-150=1317.12mm8995.93 106/4.52 108 -0.7 2.657 “由此得：Npe1诵7724.57 107 N968750 4.52 108拟采用j15.2钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积Api=139mm2抗拉强度标准值fpk -1860MPa，张拉控制应力取 匚沏=075fpk = 0.75 I860 = 1395MPa，预应力控制张拉损失张拉控制应力的 所需预应力钢绞线根数:20%估算。np皿29.48，取 30 根。p . ) Acon1p采用5束615.2预应力钢筋束，OVM15-6型锚

9、具，供给的预应力筋截面面积Ap =30 134170mm2，采用70金属波纹管孔，预留管道外径为75mm。对于跨中截 面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。本算例采用内径70mm外径75mm勺预留铁皮波纹管，根据公预规9.1.1条规定，管道 至梁底和梁侧净距不应小于 3cm及管道直径1/2。根据公预规9.4.9条规定，水平 净距不应小于4cm及管道直径的0.6倍，在竖直方向可叠置。对于锚固端截面，钢束布 置通常考虑下述两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，是截面均匀 受压；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。按照上述锚头布置的“均

10、匀” “分散”原则，锚固端截面所布置的钢束如图 2所示。预应力钢筋束的布置见图2：图2预应力筋束布置（单位：mm）预应力筋束曲线要素表表4钢束 编号起弯点距跨中（mm平曲线水平长度（mm曲线方程1019830y=280+4.37404*10A(-6)*xA22600013800y=200+6.27389*10A(-6)*xA23900010800y=120+5.96817*10A(-6)*xA24、5100009800y=120+1.03489*10A(-6)*xA2注：表中所示曲线方程以截面底边线为 x坐标，以过起弯点垂线为y坐标各计算截面预应力筋束的位置与倾角表5计算截面截面距离 跨中（m

11、rj）锚固截面支点截面变截面点L/4截面跨中截面19830.0019500.0017500.009750.000.00钢束到 梁底的 距离1号束2000.001943.231619.55695.81280.002号束1400.001343.421029.72288.23200.003号束820.00777.99551.20123.36120.00(mm)4、5号束220.00213.40178.21120.06120.00合力点932.00898.29711.38269.50168.00钢束与 水平线 夹角 （度）1号束；9.84149.68088.70394.8752P 0.00002号束9

12、.84489.61448.21112.69400.00003号束7.36587.14375.79330.51290.00004、5号束:1.16561.12650.8894:0.0000:0.0000平均值:5.87665.73834.8974P 1.4437P0.0000累计角 度（度）1号束0.000.161.144.979.842号束:0.000.231.637.159.843号束0.000.221.576.857.374、5号束:0.000.040.281.171.17注：钢束到梁底距巨离由曲线方程呈得出，钢束与水平面夹角由曲线方程求导取反正切函数得出，累积角度由锚固截面位置与所求截面

13、角度之差得出。（2）普通钢筋数量的确定及布置设预应力筋束和普通钢筋的合力点到截面底边的距离为aps =120mm，则上翼缘厚度为150mm若考虑承托影响，其平均厚度为=150+2 X 1/2 X 500X 100/（ 2500-200 ） =171.74mm上翼缘有效宽度取下列数值中较小者:bf bf 一,因承托坡度h,bh 1/3，所以不计承托影响，bf按上翼缘平均厚度计 算：bf w 200+12X 171.74=2260.88mm综合上述计算结果，取 bf=2260.88mm由公式叽沁吸心亍），求解X： 解得则查表采用7根25mm的HRB400钢筋，提供钢筋截面面积。在梁底布置成一排,，

14、钢筋重心到截面底其间距为50mm，边缘钢筋至两侧距离为边距离为，并经检验完全符合截面尺寸要求word范文（二）截面几何性质计算截面几何性质的计算应根据不同的受力阶段分别计算。本算例中，主梁从施工到运 营经历了如下几个阶段：1. 主梁混凝土浇筑，预应力筋束张拉（阶段I）混凝土浇筑并达到设计强度后，进行预应力筋数的张拉，但此时管道尚未灌注，因 此其截面几何性质为记入普通钢筋的换算截面，但应扣除预应力管道的影响。该阶段顶 板宽度为1600mm。2. 灌浆封锚，吊装并现浇顶板900mm的连接段（阶段U）预应力筋束张拉完成并进行管道灌浆封锚后，预应力束参与全截面受力。然后将主 梁吊装到位，并现浇顶板 9

15、00mm连接段时，现浇的自重荷载由上一阶段的截面承受。 该阶段顶板宽度为1600mm。截面几何性质应为记入普通钢筋，预应力钢筋的换算截面 性质。3. 二期恒载及活载作用（阶段川）4. 该阶段主梁截面全部参与工作，顶板的宽度为2500mm,截面几何性质记入普通钢筋计预应力钢筋的换算截面性质5. 各阶段截面几何性质如表6。6. 将预应力钢筋转化成对应混凝土面积ApEpEc4170 1.95 233. 4 5-25 6 9mmword范文7. 将普通钢筋转化成对应混凝土面积全预应力构件各阶段截面几何性质阶段截面Ay(mm)y (mm)ep(mm)IW*10A9(mmA3)W=l/yW=l/yWp=l

16、/ep阶段 一：钢束灌 浆、锚固前支点1.4247851289.4151001010.584900112.2981900.7241300.000560.000720.00645变截面0.9866611225.3823001074.617700363.2382780.6497300.000530.000600.00179L/40.8116611373.656100926.343900656.8398580.5451600.000400.000590.00083跨中0.8116611376.418500923.581500755.5815000.5409800.000390.000590.0007

17、2阶段 二：现 浇600mm连接段支点12.0000001271.4367001028.563300130.2765900.7461200.000590.000730.00573变截面1.0443321190.8365001108.163500396.7840780.6740800.000570.000610.00170L/40.8695111298.9388001001.061200731.5571580.6143900.000470.000610.00084跨中0.8693321295.5598001004.440200836.4402000.6211300.000480.000620.0

18、0074阶段期荷载、活载支点1.6174571351.025300948.97470050.6879900.8588800.000640.000910.01694变截面1.1793321309.218700990.781300279.4018780.8021900.000610.000810.00287L/41.0045111423.395600876.604400607.1003580.7148500.000500.000820.001181.0043321420.493000879.507000711.5070000.7223300.000510.000820.00102(三) 承载能力极

19、限状态计算1.跨中截面正截面承载力计算预应力束合力点到截面底边距离为:ap120 3 200 2805二 168mm预应力束到截面底边的距离为:由上述已知：b=200mm,上翼缘板厚度为150mm,首先按公式=171.74mn，bf =2260.88mm判断截面类型，代入数据计算得：所以属于第一类T形，按宽度 的矩形截面计算其承载力由X =0的条件，计算混凝土受压区的高度：代入下式，计算界面承载能力为计算结果表明，跨中截面的抗弯承载力满足要求。2 斜截面抗剪承载力计算选取距离支点h/2和变截面点处进行斜截面抗弯承载力复核。预应力筋束的位置及弯起角度按表5采用。箍筋采用HRB33钢筋，直径为8m

20、m双肢箍，间距；距离支点相当于一倍梁高度范围内，箍筋间距。(1)距支点h/2截面斜截面抗剪承载力计算首先，进行截面抗剪强度上下限复核：0.5 10：2ftdbh。乞 oVd 岂 oVd 岂0.51 1Ofcu,kbh。为验算截面处剪力组合设计值，按内插法求得距支点h/2 =2300/ 2 150mm处的预应力提高系数取1.25 ；验算截面（距支点h/2=1150mm处截面的腹板宽度b=550mmh0为计算截面处纵向钢筋合力作用点至截面上边缘距离。本例中所有预应力钢筋均弯曲，只有纵向构造钢筋沿全梁通过，此处的近似跨中截面的有效梁高取值，取。计算结果证明，截面尺寸满足要求，不需配置抗剪钢筋。Vpb

21、为预应力弯起钢筋的抗剪承载力Vpd =0.75 10” fpApdS in%o式中：p -在斜截面受压区端正截面处的预应力弯起钢筋切线与水平线的夹角，其数值可由表1-1-4给出的曲线方程计算，。将上述有关数据代入上式得：2si n0.99360.31kN该截面的抗剪承载力为说明截面抗剪承载力足够，且有较大富余（2）变截面点处斜截面抗剪承载力计算 首先，进行截面抗剪强度上、下限复核：0.5 10亠jftdbho E oVd 乞0.51 1OTCU7bho（查表得）计算结果证明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力按下式计算：Vd 化 VpdVd为斜截面受压端正截面处的设计剪力Vc

22、s为混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs 二：1： 2： 3 0-45 lobg (2 0.6p). fcu,k ；vfsd,v式中：1-异号弯距影响系数，对简支梁，亠-0 ；：2-预应力提高系数，2 = 1-25 ；：3-受压翼缘影响系数，取 =1-1；b -斜截面受压端正截面处截面腹板宽度，距支点距离为h /2 = 1150mm，腹板宽度 b =200mm ；p -截面纵向收拉钢筋配筋百分率,，当 p 2时，取p = 2.5sv-箍筋配筋率,将以上数据代入上式：Vpb为预应力弯起钢筋的抗剪承载力Vpd =0-75 10 fpd ApdS in%式中：-在斜截面受压区端正截面处的预应力弯起钢筋

23、切线与水平线的夹角,其数值可由表4给出的曲线方程计算将上述有关数据代入上式得：该截面的抗剪承载力为说明截面抗剪承载力足够，且有较大富余（四）预应力损失计算1.摩阻损失式中：张拉控制应力,u摩擦系数，取 u =0.25;k 局部偏差影响系数，取 k =0.0015摩阻损失计算表表7截石7一钢束号12345总计（MPa）支点x(m)0.330.330.330.330.339 （弧度）0.000.000.000.000.00(T l1(MPa)1.672.092.040.930.937.66变截面x(m)2.332.332.332.332.339 （弧度）0.020.030.030.000.00(T

24、 l1(MPa)11.7514.7414.376.546.5453.95L/4截面x(m)10.0810.0810.0810.0810.089 （弧度）0.090.12r 0.120.020.02(T l1(MPa)50.3963.1461.4127.9027.90230.75跨中x(m)19.8319.8319.8319.8319.839 （弧度）0.170.170.130.020.02(T l1(MPa)97.8097.8283.7147.7547.75374.842.锚具变形损失发摩擦影响长度：5Jon式中:张拉端锚下控制张拉应力；锚具变形值，OVM夹片锚有顶压时取4mm;扣除沿途管道摩

25、擦损失后锚固端预拉应力;张拉端锚固端之间的距离，本例中当lf 11时，离张拉端x处由锚具变形、钢筋回缩和和接缝压缩引起的、考虑反摩擦后的预拉力损失.为I fX= 2*dlf=Act ActIf ，当lf -x时，表示该截面不受反摩擦的影响。反摩擦影响长度计算表表8钢束号12345(T 0= c con (MPa)P 13951395139513951395 :(T l= c01(MPa)1297.201297.181311.291347.251347.25 c d=( cC l)/L(MPa)P 0.0049320.0049330.0042210.0024080.002408 1Lf(mm)1

26、2575.912574.713593.017997.417997.4锚具变形损失计算表表9截面r束号.12345总计支点x(mm)330330330330330 C (MPa)124.05124.06114.7686.6886.68C l2(MPa)120.79P 120.80P 111.98P 85.09P 85.09523.75变截面x(mm)23302330233023302330 C (MPa)124.05124.06114.76:86.68:86.68C l2(MPa)101.06P 101.07P 95.09P 75.46P 75.46448.14L/4截面x(mm)1008010

27、080100801008010080 C (MPa)124.05P 124.06r 114.76P 86.68P 86.68C l2(MPa)24.6224.6129.6638.1338.13155.15跨中x(mm)1983019830198301983019830 C (MPa)124.05P 124.06P 114.76P 86.68P 86.68C l2(MPa)0000003 分批张拉损失2pcN pN pepo式中：土法向应力A I。在计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉的各批钢筋产生的混凝预应力钢筋混凝土弹性模量比,本题中预应力筋束的张拉顺序为：5 4 3 2 1,有效张拉力为张

28、拉控制力减去了摩擦损失和锚具变形损失后的张拉力。预应力分批张拉损失的计算见表10。分批张拉损失表表10截面张 拉 束 号Npe张拉钢筋偏心距ey(mm)计算钢束偏心距ey(mm)各钢束应力损失b l4( MPa234523452345支占八、41091.690.00.00.01076.00.00.00.01076.00.000.000.0014.1931068.340.00.0511.4511.40.00.01076.01076.00.000.008.828.8221060.940.0-54.0-54.0-54.00.0-653.81076.01076.00.004.503.733.73110

29、61.30-653.8-653.8-653.8-653.8-54.0-653.81076.01076.04.507.75-1.62-1.62总计4.5012.2510.9325.12变截面41095.040.00.00.01047.20.00.00.01047.20.000.000.0016.7131072.140.00.0674.2674.20.00.01047.21047.20.000.0012.7212.7221066.840.0195.7195.7195.70.0674.21047.21047.20.007.338.018.0111069.34-394.2-394.2-394.2-39

30、4.2195.7674.21047.21047.25.413.652.292.29总计5.4110.9923.0239.73L/441108.360.00.00.01253.60.00.00.01253.60.000.000.0025.7731087.480.00.01250.31250.30.00.01253.61253.60.000.0025.2325.2321090.240.01085.41085.41085.40.01250.31253.61253.60.0022.9222.9622.9611100.87677.8677.8677.8677.81085.41250.31253.6125

31、3.616.0617.3317.3617.36总计16.0640.2665.5691.32跨 中41123.600.00.00.01256.40.00.00.01256.40.000.000.0026.3531093.610.00.01256.41256.40.00.01256.41256.40.000.0025.6425.6421081.850.01176.41176.41176.40.01256.41256.41256.40.0024.2324.2324.2311081.861096.41096.41096.41096.41176.41256.41256.41256.422.1023.10

32、23.1023.10总计22.1047.3372.9799.324.钢筋应力松弛损失匚(0.52-f -0.26)匚f pk式中：-超张拉系数，本题中:=1.0;-钢筋松弛系数，本案例采用低松弛钢绞线，取= 0.3 ；7-传力锚固时的钢筋应力,钢筋应力松弛损失计算表11钢束b pe(MPa：)b l5(MPa)1234512345支点1272.51267.6 1268.7 1298.0 1283.9 36.56i 35.8936.04 40.07 38.10变截面1282.21273.8 1274.5 1290.0 1273.3 37.8736.7336.83 38.95 36.66L/413

33、20.01291.2 1263.7 1263.4 1237.6 43.18；39.1135.36 35.33 31.93跨中1297.21275.1 1264.0 1274.3 1247.9 39.95.36.9035.40 36.79 33.285.混凝土收缩、徐变损失0.9 I Ep cs(t,t0) Ep J pc (t,t0) J1+15PPpsCpcNpAnInM GkIn2:s =1 i2 讣/代i式中：二pc-构件受拉区全部纵向钢筋截面重心处，由预应力（扣除相应阶段的应力损失） 和结构自重产生的混凝土法向应力；产+cS-预应力筋传力锚固龄期为t0，计算龄期为t时的混凝土收缩应变；

34、（tt，0 -加载龄期为t0，计算龄期为t时混凝土的徐变系数；：-构件受拉区全部纵向钢筋配筋率, (As Ap)/A。设混凝土传力锚固龄期和加载龄期均为28天，计算时间t :，桥梁所处环境的年平均相对湿度为55%，以跨中截面计算其理论厚度h :h=2AJu=2 968.75/9.93 = 195.12mm为构件截面面积；查表（书上P236）得：为构件与大气接触的周边长度（CAD中massprop知）， 0混凝土收缩徐变损失的计算见表12截面Eps mmPP psNpe kNM自重 kN -mc预MPac自重MPaCCMPa06MPa支点50.70.004701.0055329.90.03.31

35、0.003.3196.87变截面279.40.006451.1155332.41360.15.04-0.474.57106.31L/4607.10.007571.5185317.55241.88.04-4.45:3.5891.08：跨中711.50.007571.7045302.96989.09.00-6.882.1175.676. 预应力损失组合上述各项预应力损失组合情况列于表13应力损失组合表13截面c 11 =011 + 012 + c 14 ( MPac 1 n = C 15 + C 16( MPa12345平均12345平均支点122.46127.40126.2796.95111.1

36、4116.84133.43132.76132.91136.94134.97134.20变截面112.81121.22120.45105.02121.73116.25144.19143.04143.14145.26142.97143.72L/475.01103.81131.33131.59157.36119.82134.25130.19126.44126.41123.01128.06跨中97.80119.92131.04120.72147.07123.31115.62112.58111.08112.47108.95112.14(五) 正常使用极限状态计算1.部分预应力混凝土 A构件抗裂性验算(1

37、)正截面抗裂性验算荷载短期效应组合下的抗裂性正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边正应力控制。在荷载短期效应作用组合下应满足: st - pc 0.7 ftk-St为在荷载短期荷载短期荷载效应组合作用下，截面受拉边的应力:In1、yn1、In2、yn2、Io、y分别为阶段i,阶段2,阶段3的截面惯性矩和截面重心至 受拉边缘的距离，可由表6查得：弯矩设计值由表1和表2查得：MG1Pk =4650.46kN m，MG2mk = 787.12kN m，MG2k = 1551.42kN m，MQ1k =2427.66kN m,M Q2k =307.57kN m将上述数值代入公式后得：-pc为截面下边缘的有效

38、预压应力:CJpcAn1NpepnI n1yn计算结果表明，正截面抗裂性满足要求。荷载长期效应组合下的抗裂性 在长期效应组合作用下，应满足 lt _ pc _ 0Gt为在荷载长期效应组合作用下，截面受拉边缘的应力最后得:计算结构表明，在长期效应组合作用下，正截面抗裂性满足要求。（2）斜截面抗裂性验算斜截面抗裂性验算以主拉应力控制，一般取变截面点分别计算截面上梗肋，形心轴和下 梗肋处在荷载短期效应组合作用下的主拉应力，满足Gp岂07 ftk的要求。Fp为荷载短期效应组合作用下的主拉应力tpMGImK代二MgipkIn2Mg2k +0 7Mqik +MQ2K yn2.x mI 0yo.xVG1PK

39、In1bSo iAEPInlbVGImKVG2K +0.7VQ1K +VQ2KSiS12 -|n2bI 0b上述公式中车辆荷载和人群荷载产生的内力值，按最大剪力布置荷载，即取最大剪力对 应的弯矩值，其数值由比表13查得。恒载内力值：活载内力值:变截面点处的主要截面几何性质由表 6查得图3为各计算点的位置示意图。各计算点的部分断面几何性质按表 14取值，表中，A,为图3中阴影部分的面积，Si为阴影部分对截面形心轴的面积矩，yxi为阴影部分的形心到截面形心轴的距离，d为计算点到截面形心轴的距离。计算点几何性质表14计算点受力阶段A1(mm2)yx1(mm)d(mm)S1(mm3)上梗肋处阶段10.

40、310973.23823.770.30170阶段20.3101008.63859.160.31268阶段30.445897.99740.780.39961形心位置阶段10.470782.040.000.36782阶段20.482802.130.000.38649阶段30.593766.210.000.45448下梗肋处阶段10.452792.04326.230.35805阶段20.504749.57290.840.37803阶段30.504867.95409.220.43773阶段二阶段二讣算点几何性质变截面变截面处的有效预应力epn = ypn = 1217.9 - 731.6 = 486.

41、3mm预应力筋弯起角度分别为：将上述数值代入，分别计算上梗肋、形心轴与下梗肋处的主拉应力 a）上梗肋处b）形心处C）下梗肋处计算结果汇总于表15变截面处不同计算点主应力汇总表表15计算点位置正应力x(MPa)剪应力ix(MPa)主拉应力ertp(MPa)上梗肋4.971.72-0.54形心轴4.642.04-0.77下梗肋4.851.98-0.71计算结果表明，上梗肋处主拉应力最大，其数值为，小于规范规定的限制值 0.7矗=0.7 2.65=1.855MPa。2.变形计算(1)使用阶段的挠度计算使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期影响系数，根据公路规JTG D62-2004

42、 6.5.3规定，当采用C40-C80混凝土时，中间强度等级可按直线内插入取用，对C50混凝土，用内插法取值，对于全预应力，刚度 B=0.95Ecl。预应力混凝土简支梁的挠度计算可忽略支点附近截面尺寸及配筋的变化，近似的按等 截面梁计算，截面刚度按跨中截面尺寸及配筋情况确定，即取荷载短期效应组合作用下的挠度值，按等效均布荷载作用情况计算：r 5 L2 汉 Msfs48B。式中，。自重产生的挠度值按等效均布荷载作用情况计算：fG吟守消除自重产生的挠度，并考虑挠度长期影响系数后，试用阶段挠度值为 计算结果表明，使用阶段的挠度值满足规范要求。（2）预加力引起的反拱近似按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面净截面确定，及取反拱长期增长系数采用 =2.0。预加力引起的跨中挠度为M1M pfp ）i-BdxB0式中：Mi-所求变形点作用竖向单位力P=1引起的弯矩图；M p-预加力引起的弯矩图。对等截面梁可不比进行上式积分计算，其变形值由图乘法确定，在预加力作用下，跨中 截面的反拱可按下式计算2 M,l/2MBo皎M,l/2为跨中截面作用单位力P时，所产生的Mi图在半跨范围