高层住宅剪力墙结构计算书

1、第册/共册本册共页住宅计算书CALCULATION DOCUMENT工程名称：恒大住宅花园二期工程编号：A13项目名称：C13号楼设计阶段：施工图设计专业：结构初设计计算人：校对人：华北建筑设计研究院有限公司NORTH CHINA ARCHITECTURAL DESIGN& RESEARCH INSTITUTE CO. LTD16一.本工程电算选用软件（J）上部结构名称版本本工程使用上部结构FKPM系列PK框排架计算机辅助设计2003年07月PMCAD结构平面计算机辅助设计2003年07月TAT结构三维分析与设计软件2003年07月SATWE结构空间有限元分析设计软件2003年07月7LTCA

2、D楼梯计算机辅助设计2003年07月VSTS钢结构计算机辅助设计2003年07月PREC预应力结构计算机辅助设计2003年07月QLK混凝土小型砌块计算机辅助设计2003年07月BOX箱型基础计算机辅助设计2003年07月GJ钢筋混凝土基本构件设计2003年07月VSAP844.2TBSA5.03D3S3.5基础PKPM 系列 JCCAD2003年07月JSFC上海地基基础设计规范配套系列软件1.0理正桩基CAD2.5围护之星二.工程概况结构类型砌体结构底框砌体结构框架小墙肢结构V高层剪力墙结构框剪结构 筒体结构框支结构其它工程地段：青岛本工程0.00相当于绝对标高6. 230 m；室内外高差

3、：1.20 m主要材料混凝土 基础C40；上部9层以下C35,以上C30钢材 HPB235砌体小型混凝土空心砌块；结构层数地上32层；地下 1 层结构高度97.8 m；宽度15. 10 m；长度58 m；结构特点：本工程属高层民用住宅，建筑类别：丙类。平面近似L形，在 中间部位设置抗震缝后，两侧结构单元近似矩形，除了楼梯、电梯 间局部楼而外无大的缺失；立而无大的变化，整体属于较规则结构。基础形式采用桩筏基础，桩采用预应力混凝土管桩，桩径500； 桩长34米；最小间距1. 5米。桩基础持力层为-2粉砂层。抗震设防烈度7度，抗震等级一级，场地类别IV；安全等级 二 级， 基本风压：0.6 kN/m

4、2人防布置无抗震缝设置宽450mm注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋而中间高）三.设计依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)建筑抗震设计规程(GB50011-2001)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002)建筑抗震设计规程(DBJ08-9-92)及1996年局部修订增补地基基础设计规范(DGJ08-U-1999)中国建筑东北勘察研究院提供的1大住宅花园二期岩土工程详细勘察 报告及补充资料四.可变荷载标准值选用(kX/nf)P称 荷*卧室、餐厅起居室厨房、 卫生间楼梯消

5、防楼 梯悬挑阳台地下自 行车库设备 机房上人屋面不上 人屋面2.02.02.03.52.52.57.02.00.5本工程选用VVVVV五. 上部永久荷载标准值及构件计算(一) 楼而荷载首层：卧室、起居室、书房：150 厚磴板 3. 75kN/m2板面装修荷载1. OkN/m2板底粉刷或吊顶 0. 50kN/m，恒载合计5. 25kN/m:厨房、普通卫生间:150 厚碇板 3. 75kN/m:板面装修荷载 1. lk/m板底粉刷或吊顶0. 50kN/nj2带采暖卫生间:恒载合计5. 35kN/m：150 厚碗板 3. 75kN/m：板面装修荷载20x0. 13=2. 6kN/m:板底粉刷或吊顶0

6、. 50kN/n?恒载合计6. 85kN/m=门厅、电梯间:150 厚栓板 3. 75kN/m：板面装修荷载 20x0. 07=1. 4kN/m2 板底粉刷或吊顶0. 50kN/n?恒载合计5. 65kN/m2标准层：卧室、起居室、书房：110 厚碗板 2. 75kN/m2 板面装修荷载1.0kN/m：板底粉刷或吊顶0. 50kN/n?恒载合计4. 25kN/m2 对于120厚楼板：4. 5kN/m= 对于130厚楼板：4. 75kN/m:对于140厚楼板：5. OkN/m= 对于150厚楼板：5. 25kX/m2对于200厚楼板：8. OkN/m：（包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1. 5

7、kN/m2）厨房、普通卫生间：100 厚碗板2. 5kN/m2板面装修荷载1. lkN/m：板底粉刷或吊顶 0. 50kN/m：恒载合计4. 10kN/m2带采暖卫生间:100厚磴板2. 5kN/m2板而装修荷载20x0. 13=2. 6kN/m2板底粉刷或吊顶0. SOkN/nf1恒载合计5. 60kN/m2楼电梯间:120厚磴板3. OkN/m板而装修荷载20x0. 07=1. 4kN/m2板底粉刷或吊顶 0. SOkN/nf1恒载合计4. 90kN/m2（二）屋而荷载屋面板120厚：4cm细石混凝土面层1. 00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层0. 3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡（

8、也尸40） 0. 5kN/m2防水卷材0. 30kN/m22cm 找平 0. 4OkN/m-120 厚確板 3. OkN/m22cm 底粉刷 0. 4kN/nf恒载合计6. 2kN/m2对于130厚楼板：6. 5kN/m：对于140厚楼板：6. 7kN/m2露台：水泥砂浆+10厚防滑地砖0. 7kN/m24cm细石混凝土而层1. OOkN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0. 3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡（血尸40） 0. 5kN/m2防水卷材 0. 30kN/m=2cm 找平 0. 40kN/m2110 厚碗板 2. 75kN/m22cm 底粉刷 0. 4kN/nf 恒载合计6. 4kN

9、/m2 对于120厚楼板：6. 7kN/m2 对于130厚楼板：6. 9kN/m=（三）墙体荷载承重多孔粘土砖混凝土小型空心砌体加气混凝土砌块容重(kN/m3)1615.98.5两侧粉刷重0. 680. 680. 68(kN/m3)墙厚0. 240. 120. 190. 090.250. 200. 1216X0. 24168. 5X墙重+粉刷15.9X0. 1915.9X0. 098.5X0. 258. 5X0. 2+0. 68=4.X0. 12+0. 12+(kN/m1)+0.68=3. 7+0. 68=2. 1+0. 68=2. 8+0. 68=2. 4L00. 68=2. 60. 68=

10、1. 71.7 X墙高4. 5X2. 52.6X2. 53. 7X2. 52. 1X2. 52.8X2.52.4X2.52.52. 5m=11.3=6.5=9.3=5.3=7=6=4.31.7 X墙重/墙咼4. 5X2.62.6X2. 63. 7X2. 62. 1X2. 62.8X2.62.4X2.62.6米(kN/2. 6m=11.7=6.8=9.7=5.5=7.3=6.3=4.51.7 Xm)需Gj4. 5X2. 72.6X2. 73. 7X2.72. 1X2. 72.8X2. 72.4X2.72.72. 7m=12.2=7.1=10.0=5.7=7.6=6.5=4.6墙咼4.5X32.6

11、X33.7X32. 1X32.8X32.4X31.7X33. 0m=13.5=7. 8=11. 1=6.3二& 4=7.2=5. 1本工程使用JJ（四）阳台女儿墙、栏板：板厚：240mm1. 板高 600mm：1）永久荷载二（25X0.24X0.6 + 0.68X0.6） XI. 2=4. 8 kX/m2）栏板抗弯计算：水平设计荷载：P二0. 5kN/mX 1. 4=0. 7kN/m设计弯矩：M二0. 7X0. 6=0. 42kN-m/m构造配筋：0. 15%XhX1000二338nrn?/m2. 板高 1300mm：1）永久荷载二（25X0. 24X1.3+0. 68X1.3） XI. 2=

12、10. 5 kN/m2）栏板抗弯计算：水平设计荷载：P二0. 5kN/mXl. 4=0. 7kN/m设计弯矩：M=0. 7X1. 3=0. 91kN-m/m构造配筋：0. 15%XhX1000二BBSmni/ni六、结构计算采用PM建模，TAT、SATWE设计软件计算。楼板配筋及剪力墙、次梁配筋采用软件计算结果，并进行人工干预调整归并. 结构施工图中适当加厚开大洞口周围楼板及屋面板，并双层双向加强配筋，以 削弱温度应力，要求施工单位加强养护。因建筑物体型为折形，故在转折处设 200mm宽抗震缝。计算模型进行双塔定义，基础底板及地下室顶板相连形式。 其结构计算模型如下：路晰糙 芍跋琵 騒賛级二十

13、七駆帀二十缺魏二十蕊麵十二樓面十戈劇十-层麵十瞬$ f s楼播楼Es JUsnLU八七丄八PS-12滋1.十九八u73100,板厚 h=110mm110厚碗板2. 75kN/m25cm 而层 1. OkX/nT2cm底粉刷0. 4kN/m踏步 2.21曲恒载合计 4. 24-cos34. 02 + 2. 2 = 7. 3kN/m2q二 1. 2X7. 3 + 1. 4X2. 0=11. 6kN/m2 M转二0. 125ql13. 7KN. m/m As=563mm2，配 _12150.板顶配_10150.TB1 （板式）:L=1820,板厚 h= 100mm100 厚確板 2. 5kN/m2

14、5cm 面层 1. OkN/nf 2cm 底粉刷 0. 4kX/m踏步 2.2kN/m恒载合计 3. 9Fcos33 27 + 2. 2 = 6. 9kN/m2q二 1. 2X6. 9 + 1. 4X2. 0=11. lkN/m2M_=0. 125ql2=4. 6KN. m/mAs=285mm_,配_10200.板顶配8150TL4： L=2700 mm, 200X400 mm,q=ll. 1X1. 82+2. 51（自重）+7. 5X0. 7（平台板）二28. OkX/m 按简支 Mg二0. 125ql，二25. 5KX. m配3_20,配篩筋8100o2.跃层楼梯：TB1 （板式）：L=2

15、220100厚碇板mm,板厚 h= 100mm2. 5kN/m25cm 面层 1. OkN/m2cm 底粉刷 0. 4kN/m2踏步 2. 3kN/n?恒载合计 3. 94-cos39. 49+2. 3=7. 4kN/m2q=1.2X7. 4+1. 4X2. 0=11. 6kN/m:M_=0. 125ql2=7. 2KN. m/mAs=304mm:,配_10200.板顶配8150.TB2（板式）：L=2000100厚碇板5cm面层2cm底粉刷踏步mm,板厚 h= 100mm2. 5kN/m：1. OkN/m:0. 4kN/m:3. OkN/n?恒载合计 3. 94-cos39. 49 + 3.

16、 0 = 8. lkN/m2q=l. 2X8. 1 + 1. 4X2. 0=12. 5kN/m2 二0. 125ql、6. 3KN. m/mAs二264mm配_10200.板顶配8150.九. 基础计算基础设计根据浙江有色建设工程公司有限公司提供的苏州工业园中天湖 畔花园（二期）岩土工程勘察报告进行。*10号楼基础计算0. 00相当于绝对标高4. 40米；基础埋深-5. 95米，基底绝对标高为-1. 55米，基底层土-1。桩顶绝对标高为-1. 45米（一）单桩承载力：选取桩型500 X34000,根据地质报告中J25孔，-2层层面绝对标高约-34. 55,桩尖入持力层=0. 75米，根据J25

17、孔计算单桩承载力土层号标高（绝对）层厚FsFpYEsT1 12 1 CO 4551.405519.26. 04-2-6. 753. 904818.95.45-8. 852. 103618. 74.89T-12. 753. 904218.99.06-2-14. 752. 003218.87.66-19. 504. 753418. 74.81-22. 753. 256519. 46. 70T-24. 451. 707519. 16.33-2-30. 155. 704518. 75. 62T-34. 554. 406518.97.83-2-35. 450. 9070400018.610. 32桩侧总

18、极限摩阻力标准值：REX 20. 5X3. 14X1676 = 2632 kN 桩端极限阻力标准值(kN)： RPie=0. 252X3. 14X4000=785kN单桩竖向承载力设计值Ra=( Rsk+RP. )/1. 65= 2070 kX；取2050Kn； 单桩竖向承载力特征值 時(Rsk+Rpk )/2. 0= 1708 kN；取1650Kn根据Z24孔计算单桩承载力土层号标髙(绝对)层厚FsFpYEsT-1.45-2. 971. 525519.26. 04-2-6. 873. 904818.95.45-9. 372. 503618. 74.89T-13. 173. 804218.99

19、. 06-2-15. 572. 403218.87.66-19. 674. 103418. 74.81-22. 472. 806519.46. 70T-25. 172. 707519. 16. 33-2-29. 874. 704518. 75.62T-32. 973. 106518.97.83-2-35. 452. 4870400018.610. 32桩侧总极限摩阻力标准值：REX S Lf=1=0. 5X3. 14X1707 = 2681 kN 桩端极限阻力标准值(kN)： Rpk=0. 252X3. 14X4000=785kN单桩竖向承载力设计值Ra=( Rsk+Rpk )/1. 65=

20、2100 kN；取2050Kn；单桩竖向承载力特征值Rf( RsJt+Rpk )/2. 0= 1733 kN；取1650Kn综上计算结果：单桩竖向承载力特征值：取1650Kn(二) 基础承载力验算上部荷载标准值F二263385Kn基础自重G:基础总而积S二617m；,水位绝对标高0. 80m筏板自重及活载标准值G二(25X 1. 4+4. 0) X617二24063KN外墙外筏板上覆土重标准值G1二20X5. 2X0. 38X145二5730KN地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2二20X4X8. 1二648KX水浮力 F 浮二 10X617X3. 5二21595KN桩数n二(F+G+G1+G2-

21、 FQ/单桩承载力特征值= (F+G+G1+G2-F 浮)/出=(263385+24063+5730+648-21595)/1650=272231/1650二165 根实际布桩178根165根(三) 单桩抗冲切验算：Fi=2050KNFi全0. 7 B hft H eh。二0. 7X0. 95X1. 43X 10-3X 1X3. 14X 1800X 1300=6987KN 所以筏板满足单桩抗冲切验算。(四) 沉降计算采用JCCAD计算，建筑物沉降为105mm,满足规范要求。(五) 偏心计算由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心仃24997,-6687)X=50mm,偏心

22、率：X/L=50/70240二0. 07%Y二 130mm,偏心率：Y/B=130/15600=0. 83%满足规范要求。*8号楼基础计算0. 00相当于绝对标高4. 40米；基础埋深-5. 85米，基底绝对标高为-1. 45米，基底层土-1。桩顶绝对标高为-1. 35米(一)单桩承载力：选取桩型500 X34000,根据地质报告中J41孔，-2层层面绝对标高约-34. 12,桩尖入持力层二0. 75米，根据J41孔计算单桩承载力土层号标髙(绝对)层厚FsFpYEsT-1. 35-2. 220. 875519.26. 04-2-4. 522. 304818.95.45-7. 322. 8036

23、18. 74.89T-10. 823. 504218.99. 06-2-12. 721.903218.87.66-17. 674. 953418. 74.81-22. 925. 256519.46. 70T-24. 521.607519. 16. 33-2-33. 028. 504518. 75.62T-34. 121. 106518.97.83-2-35. 351. 2370400018. 610. 32桩侧总极限摩阻力标准值：Rsk=UpX S lfsi=0. 5X3. 14X1636 = 2569 kN 桩端极限阻力标准值(kN)： Rpk=0. 252X3. 14X4000=785kN

24、单桩竖向承载力设计值Rd=( RA )/1. 65= 2030 kN；取2000Kn；单桩竖向承载力特征值Rf( Rsle+RPk )/2.0= 1677 kN；取1600Kn根据Z39孔计算单桩承载力土层号标高(绝对)层厚FsFpYEsT-1. 35-2. 381.035519.26. 04-2-4. 982. 604818.95.45-9. 985. 003618. 74.89-1-11.481.504218.99.06-2-13. 381.903218.87.66-19. 886. 503418. 74.81-21.882. 006519. 46. 70T-24. 883. 007519

25、. 16.33-2-33. 088.204518. 75. 62T-34. 081.006518.97.83-2-35. 351.2770400018.610. 32桩侧总极限摩阻力标准值:Rsk=UDX S lifsi=0. 5 X 3. 14 X1584二 2487 kN桩端极限阻力标准值(kN)： Rpk=0. 252X3. 14X4000=785kN单桩竖向承载力设计值Rd=( Rsk+Rpic )/1. 65= 1983 kN；取2000Kn；单桩竖向承载力特征值Rf( R=k+RP)/2.0= 1636kN；取 1600Kn综上计算结果：单桩竖向承载力特征值：取1600Kn(二)

26、基础承载力验算上部荷载标准值F= 237503Kn基础自重G:基础总而积S二617m,水位绝对标高0. 80m筏板自重及活载标准值G二(25X 1. 4+4. 0) X617二24063KN 外墙外筏板上覆土重标准值G1二20X5. 2X0. 38X145= 5730KX地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20X4X8.1= 648KN水浮力 F 浮二 10X617X3. 5=21595KN桩数n二(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值二(F+G+G1+G2-F 浮)/&=(237503+24063+5730+648-21595)/1600二246349/1600二154 根实际布桩

27、164根154根(三) 单桩抗冲切验算：F 产2000KXFi三0. 7 B 丘 n tkhoO. 7X0. 95X1. 43X 10-3X 1 X3. 14X 1800X 1200二6450KN 所以筏板满足单桩抗冲切验算。(四) 沉降计算采用JCCAD计算，建筑物沉降为100mm,满足规范要求。(五) 偏心计算由 JCCAD 导岀荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687)X=50mm,偏心率：X/L二50/70240二0. 07%Y二 130mm,偏心率：Y/B二 130/15600=0. 83%满足规范要求。十.地下自行车车道结构计算4 o oo7A200

28、0qi抗浮验算：结构自重：G二25X0. 35X(2. 7+3. 95X2)/2.7=34. 35 kN/m： 水浮力：F二 1.2X (2.95+0.35-0.5) X 10=33. 6 kX/m2GF侧土压力：地而活荷10/18=0. 56q2=18X (2. 95+0. 56) X0. 35=22. 1 kN/m/m基底反力：ql=25X0. 35X3. 95X2/2. 7=19kN/m/m侧板计算：MC=22. 1X2. 9576=32. 1 KN. m板厚350按抗裂要求计算配筋_14150底板计算：MC二-32. 1+19 X 2 . 352/8=-18. 98 KX. m-0.6

29、0Cq2板底受拉，板底配筋同侧壁，板面按构造配筋_12150卜一.地下室侧板结构计算-0.650-I ：/静止土压力Ko=O. 5室外活荷载取10 KX/m2折算土层厚度10/18=0. 55mql=Ko Y h=0. 5X18X0. 55=5. 0 KN/mq2=K0 Y h=0. 5X18X (4. 55-0. 60+0. 55) =40. 5 KN/mLy=3. 95m, Lx=5. Im, q=q2-ql=35. 5KN/mMx=O. 0092X35. 5X5. 1X5. 1=8. 5KN. mMy=0. 0079 X 35.5X5. 1X5. 1=7. 3 KX. mMx =-0.

30、0229 X35. 5X5. 1X5. 1=-21. 2 KN. mMy =-0. 0299 X35. 5X5. 1X5. l=-27. 6 KN. mLy=3. 95m, Lx=5. Im, q =ql=5KN/mMx=O. 0237X5X5. 1X5. 1=3. 1KN. mMy二0. 0115X5X5. 1X5. 1=1. 5KN. mMx =-0. 0542 X 5 X 5. 1 X 5. 1=-7. 1 KX. mMy =-0. 0559X5X5. 1X5. l=-7. 3 KN. m叠加后弯距值为Mx=11.6KN. m, My= 8. 8KN. mMx =-28. 3 KN. m

31、, My =- 34. 9KN. m板 300 厚,C35, f =300查钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表,主14150满足强度及抗裂要求。附相关计算简图.荷载简图及基础沉降、偏心计算结果文件。16计算项目：异形板计算 计算条件碇材料板厚： 140 (mm)板容重：25. 000 (kN/m3)磴强度等级：C30配筋计算as : 15 (mm)纵筋级别：2跨中弯矩与x轴夹角：0.00(度)支座弯矩调整系数：1.00跨中弯矩调整系数：1.00板上施加均布荷载:8. 800 (kPa),4 - .? 5 ?.? 7.?.?i?iJiJi!Iii?i 3 w z ”、 J Jd U

32、a 3 J GG QR小心GGmGQ丁丸鸟221?；? A U 0 A BIQQ3 a j , a 总65,”0200000“屯0疋空2的却2。和曲2沪0 210 00也“15片o 0 0 “ 0住恥40旳m 用沾a皿宀乞涉22 0 a 卞么広H歹“Q“0空104曲 WQ歸2卫岁：30013氏2 0 3 R氏久 I JJO0 OQRADQD 040002乞公住门门却公住曲0丸泾D 0 336/ ?卩0連电$ aJgQa,00 Ch,F：夕心044421* 0 a 66$2 0审agQQaaE乞公33?gggXa0 00380 夕兰兰?甲哎电山虫山“山门0222鼻审口0 0 r 31 3刃7 旧

33、疗审ElJiJs Qg 05 0 0直40fiE却少33REHfll 0 3 Q3 声F 厚 0 oq 0 5 0 Q D a 畫 G 5 31。审& 0 Q 权孚金 口 0 o c 5 “，N匣血竺型垃西竺空空:Erinrni sn 2 3 Q色q 0gt3k?0j39)3:/;im jQQ*4*j*j w 工Y 羽 2 mnt we nmq 如 G 7%0毗7 ”：Q7QGi GlSIQGlQGlQQ93QQQa3nitaa*4a Q NWS W“： 巾沖5加沖如巾727001巾27皿： 7“2QQ|Q7QG|%7QQiQ场工也仏1工仏。沁a 沁80皿區MMsnnrmrxaamrjL向下为

34、正垂 Wi?WkM-n/n)5HWkN-n/n)垂直板边配筋（讪2/ n） 胯中配筋（附？/n）-iWilSCkN-n/n)WWMO(nn2/ri)垂直板边弯矩:边左中右1,0. 02,-0. 18,0. 012,0. 01,0. 07,-0. 003,-0. 01,0.01,-2. 404,-1. 31,-0. 06,0.075,0. 15,-0. 05,-99. 486,-105. 19,-0. 38,0. 02跨中形心点弯矩（已按用户给定角度转向）:Mxx=8.69, Myy=7.71跨中最大正负弯矩及位置（已按用户给定角度转向，含盖有限元计算中剖分网点中除去周边点外的所有点）:Mx_m

35、ax =10. 80,坐标：（2.03,2. 20)Mx_min =-36. 0&坐标：（0.07,1.61)My_max =10. 49,坐标：（0.92,3. 42)My_min =-46. 13,坐标：（0. 12,1.50)配筋结果J (mm2/m) 一按配单筋计算，小于0衣示超筋垂亡板边配筋：边左中右1,210,210,2102,210,210,2103,210,210,2104,210,210,2105,210,210,34756,-1.210,210跨中配筋：Asx=228, Asy=210选筋结果 垂疔板边钢筋:边左中右1D12200(565)D12200(565)D12620

36、0(565)2D12200(565)D12200(565)D12200(565)3D12200(565)D12200(565)D12200(565)4D12200(565)D12200(565)D12200(565)5D12200(565)D12200(565)D00(0)6D00(0)D12200(565)D12200(565)跨中钢筋：Asx =D12200(565) Asy =D12200(565)计算条件碇材料板厚： 140 (mm)板容重：25. 000 (kN/m3)碇强度等级：C30配筋计算as : 15 (mm)纵筋级别：2跨中弯矩与x轴夹角：0.00(度)支座弯矩调整系数：0.80跨中弯矩调整系数：1.50 板上施加均布荷载:8. 800 (kPa)16内力结果MmifS AS 皿 Q WIP 9a40?tfiffl7.ffi3 ffi9vuviuoozrrrrjui?