塑料盖模具设计设计

1、黄冈职业技术学院 毕业设计课题名称：塑料盖模具设计学院名称：机电学院专 业:模具设计与制造班 级:模具XXXX班姓 名:指导教师:XXXXX目录一、塑件的工艺分析31.1塑料制品的材料31.1.1 一般性能31.1.2 力学性能3热学性能3电学性能3环境性能4般参数41.2塑件结构分析41.2.1 壁厚5脱模斜度51.2.3 圆角5塑件尺寸精度分析6塑件表面质量分析61.3注塑机的选择61.3.1 注塑机简介6注塑机基本参数61.3.3 选择注塑机 7注塑模工艺条件：8二、型腔分布与分型面设计92.1型腔数目的确定92.2型腔的布局92.3分型面的设计10三、 浇注系统的设计113.1主流道的

2、设计 1.13.2分流道的设计123.2.1 分流道的表面粗糙度 13分流道长度13分流道的布置形式133.3浇口的设计143.3.1 浇口的选用143.3.2 浇口的位置选用 143.4浇注系统的平衡15分流道平衡 153.5冷料穴的设计153.6拉料杆的设计163.7排气设计163.7.1 排气设计原则： 17四、成型零件的设计174.1成型零件的结构设计 174.1.1 凹模（型腔）结构设计174.1.2 凸模（型芯）结构设计 184.2成型零件工作尺寸计算18型腔、型芯径向尺寸计算910 194.2.2 型腔、型芯的深度尺寸的计算21五、合模导向机构的设计 225.1导柱的设计235.

3、2导套的设计23六、脱模机构的设计及有关参数校核 246.1脱模机构设计的总体原则246.2推杆设计246.2.1 推杆的形状246.2.2 推杆的位置与布局 246.3推件板设计的要点256.4模架的确定256.5校核计算26塑料盖模具设计、塑件的工艺分析1.1塑料制品的材料一般性能ABS的外观为不透明呈象牙色的粒料，无毒、无味、吸水率低其制品可着成 各种颜色，并具有90%勺高光泽度。ABS的相对密度为1.05, ABS同其它材料的结合性好， 易于表面印刷、涂层和镀层处理。ABS的氧指数为18.2，属易燃聚合物，火焰呈黄色，有黑烟，烧焦但不滴落，并发出特殊的肉桂味。ABS是一种综合性能十分良

4、好的树脂，在比较宽广的温度范围内具有较高的冲击强度 和表面硬度，热变形温度比PA PVC高，尺寸稳定性好，收缩率在 0.4%-0.8%范围内，若 经玻纤增强后可以减少到0.2%-0.4%，而且绝少出现塑后收缩。其临界表面张力为34-38mN/cmABS熔体的流动性比 PVC和PC好，但比PE PA及PS差，与POM和HIPS类似。ABS 的流动特性属非牛顿流体，其熔体粘度与加工温度和剪切速率都有关系，但对剪切速率更 为敏感。ABS的主要成型特点：(1) 可用注射、挤出、压延、吹塑、真空成型、电镀、焊接及表面涂饰等成型加工方 法。(2) 收缩率小,可制得精密塑料。(3) 吸湿性较大,成型前应干燥

5、处理。流动性中等，溢边值0.04mm,溶体粘度强烈依赖于剪切速率，因此模具设计大都采 用点浇口形式。(5) 熔融温度较低，熔融温度范围固定，宜采用高料温、高模温和高注射压力，有利于成 型。(6) 浇注系统流动阻力小，注意浇口形式和位置应合理，防止产生熔接痕或减小熔接痕 数量。脱模斜度不宜过小。力学性能ABS有优良的力学性能，其冲击强度极好，可以在极低的温度下使用。即使ABS制品被破坏，也只能是拉伸破坏而不会是冲击破坏。ABS的耐磨性能优良，尺寸稳定性好，又具有耐油性，可用于中等载荷和转速下的轴承。ABS的蠕变性比PSF及 PC大，但比PA和POMJ、。ABS的弯曲强度和压缩强度属塑料中较差的。

6、ABS的力学性能受温度的影响较大。热学性能ABS属于无定形聚合物，无明显熔点；熔体粘度较高，流动性差；热稳定不太好，耐候性较差，紫外线可使变色；热变形温度为70 107C，制品经退火处理后还可提高 10C左右。对温度，剪切速率都比较敏感；ABS在- 40E时仍能表现出一定的韧性，可在-40C 到80r的温度范围内长期使用。电学性能ABS的电绝缘性较好，并且几乎不受温度、湿度和频率的影响，可在大多数环境下使 用。环境性能ABS不受水、无机盐、碱醇类和烃类溶剂及多种酸的影响，但可溶于酮类、醛类及氯 代烃，受冰乙酸、植物油等侵蚀会产生应力开裂。ABS的耐候性差，在紫外线的作用下易产生降解，置于户外半

7、年后，冲击强度下降一半。一般参数比重：1.05克/立方厘米吸水率：0.2%-0.45%干燥条件：80- 90 r 20小时使用温度范围：-40 r 80C成型收缩率：0.4-0.7%成型温度：2oor -24or 热变形温度为：70 r 107E硬度:R65-R115ABS注射成型的主要工艺参数见下表:ABS注射成型的主要工艺参数树脂名称ABS注射机类型螺杆式螺杆转速，（r/mi n）30 60形式直通式喷嘴温度（C）180190刖200210料筒温度（C）中210230后180200模具温度（C）50 70注射压力（MPa）70 90保压压力（MPa）50 70注射时间（s）35保压时间（s

8、）15 30冷却时间（s）15 30总周期（s）40 70密度（g/ cm 3 ）1.01 1.081.2塑件结构分析塑料制件的结构工艺性是指塑件结构对成型工艺方法的适应性.在塑料生产过程中， 方面成型会对塑件的结构，形状,尺寸精度等诸方面提出要求，以便降低模具结构的复杂程 度和制造难度，保证生产出价廉物美的产品；另一方面,模具设计者通过对给定塑件的结构 工艺性进行分析，弄清塑件生产的难点，为模具设计和制造提供依据。本次设计任务是塑料制品一一塑料盖，壁厚平均为 3mm其形状及其基本尺寸如图1-2 所示。塑件有着，未注公差均按 MT4计算；色泽鲜艳、表面光洁无疤痕、无飞边。外观 质量要求一般，表

9、面粗糙度要求很低，根据塑件的尺寸要求，塑件有较好成型性能；从塑 件结构看，设置一个分型面；塑件本身结构简单，利于分模；因而要求成型情况良好。塑料：ABS 生产纲领：大批量300.12I-slgl50044图1-2产品图壁厚各种塑件，不论是结构件还是板壁，根据使用要求具有一定的厚度，以保证其力学强度 一般地说,在满足力学性能的前提下厚度不宜过厚，不仅可以节约原材料，降低生产成本， 而且使塑件在模具内冷却或固化时间缩短，提高生产率；其次可避免因过厚产生的凹陷，缩 孔,夹心等质量上的缺陷.以下是ABS的最小壁厚3 mm ,整体壁厚3mm脱模斜度由于塑件成型时冷却过程中产生收缩，使其紧箍在凸模或型芯上

10、，为了便于脱模，防止 因脱模力过大而拉坏塑件或使其表面受损，与脱模方向平行的塑件内，外表面都应具有合 理的斜度.以下是ABS的脱模斜度推荐值：制件外表面35 -1.35 ,制件内表面30 -1 塑件内外表面在造型时均没有弧度，脱模斜度就是在分形面处，这不仅对脱模有好处，而且 可以更好的锁紧。圆角塑件上各处的轮廓过度和壁厚连接处，一般采用圆角连接，有特殊要求时才采用尖角 结构。尖角容易产生应力集中，在受力或受冲击载荷时会发生破裂。圆角不仅有利于物料 充模，同时也有利于融料在模具型腔内的流动和塑件的脱模。圆角的取值与应力集中的关 系遵循R/T函数关系，当R/T=0.6以后应力集中变的缓和，该塑件大

11、部分的圆角取R5以内，较小值取到R2塑件尺寸精度分析本设计采用的尺寸是未注公差均按 MT4计算的精度设计，在保证基本尺寸情况下，以 减少加工成本为第一准则。塑件表面质量分析（1）必须避免在塑件的分型面处出现毛边；（2）注意通孔处不出现锐边；1.3注塑机的选择注塑机简介注塑机又名注射成型机或注射机。它是将热塑性塑料或热固性料利用塑料成型模具制 成各种形状的塑料制品的主要成型设备。分为立式、卧式、全电式。注塑机能加热塑料， 对熔融塑料施加高压，使其射出而充满模具型腔。注塑机的分类方式很多，目前尚未形成完全统一标准的分类方法。常用的说法有 ：（1）按设备外形特征分类：卧式,立式,直角式,多工位注塑机

12、；（2）按加工能力分类：超小型,小型,中型,大型和超大型注塑机。此外还有按用途分类和按合模装置的特征分类，但日常生活中用的较少。注塑机基本参数注塑机的主要参数有公称注射量、注射压力、注射速度、塑化能力、锁模力、合模装 置的基本尺寸、开合模速度、空循环时间等。这些参数是设计、制造、购买和使用注塑机 的主要依据：（1）公称注塑量：所能达到的最大注射量，反映了注塑机的加工能力。（2）注射压力：为了克服熔料流经喷嘴，浇道和型腔时的流动阻力，螺杆（或柱塞）对 熔料必须施加足够的压力，我们将这种压力称为注射压力。（3）注射速率：为了使熔料及时充满型腔，除了必须有足够的注射压力外，熔料还必 须有一定的流动速

13、率，描述这一参数的为注射速率或注射时间或注射度。 常用的如所示表 3-4注射速率：表3-4注射速率注射量1225501020406010/cm350000000000000注射速率1220335789131620/cm3/s50300300000注射时间/s11.1.1.2.33.5255752575（4）塑化能力：单位时间内所能塑化的物料量.塑化能力应与注塑机的整个成型周期配合协调，若塑化能力高而机器的空循环时间长，则不能发挥塑化装置的能力，反之则会加 长成型周期。（5） 锁模力：注塑机的合模机构对模具所能施加的最大夹紧力 ，在此力的作用下模具 不应被熔融的塑料所顶开。（6）合模装置的基本尺

14、寸：包括模板尺寸，拉杆空间,模板间最大开距，动模板的行程, 模具最大厚度与最小厚度等这些参数规定了机器加工制件所使用的模具尺寸范围。（7）开合模速度：为使模具闭合时平稳，以及开模,推出制件时不使塑料制件损坏，要 求模板在整个行程中的速度要合理，即合模时从快到慢，开模时由慢到快在到停。（8）空循环时间：在没有塑化，注射保压,冷却,取出制件等动作的情况下，完成一次 循环所需的时间。1.3.3 选择注塑机（1）由注射量选定注射机由PRO/E建模分析得（材料密度取p =1.05g/cm1）:总体积 V=43.64cm1;总质量M=45.82g；流道凝料 W0.5V （流道凝料的体积（质量）是个未知数,

15、根据手册0.5V（0.5M）来估算, 塑件越大则比例可以取的越小）；实际注射量为:V 实=43.64 X 1.5=65.46 cm3；实际注射质量为 M实=1.5M=45.82X 1.5=68.73g ;根据实际注射量应小于0.8倍公称注射量原则，即:0.8 V公三V实3V公=V 实 /0.8=65.46 - 0.8=81.83 cm（2） 次成型的塑料重量（塑件与流道凝料之和）应在注塑机理论注射量的10%-80%之间；既能保证制品质量，又可充分发挥设备的能力，则选50%-808为最佳。（3）塑件的形状较复杂，壁厚不均，也无特别高的精度要求，但是塑件的材料为ABS 粘度为中等，一般选用的压力为

16、 50-100Mpa,因塑件的结构较简单，取 P=60Mpa塑件的投影面积计算A=6X3.6X4=86.4cm2 型腔的压力计算P腔=2/3 X P=40Mpa 锁模力的计算 F=AP腔 =86.4 X 40=33X 104N 根据计算，初选柱塞式注射机：XS-ZY-125XS- ZY-125型注射机的技术规范注射量/cm3125模板最大行程/mm300螺杆直径/mm42模具厚度/mm最大300注射压力/MPa120最小200注射行程/mm115拉杆空间/mm260X290注射时间/S1.6模板尺寸/mm428X458锁模力/kN90喷嘴球径/mmSR120最大成型面积/cm2320喷嘴孔径/

17、mm$4134注塑模工艺条件：干燥处理：ABS材料具有吸湿性，要求在加工之前进行干燥处理。建议干燥条件为8090C下最少干燥2小时。材料温度应保证小于 0.1%。熔化温度：210C -280C，建议温度：245C。模具温度：25C -70C,（模具温度将影响塑件光洁度，温度较低则导致光洁度较低。）注射压力：5001000bar。注射速度：中高速度。1.341 时间：完成一次注塑成型过程所需要的时间称为成型周期。包括注射时间，保压时间，冷却时间，其他时间，在保证塑件质量的前提下尽量减小成型周期的各段时间，以提高生产率,其中，最重要的是注射时间和冷却时间，在实际生产中注射时间一般为3-5秒，保压时

18、间一般为20-120秒，冷却时间一般为30-120秒。确定成型周期的经验数值如下表所示：成型周期与壁厚关系表制件壁厚 /mm成型周期/ s制件壁厚 / mm成型周期/ s0.5102.5351.0153.0451.5223.5652.0284.085经过上面的经验数据和推荐值，可以初步确定成型工艺参数，因为各个推荐值有差别, 而且有的与实际注塑成型时的参数设置也不一致，结合两者的合理因素，初定制品成型工 艺参数如下表所示:制品成型工艺参数初步确定表特性内容特性内容注塑机类型螺杆式螺杆转速（r/mi n ）48喷嘴形式直通式模具温度50喷嘴温度（C）230后段温度（C）150-210中段温度（C

19、）170-230前段温度（C）190-250注射压力MPa90保压力MPa80注射时间s3保压时间s10冷却时间s20其他时间s12成型周期s45成型收缩（）0.5干燥温度（C）80-90干燥时间（C）2-3h1、型腔分布与分型面设计2.1型腔数目的确定注塑模的型腔数目，可以是一模一腔，也可以是一模多腔，在型腔数目的确定时主要考 虑以下几个有关因素：（1）塑件的尺寸精度；（2）模具制造成本；（3）注塑成型的生产效益；（4）模具制造难度；（5）塑件的几何形状及质量；（6）塑件的批量大小；（7）交货的长短。根据注射机的额定锁模力F的要求来确定型腔数目n,即门三A2pAi式中F 注射机额定锁模力（N

20、）P型腔内塑料熔体的平均压力（MPaAi、A2 分别为浇注系统和单个塑件在模具分型面上的投影面积（mm2）大多数小型件常用多行腔注射模，面高精度塑件的型腔数原则上不超过4个，生产中如果交货允许，可以根据上述公式估算，因此本设计采用了一模四腔的结构方式，可以大 大提高生产效率，降低生产成本。2.2型腔的布局考虑到模具成型零件和出模方式的设计，模具的型腔排列方式如下图所示： 丄型腔的布局2.3分型面的设计如何确定分型面，需要考虑的因素比较复杂。由于分型面受到塑件在模具中的成型位 置、浇注系统设计、塑件的结构工艺性及精度、嵌件位置形状以及推出方法、模具的制造、 排气、操作工艺等多种因素的影响，因此在

21、选择分型面时应综合分析比较，从几种方案中 优选出较为合理的方案。选择分型面时一般应遵循以下几项原则：1分型面应选在塑件外形最大截面处。2、便于塑件顺利脱模，尽量使塑件开模时留在动模一边。3、有利于保证塑件的精度要求。4、满足塑件的外观质量要求。5、便于模具加工制造。6、对成型面积的影响。7、对排气效果的影响。8对侧向抽芯的影响。9、应有利于简化模具结构。10、分型面的选择，应有利于型腔加工和脱模方便结合产品结构，分型面确定在塑件的最大投影面积上如图2-2所示。图22分型面的位置三、浇注系统的设计注系统的设计对注射成型效率和制件质量有直接影响，是获得优质塑料制品的关键。 它的设计合理与否，影响着

22、模具的整体结构及其工艺操作的难易程度。浇注系统一般均由主流道、分流道、浇口和冷料穴等四部分组成9。3.1主流道的设计主流道是浇注系统中从注射机喷嘴与模具相接触的部位开始，到分流道为止的塑料 的流动通道。因主流道部分在成型过程中，其小端入口处与注射机喷嘴及一定温度、压力 塑料熔体要冷热交替反复接触，属于易损件，对材料要求较高，所以模具的主流道部分设 成可拆卸更换的主流道衬套式，以便有效地选用优质钢材单独进行加工和热处理。主流道 衬套设置在模具的对称中心位置上。（1）主流道设计如右图所示，其主要参数为：4=碰嘴直径+1mmR=嘴球面半径+23mm a =2 4;r=D/8 ;H= (1/3 2/5

23、 ) R。其设计要点为：a、主流道设计成圆锥形，其锥角可取 26，流道壁表面粗糙度取 Ra=0.63卩m 且加工时应沿道轴向抛光。b、主流道如端凹坑球面半径 R2比注射机的喷嘴球半径 R1大12mm球面凹坑深度 35mm主流道始端入口直径 d比注射机的喷嘴孔直径大 0.51mm般d=2.55mmc、主流道末端呈圆无须过渡，圆角半径 r=13mmd、主流道长度L以小于60mm为佳，最长不宜超过95mme、 主流道常开设在可拆卸的主流道衬套上；其材料常用T8A热处理淬火后硬度5357HRC(2)主流道衬套形式对于小型模具，主流道衬套采用直杆螺栓式，材料T8A，热处理方式：淬火 表面硬度 为 505

24、5HRC3.2分流道的设计分流道是主流道与浇口之间的通道，一般开设在分型面上，起分流和转向作用，分流 道的长度取决于模具型腔的总体布置和浇口位置， 在多型腔或单型腔多浇口 (塑件尺寸大) 时应设置分流道，分流道是指主流道末端与浇口之间这一段塑料熔体的流动通道。它是浇 注系统中熔融状态的塑料由主流道流入型腔前，通过截面积的变化及流向变换以获得平稳 流态的过渡段。因此分流道设计应尽可能短、应满足良好的压力传递和保持理想的充填状 态，并在流动过程中以减少压力损失，热量损失和流道凝料，能将塑料熔体均衡地分配到 各个型腔。常用分流道断面尺寸推荐如下表所示表3-2流道断面尺寸推荐值塑料名称分流道断面直径

25、mmABS，AS4.8-9.5聚乙烯1.6-9.5尼龙类1.6-9.5聚甲醛3.5-10丙烯酸8-10抗冲击丙烯酸8-12.5醋酸纤维素5-10聚丙烯5-10异质同晶体8-10塑料名称分流道断面直径 mm 聚苯乙烯3.5-10软聚氯乙烯3.5-10硬聚氯乙烯6.5-16聚氨酯6.5-8.0热塑性聚酯3.5-8.0聚苯醚6.5-10聚砜6.5-10离子聚合物2.4-10聚苯硫醚6.5-13分流道的断面形状有圆形，矩形，梯形， U形和六角形。要减少流道内的压力损失, 希望流道的截面积大，表面积小，以减小传热损失，因此，可以用流道的截面积与周长的 比值来表示流道的效率，其中圆形和正方形的效率最高，但

26、正方形的流道凝料脱模困难，所以一般是制成梯形流道。为了便于加工及凝料脱模，分流道大多设置在分型面上，分流道截面形状一般为圆形梯形 U形半圆形及矩形等，工程设计中常采用梯形截面加工，工 艺性好，且塑料熔体的热量散失流动阻力均不大，一般采用下面的经验公式可确定其截面尺寸:D =0.2654 iW4,L（式 1）H，B（式 2）3式中D梯形大底边的宽度（mrhV塑件的重量（g） L分流道的长度（mmH梯形的高度（mm在应用式（式1）时应注意它的适用范围，即塑件厚度在3.2mm以下，重量小于200g， 且计算结果在3.2 9.5mm范围内才合理。本设计的塑料仪表外壳体积为38.72亦，质量40.64g

27、 ,分流道的长度预计设计成70mm 长，且有4个型腔。D 二 0.2654W 4 L =4.8939mm 取 D=5mm分流道的截面图如下图所示3-2 :图3-2分流道的表面粗糙度由于分流道中与模具接触的外层塑料迅速冷却，只有中心部位的塑料熔体的流动状态 较为理想，因面分流道的内表面粗糙度Ra并不要求很低，一般取1.60卩m左右就可以,这样表面稍不光滑，有助于增大塑料熔体的外层冷却皮层固定，从而与中心部位的熔体之 间产生一定的速度差，以保证熔体流动时具有适宜的剪切速度和剪切热。分流道长度分流道要尽可能短，且少弯折，便于注射成型过程中最经济地使用原料和注射机的能 耗，减少压力损失和热量损失。分流

28、道的布置形式分流道在分型面上的布置与前面所述型腔排列密切相关，有多种不同的布置形式，但 应遵循两方面原则：即一方面排列紧凑、缩小模具板面尺寸；另一方面流程尽量短、锁模 力力求平衡。本模具的流道布置形式采用平衡式，如（下图 3-2-3 ）:图3-2-3流道布置3.3浇口的设计浇口亦称进料口，是连接分流道与型腔的通道，除直接浇口外，它是浇注系统中截面 最小的部分，但却是浇注系统的关键部分，浇口的位置、形状及尺寸对塑件性能和质量的 影响很大。浇口的选用它是流道系统和型腔之间的通道，在本设计中，我采用的是点浇口： 浇口在成形自动切断，故有利于自动成形。浇口的痕迹不明显，通常不必后加工。浇口的压力损失大

29、，必须高之射出压力。 浇口部份被固化之残锱树脂堵焦。如图 3-4 所示，一般取 B=1.5mm-5.0mm 厚 h=0.5mm-2mm,（也可取塑件的 1/3-2/3）， 长L=0.7mm-2mm浇口的形式和尺寸如下：浇口的位置选用模具设计时，浇口的位置及尺寸要求比较严格，初步试模后还需进一步修改浇口尺寸, 无论采用何种浇口，其开设位置对塑件成型性能及质量影响很大，因此合理选择浇口的开 设位置是提高质量的重要环节，同时浇口位置的不同还影响模具结构。总之要使塑件具有 良好的性能与外表，一定要认真考虑浇口位置的选择，通常要考虑以下几项原则：1. 尽量缩短流动距离。2. 浇口应开设在塑件壁厚最大处。

30、3. 必须尽量减少熔接痕。4. 应有利于型腔中气体排出。5. 考虑分子定向影响。6. 避免产生喷射和蠕动。7. 浇口处避免弯曲和受冲击载荷。8. 注意对外观质量的影响。综合这八点原则，同时结合所测绘塑件的实物所留下的浇口印，可以确定浇口的位置 如（图3-3-2 ）所示：图3-3-2浇口位置图3.4浇注系统的平衡对于中小型塑件的注射模具己广泛使用一模多腔的形式，设计应尽量保证所有的型腔 同时得到均匀的充填和成型。一般在塑件形状及模具结构允许的情况下，应将从主流道到 各个型腔的分流道设计成长度相等、形状及截面尺寸相同（型腔布局为平衡式）的形式， 否则就需要通过调节浇口尺寸使各浇口的流量及成型工艺条

31、件达到一致，这就是浇注系统 的平衡。显然，我们设计的模具是平衡式的，即从主流道到各个型腔的分流道的长度相等, 形状及截面尺寸都相同。分流道平衡对于本设计的四个型腔模具，为了达到各型腔同时充满的目的，可通过调整分流道的 长度及截面面积，改变熔融塑料在各分流道中的流量，达到浇注平衡的目的。在多型腔非 平衡分流道布置时，由于主流道到各型腔的分流道长度不同或各型腔所需填充流量不同， 也可采用调整各浇口截面尺寸的方法，使熔融塑料同时充满各型腔。3.5冷料穴的设计在完成一次注射循环的间隔，考虑到注射机喷嘴和主流道入口这一小段熔体因辐射散 热而低于所要求的塑料熔体的温度，从喷嘴端部到注射机料筒以内约10-2

32、5mn的深度有个温度逐渐升高的区域，这时才达到正常的塑料熔体温度。位于这一区域内的塑料的流动 性能及成型性能不佳，如果这里温度相对较低的冷料进入型腔，便会产生次品。为克服这 一现象的影响，用一个井穴将主流道延长以接收冷料，防止冷料进入浇注系统的流道和型 腔，把这一用来容纳注射间隔所产生的冷料的井穴称为冷料穴。冷料穴一般开设在主流道 对面的动模板上（也即塑料流动的转向处），其标称直径与主流道大端直径相同或略大一 些，深度约为直径的1-1.5倍，最终要保证冷料的体积小于冷料穴的体积。本模具中的 冷料穴的具体位置和形状如（图 3-5 ）中所示。图3-5冷料穴3.6拉料杆的设计为了保证模具在分型面上分

33、模时能把主流道上的凝料拉出，我在本设计中采用了主流 道拉料杆，数量为一个，其结构如图 3-6所示：图3-6拉料杆3.7排气设计在塑料熔体填充注射模腔过程中，模腔内除了原有的空气外，还有塑料含有的水分在 注射温度下蒸发而形成的水蒸汽，塑料局部分解产生的低分子挥发气体，塑料助剂挥发（或 化学反应）所产生的气体以及热固性塑料交联硬化释放的气体等；这些气体如果不能被熔 融塑料顺利地排出模腔，将在制件上形成气孔，接缝，表面轮廓不清，不能完全充满型腔， 同时，还会因为气体被压缩而产生的高温灼伤制件，使之产生焦痕，色泽不佳等缺陷。排气槽的作用主要有两点。一是在注射熔融物料时，排除模腔内的空气；二是排除物 料

34、在加热过程中产生的各种气体。适当的开设排气槽可以大大降低注射压力、注射时间。 保压时间以及锁模压力，使塑件成型由困难变容易，从而提高生产效率，降低生产成本，降低机器的能量消耗。模具的排气可以利用排气槽排气， 分型面排气，利用型芯，推杆，镶件等的间隙排气。 ABS料推荐的排气槽深度为0.02mm此模我们利用模具零件部件的配合间隙及分型面自然 排气。排气设计原则：通常，选择排气槽的开设位置时，应遵循以下原则：（1）排气口不能正对操作者，以防熔料喷出而发生工伤事故；（2）最好开设在分型面上，如果产生飞边易随塑件脱出；（3）最好设在凹模上，以便于模具加工和清模方便；（4）开设在塑料熔体最后才能填充的模

35、腔部位，如流道或冷料穴的终端；（5）开设在靠近嵌件和制件壁最薄处，因为这样的部位最容易形成熔接痕；（6）若型腔最后充满部位不在分型面上，其附近又无可供排气的推杆或活动的型心 时，可在型腔相应部位镶嵌烧结的多孔金属块，以供排气；（7）高速注射薄壁型制件时，排气槽设在浇口附近，可使气体连续排出；若制件具有高深的型腔，那么在脱模时需要对模具设置引气系统，那是因为制件表面 与型心表面之间在脱模过程中形成真空，难于脱模，制件容易变形或损坏。热固性塑料制 件在型腔内的收缩小，特别是不采用镶拼结构的深型腔，在开模时空气无法进入型腔与制 件之间，使制件附粘在型腔的情况比热塑性制件更甚，因此，必须引入引气系统。

36、四、成型零件的设计模具中决定塑件几何形状和尺寸的零件称为成型零件，包括凹模、型芯、镶块、成型 杆和成型环等。成型零件工作时，直接与塑件接触，塑料熔体的高压、料流的冲刷，脱模 时与塑件间还发生摩擦。因此，成型零件要求有正确的几何形状，较高的尺寸精度和较低 的表面粗糙度，此外，成型零件还要求结构合理，有较高的强度、刚度及较好的耐磨性能。设计成型零件时，应根据塑料的特性和塑件的结构及使用要求， 确定型腔的总体结构， 选择分型面和浇口位置，确定脱模方式、排气部位等，然后根据成型零件的加工、热处理、 装配等要求进行成型零件结构设计，计算成型零件的工作尺寸，对关键的成型零件进行强 度和刚度校核。4.1成型

37、零件的结构设计凹模（型腔）结构设计凹模是成型产品外形的主要部件。其结构特点：随产品的结构和模具的加工方法而变化。对于形状复杂的型腔，若采用整体式结构，比较难加工。所以采用组合式的凹模结构 同时可以使凹模边缘的材料的性能低于凹模的材料，避免了整体式凹模采用一样的材料不 经济，由于凹模的镶拼结构可以通过间隙利于排气，减少母模热变形。对于母模中易于磨损的部位采用镶拼式，可以方便模具的维修，避免整体的凹模报废。组合式凹模简化了复杂凹模的机加工工艺，有利于模具成型零件的热处理和模具的修 复，有利于采用镶拼间隙来排气，可节省贵重模具材料。在此采用整体嵌入式型腔，如下 图所示：凸模（型芯）结构设计整体嵌入式

38、型芯，适用于小型塑件的多腔模具及大中型模具。最常用的嵌入装配方法 是台肩垫板式，其他装配方法还有通孔螺钉联接式，沉孔螺钉联接式。如下图所示：4.2成型零件工作尺寸计算所谓成型零件的工作尺寸是指成型零件上直接构成型腔腔体的部位的尺寸，其直接对 应塑件的形状与尺寸。鉴于影响塑件尺寸精度的因素多且复杂，塑件本身精度也难以达到 高精度，为了计算简便，规定在此处采用简便计算。塑件的公差塑件的公差规定按单向极限制，制品轴类尺寸公差取负值土-，制品内孔类尺寸公差取正值“ + ”若制品上原有公差的标注方法与上不符， 则应按以上规定进行转换。而制品孔中心距尺寸公差按对称分布原则计算，即取2模具制造公差实践证明，

39、模具制造公差可取塑件公差的 11，即z=（-），而且按成型加3434工过程中的增减趋向取“ +”、“- ”符号，型腔尺寸不断增大，则取“ +弱”型芯尺寸不断 减少则取“-乞”中心距尺寸取“土 ”，现取色。23模具的磨损量实践证明，对于一般的中小型塑件，最大磨损量可取塑件公差的-，对于大型塑件则6取以下。另外对于型腔底面（或型芯端面），因为脱模方向垂直，故磨损量、=0。6注射塑料ABS的成型收缩率:Scp=S Smax min由表 知 Smax=0.7%, Smin =0.3%=0.5%0.7%0.3%cp =2模具在分型面上的合模间隙由于注射压力及模具分型面平面度的影响，会导致动模、定模注射时

40、存在着一定的间 隙。一般当模具分型的平面度较高、表面粗糙度较低时，塑件产生的飞边也小。飞边厚度 一般应小于0.02 s0.1mm型腔、型芯径向尺寸计算910（1）型腔径向尺寸：（单位mr）11g300.150X014产品图Lm= (1+Scp) Ls - - 0；40式中Lm型腔径向尺寸；单位为 mmLs塑件的基本尺寸；单位为 mm塑件的公差值；模具成形零件的制造公差；取/3将数据代入公式中得:D1m=D1s(1+Scp)-：;40=60(1+0.5%)-3x 0.1、40=60.23 00.03D32m=D2s(1+Scp)-40=36(1+0.5%)-3 X 0.42、4 00.140=3

41、5.86(2)型芯径向尺寸：(单位mmlm= ( 1+SCP)Ls + | J40式中 lm 型芯径向尺寸；单位为 mmLs 塑件的基本尺寸；单位为 mm:塑件的公差值；:模具成形零件的制造公差；取J3将数据代入公式中得:将数据代入公式中得:d1m= d1s(1+Scp)+3.J4=30(1+0.5%)+=30.240-0.042n= d 2s ( 1+Sp)=6(1+0.5%)+=6.170-0.16型腔、型芯的深度尺寸的计算(1)型腔深度尺寸计算：(单位mm式中X 0.123 + 433 X 0.1842Hm=( 1+SCP)Hs - 3 AH m -型腔深度尺寸；单位为 mmH s -塑

42、件的基本尺寸；单位为 mm将数据代入公式中得:2(1+Scp) - 一 A 3-X 0.1H1m = H1S=20(1+0.5%)-=20.030.03022m= H2S (1+Scp) - - 3=3(1+0.5%)-2-x 0.1630.050=2.91(2)型芯高度尺寸计算:(单位mmhm =him = h1S=17(1+0.5%)+2(1+Scp) hs +32(1+Scp) + - 32-x 0.130_0.03=17.162m = h2S(1+Scp)=3(1+0.5%)+2-x 0.163=3.13.05(3)中心距尺寸计算:(单位mm根据公式:CM土 =(1+Scp)2Cs -

43、CM = (1+Scp)2=50(1+0.5%)=51 0.05 0.05五、合模导向机构的设计模具闭合时要求有准确的方向和位置。具有一定精度的合模导向机构，是注射模设计 不可缺少的组成部分。导柱导向机构设计要点：直导套常应用于简单模具或模板较薄的模具；I型带头导套主要应用于复杂模具或 大、中型模具的动定模导向中；II型带头导套主要应用于推出机构的导向中。为了确保合模的分型面良好贴合，导柱与导套在分型面处应设置承屑槽；一般都 是削去一个面，或在导套的孔口倒角。导柱工作部分的长度应比型芯端面的高度高出6s 8mm以确保其导向作用。应确保各导柱、导套及导向孔的轴线平行，以及同轴度要求，否则将影响合

44、模的 准确性，甚至损坏导向零件。导向零件应合理分布在模具的周围或靠近边缘的部位；导柱中心到模板边缘的距 离.一般取导柱固定端的直径的1s 1.5倍；其设置位置可参见标准模架系列。导柱常固定在方便脱模取件的模具部分；但针对某些特殊的要求，如塑件在动模 侧依靠推件板脱模，为了对推件板起到导向与支承作用，而在动模侧设置导柱。小型模具一般只设置两根导柱，当其元合模方位要求，采用等径且对称布置的方 法，若有合模方位要求时，则采取等径不对称布置，或不等径对称布置的形式。大中型模 具常设置三个或四个导柱，采取等径不对称布置，或不等径对称布置的形式。导柱工作部分的配合精度采用 H7/f7 （低精度时可采用H8

45、/f8或H9/f9 ）;导柱固 定部分的配合精度采用H7/k6（或H7/m6）。导套与安装之间一般用H7/m6的过渡配合，再 用侧向螺钉防止其被拔出。对于生产批量小、精度要求不高的模具，导柱可直接与模板上加工的导向孔配合。 通常导向孔应做成通孔；如果型腔板特厚，导向孔做成盲孔时，贝U应在盲孔侧壁增设通气 孔，或在导柱柱身、导向孔开口端磨出排气槽；导向孔导滑面的长度与表面粗糙度可根据 同等规格的导套尺寸来取，长度超出部分应扩径以缩短滑配面。5.1导柱的设计技术要求：（1）为使导柱具有硬而耐磨的表面，坚韧而不易折断的内芯，采用T10钢经淬火处理，硬度为50HRC-55HRC导柱固定部分表面粗糙度为 Ra0.8#m,导向部分表面的粗糙度为 Ra0.8Pm-Ra0.4卜m（2）导柱固定端