别墅一区、二区塔吊基础方案

1、塔吊基础方案1 .工程概况222,地下建134385.16m102865.81m本工程总用地面积258241m,地上建筑面积，总建筑面积2,容积率 0.53 ,建筑密片绿地率 筑面积31519.35m42.67%。其中，悦椿酒店部分总建筑222。一区、二区部分总建24017.31m33437.65m ,地下建筑面积面积为57454.96m ,地上建筑面积2o所有建筑均为多层建筑，耐火等级为二级，地下室耐火等级为一级。建筑结构50000m筑面积为体系为框架结构，所有建筑抗震设防烈度为6度，设计主体结构合理使用年限为50年。2 .编制说明根据施工现场实际情况及工程结构特点，客房部分主体结构施工运输

2、拟投入塔吊2台（自编号为1#、2#塔吊）。一区、二区别墅主体结构施工的运输拟投入塔吊6台（自编号为#3、#4、#5、#6、#7、#8塔吊），塔吊基础中心位置:1#塔吊坐标为x=102206.674 ,丫=46402.174;2#塔吊坐标为x=102256.452,y=46359.835;3#塔吊坐标为x=116473.381 ,y=75842.411;4#塔吊坐标为x=116473.381,y=75758.519;5#塔吊坐标为x=116411.837 ,y=75690.543;6#塔吊坐标为x=116348.363,y=75620.547;7#塔吊坐标为x=116257.267 , y=75

3、593.177 ; 8#坐标为 x=116198.638 , y=75512.277。施工的塔吊型号为5610,最大半径 r=55m塔身为1.8x1.8m ,本塔吊安装总高度为40m。3 .编制依据1、四川省地质工程勘察院提供的重庆“悦椿”酒店（ a区）工程地质勘察报告；2、本工程桩施工总平面布置图及设计图纸；3、塔吊使用说明书；4、建筑地基基础设计规范gb5007-2002, dbj15-31-2003 ;5、塔式起重机混凝土基础工程技术规程jgj/t187-2009 ;6、品茗安全计算软件。4.塔吊基础及承台设计1、本工程根据重庆“悦椿”酒店（ a区）工程地质勘察报告现场地质资料，计划本工

4、程塔吊基础决定采用4条灌注桩，灌注桩有效桩长段入中风化岩石层，段入深度为1倍桩径2、基础承台设计为：承台硅为 c40、承台尺寸为：5000 x 5000 x 1500mm、塔机属性5塔机型号tc5610塔机独立状态的最大起吊高度(m)h 040h(m)塔机独立状态的计算高度43塔身桁架结构圆钢管1.1.8b(m)塔身桁架结构宽度、塔机荷载6学资学习网提供考研资料仲塔机竖向荷载简图、塔机自身荷载标准值）（1251塔身自重（kn）g 0 37.4起重臂自重（kn）g 1 22起重臂重心至塔身中心距离（m）r g1 3.8小车和吊钩自重（kn）g 2 60最 大起重荷载（kn）q max 11.5最

5、大起重荷载至塔身中心相应的最大距离（m）r qmax 10最小起重荷载（kn）q min 50最大吊物 幅度（m）rqmin 69010x50, = max60 x 11.5最大起重力矩（kn - m）m 2 19.8平衡臂自重（kn）g 3平衡臂重心至塔身中心距离（m）rg36.3平衡块自重（kn）g 489.4平衡块重心至塔身中心距离（m）r g411.82、风荷载标准值）（）（kn/m2k工程所在地重庆重庆2基本风压）（kn/m 30工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度）（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区b类风振系数3 z工作状

6、态1.59非工作状态1.59风压等效高度变化系数h z1.32风荷载体型系数u s工作状态1.79非工作状态1.64a风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率a 00.352风荷载标准值）（kn/m 3 k工作状态0.720.8x 1.2x 1.59x1.79x1.32x 0.2=非工作状态1.320.8x 1.2x 1.59x1.64x1.32x 0.4=（3）、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值（kn）f kl401.4= 251+37.4+3.8+19.8+89.4起重荷载标准值（kn）f qk60竖向荷载标准值（kn）f k461.4= 401.4+60水平荷载标准值（kn

7、）f vk19.50.72x 0.35x 1.8x 43=3.倾覆力矩标准值（kn - m）m k685.16= 19.8x 6.3-89.4x 11.8+0.9x (690+0.5x 19.5x 43)37.4x 22+3.8x 11.5-非工作状态竖向荷载标准值（kn）f k= f401.4k1水平荷载标准值（kn）f vk35.76= 1.32x0.35x 1.8x43倾覆力矩标准值（kn m）m k411.98= -89.4x 11.8+0.5x 35.76x 4337.4x22-19.8x 6.3（4）、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值（kn）f 1=1.2f481.6

8、81.2x 401.4 k1起重荷载设计值（kn）f q=1.4f841.4x 60 qk竖向荷载设计值f（kn）565.68481.68+84=水平荷载设计值（kn）f v=1.4f27.31.4x 19.5 vkm（kn - m）倾覆力矩设计值89.4x 11.8)+1.4x 0.9x (690+0.5x 19.5x43)-1.2x (37.4x 22+3.8x 11.5-19.8x 6.31021.86=非工作状态f(kn)竖向荷载设计值= = 481.681.2f1.2x 401.4 k,水平荷载设计值(kn)f v=1.4f50.061.4x 35.76 vk,倾覆力矩设计值m(kn

9、 m)648.1489.4x 11.8)+1.4x 0.5 x 35.76x 43= 1.2x (37.4x 22-19.8x 6.3-、桩顶作用效应计算 7承台布置桩数n4h(m)承台高度1.5l(m)承台长5承台宽b(m)5承台长向桩心距(m)ai3.6承台宽向桩心距(m)ab3.6d(m)桩直径0.9承台参数4.承台混凝土等级c403承台混凝土自重)(kn/m 丫 c25h,(m)承台上部覆土厚度03 ) t ,(kn/m承台上部覆土的重度198 (mm)承台混凝土保护层厚度50配置暗梁否矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：g=bl(h 丫+h,y )=5x5x(1.5x25

10、+0x 19)=937.5knck承台及其上士的自重荷载设 计值：g=1.2g=1.2x 937.5=1125knk0.5220.5 桩对角线距离：=5.09m=(3.6)+3.6l=(a+a)l2b2 ( 1 )、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：q=(f+g)/n=(461.4+937.5)/4=349.72kn kkk荷载效应标准组合 偏心竖向力作用下：q=(f+g)/n+(m+fh)/l vkkkmaxkk (461.4+937.5)/4+(685.16+19.5x 1.5)/5.09=490.05knq=(f+g)/n-(m+fh)/l vkkkkmink 5.(461.4+937.

11、5)/4-(685.16+19.5x 1.5)/5.09=209.4kn(2)、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：q=(f+g)/n+(m+fh)/l vmax=(565.68+1125)/4+(1021.86+27.3x 1.5)/5.09=631.43knq=(f+g)/n-(m+fh)/l vmin=(565.68+1125)/4-(1021.86+27.3x 1.5)/5.09=213.91kn、桩承载力验算8桩参数桩混凝土强度等级c40桩基成桩工艺系数。c0.853桩混凝土自重（kn/m）7 z256 （mm）桩混凝土保护层厚度35桩入土深度（m）l t10桩配筋自定

12、义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度(m)l i侧阻力特征值q(kpa) sia端阻力特征值q(kpa) pa抗拔系数承载力特征值f(kpa) ak素填土151000.7-碎石5243400.7-中风化岩5.5182000.7-(、桩基竖向抗压承载力计算1)桩身周长：u=兀 d=3.14x 0.9=2.83m222桩端面积：/4=0.64ma=兀 d/4=3.14x0.9pr=u q l+q a pipaasia=2.83x (4.5x 24+5.5x 18)+200x0.64=712.51knq=349.72kn0 r=712.51kn akq

13、=490.05kn 0 kmin不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！(3)、桩身承载力计算222纵向普通钢筋截面面积：/4=2413mma=n冗d/4=12x 3.14x 16s(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：q=q=631.43kn max桩身结构竖向承载力设计值：r：满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力q=209.4kn 0 kmin不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！、桩身构造配筋计算)(4 6) x 100%=0.38%) 0.2%x 100%=(2412.74/(0.64x 10a/a ps满足要求！、承台计算9承台配筋承台底部长向配筋20100h

14、rb400承台底部短向配筋 20100hre承台顶部长向配筋hrb400 18150承台顶部短向配筋 18150rre(1)、荷载计算承台有效高度：h=1500-50-20/2=1440mm0m=(q+q)l/2=(631.43+(213.91) 乂 5.09/2=2151.88kn m 向：m=max/l=2151.88 x 3.6/5.09=1521.61kn m bx方向:m=ma/l=2151.88 x 3.6/5.09=1521.61kn n 受剪切计算6.v=f/n+m/l=565.68/4 + 1021.86/5.09=342.13kn1/4受剪切承载力截面高度影响系数：=0.8

15、6=(800/1440)0 hs塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a=(a-b-d)/2=(3.6-1.8-0.9)/2=0.45mbiba=(a-b-d)/2=(3.6-1.8-0.9)/2=0.45miii 剪跨比：，取；=0.31=450/1440=0.31 入入=a/h bb01b,取；=0.31 入 a/h=450/1440=0.31 入=。承台剪切系数：a =1.75/(入 +1)=1.75/(0.31+1)=1.33bb a =1.75/(入 +1)=1.75/(0.31+1)=1.33113 x 5x 1.44=10525.84knbh=0.86x 1.33x1.27x 10 0

16、 f f 0hsbt3 x 5 x 1.44=10525.84knlh=0.86x 1.33x1.27x 100 a f。叱,bh a fv=342.13kn min( 0 b a flh)=10525.84kn0bhst0hsti 满足要求!、受冲切计算)(3塔吊对承台底的冲切范围：b+2h=1.8+2 x 1.44=4.68m。，a=3.6m b+2h=3.6m aa=16023mm皆 满足要求！(b)、承台底面短向配筋面积62)=0.012)=1521.61 x 10/(1.05x11.9x 5000x 1440fa = m/( a bh 02cs2x20.50.5=0.012-(12x 0.012)-=1 1 -(12 a )=1- s22 丫 =1-1/2=1-0.012/2=0.9942s2 8.62/(0.994x 1440x360)=2953mm)=1521.6lx 10=m/( 丫 hfa yis20s2x最小配筋率：p =max(0.2,45f/f)=max(0.2,45 乂 1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2%yit2 梁底需要配筋：)=max(9674,0.002x 5000x 1440)=14400mm p lha=max(9674,02