空心压入式轴头脱出的力学计算

1、空心压入式轴头脱出的力学计算（4） 98段）说明：正常应对压入式轴头在桥壳中段上的作用力分布进行研究计算，需将三段 过盈配合面的径向正压力综合分析，兼顾考虑嵌入式滚花的影响，应该说比较复杂； 同时此次仅改变6 98段处的尺寸其他两处不变，所以暂按静止状态下单级过盈配合面 的径向正压力分析。因为空心压入式轴头在三段式铸造桥壳的运用中同时承受轴向力尸和转矩t的联 合作用，所以应保证轴头及铸造桥壳内孔形成的热过盈连接在外载荷厂的作用下不得 产生轴向滑动，即径向正压力为时外载荷f作用下的过盈配合面上所产生的轴向摩 擦阻力2外载荷尸；同时热过盈连接在转矩r的作用下不得产生周向滑移，即径向 正压力为时转矩

2、/作用下过盈配合面间所产生的摩擦阻力矩2转矩7。，士一压装机的压头；2-空心压入式轴头（材质：40gr）; 3-桥壳中段（材质：qt）；图1三段式铸造桥壳热压装示意上述情况下，过盈配合面间的径向正压力应满足：，式中为径向正压力、单位 为装配面摩擦因数，以2为空心压入式轴头a2段的直径、单位刈，lf&为 空心压入式轴头a2段及桥壳中段内孔4装配时的装配面长度、单位皿o根据材料力学厚壁圆筒的计算理论，配合面间径向正压力为时a2-a1段的过盈量为4川=p%,（m + 9）,式中川为桥壳中段及空心压入式轴头a1-a2热装前的过ea ei盈量、；.、ci分别为桥壳中段、空心压入式轴头的径向正压力计算系数

3、；纥、 片分别为桥壳中段、空心压入式轴头的弹性模量，n/加2；且，式中（为桥壳中段 a1的外径、皿，4为空心压入式轴头a2的内径、?，yfl 为桥壳中段、空心压尸+t入式轴头的泊松系数；如此可得七一粤ou ja2 一 /al ）lfa+r+yid.d/;+e,e,将 =0.160.18（无润滑）、取 = 0.18,人）=9暗短，4川=d98，357?, ,yzt xtv., jo3/11vlfa =60l3、取 lfa =60 , da =4)140 , & = 取匕=0.28, ea =(160 - 180)x 103/wim2 .取纥=180 x on/”?”/,尸+ 4尸阮：鹿jo取ai

4、ai为最小值上式中有pyi=0.30.31、取yj=0.3,片=(200 235)xk)3n/w/、取g=235 xlon/？代入l/umin =32mm 一wmax 时 -98.25820.18 x n x(98.258 - 98.035)x 60简化有180x1()3592+98.258?+0.359?98.2582235 x10s+14()2 +98.258?；r + 0.28140-98.25820.18 x ji x(98；258 - 98；0035 )x 60mo?+（98：湍 丫 .、+ 0.28 140、（98：温）-592 +(98 温 y592-(98/；j+ 0.3180x104r 二尸+工p一 s 2r)s3.7308xl0-6(f2 +4.1431x10-47,2),若川=0.24(47 =98.275加) 268038.7983尸+r98.275?288423.5813e3.4671xl()y(尸 +4.1417x10-4t2) 装配面过盈量增加川t时，过盈装配面间的径向正压力将减小,3.7308(12 +4.1431x1()7丁2)一3 4671(尸2 +4.1417x 1。772)_ 3177f? + l09747?3.73o8(f2+4