秦皇岛某机械厂钢结构厂房1号生产车间设计毕业设计

1、 毕 业 设 计学生姓名： 学 号： 学 院： 建工学院 专 业： 土木工程 题 目： 秦皇岛某机械厂钢结构厂房1号生产车间设计 指导教师： 评阅教师： 2013年 06 月 摘 要 本设计工程为秦皇岛地区一78米双跨钢结构机械厂房，每跨各设置一 16t梁式吊车。主要依据钢结构设计规范gb500172003 和门式刚架轻型房屋钢结构技术规程cecs 102:2002 等国家规范，综合考虑设计工程的规模、跨度、高度及用途，依据“适用、经济、在可能 条件下注意美观”的原则，对各组成部分的选型、选材、连接和经济性作了比较，最终选 用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、

2、刚度良好、 受力合理、使用空间大及施工方便等特点，便于工业化，商品化的制品生产，与轻型维护 材料相配套的轻型钢结构框架体系已广泛应用于建筑结构中，本设计就是对轻型钢结构的 实际工程进行建筑、结构设计与计算。主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此 基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平面内外的稳定性；梁柱均采用 q235 钢，10.9 级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用 e43 型焊条，柱脚刚性连接，梁与 柱节点也刚性连接；屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板；另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。关键词：轻型钢结构门式钢架内力分析双层彩色聚苯乙烯

3、夹芯板节点abstractthe project is 78 meters in length and each 18-meter span seted one crane. the project designed strictly complies with the relavant stipulations of the “code for design of steel structures (gb50017-2003)” and “technical specification for steel structure of light-weight buildings with ga

4、bled frames (cecs102:2002)”, and some others. synthesize the scale of the consideration design engineering and across a principle for span and use, according as applying, economy, under the possible term attention beautifully, connecting method, structure type and material of each part which consist

5、 of a light-weight steel villa are analyzed, then choose the construction form that use single layer a type steel. the beam, pillar node is a light steel construction frame system that rigid and copular a type steel a ware for having construction simple, just degree goodly, suffering dint reasonable

6、ly, using space bigly and starting construction convenience etc. characteristics, and easy to industrialization, commercializing produce, thinking with light maintenance material the kit the already extensive applying in the building construction inside, this design is to proceeds the building, cons

7、truction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. the tractate includes the internal force analyzes and combines, based on these analyses; we can choose the section of beam and columniation. next, checking computations of stability calculation of the plane stru

8、cture. the steel beam and column employs q235 carbon structural steel. connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade10.9. common bolts are rough type made by q235-b.f steel. rod for manual welding usually adopts e43. rigid connections apply to the column leg and the

9、connection of column and beam adopts hinged connection. the metope and roofage adopts the double-decked colored polystyrene clamps the circuit board. otherwise, it is analyzed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind load, and the design of a bracing truss f

10、or a building with larger width. avoid some errors in the design of brace, tension rod, and tension rod joints.keywords ： lightweight steel structures; gabled frame; the internal force analyzes; the double-decked colored polystyrene clamps the circuit board; joint 目 录摘 要.i abstract .ii 第一章 建筑设计.41.1

11、 概述. .41.2 平面设计. .41.3 剖面设计.51.4 立面设计.61.5 墙体做法.61.6 吊车及吊车梁.61.7 其它.7第二章 结构设计.82.1 结构选型与布置.82.2 荷载计算.92.3 刚架计算.13 2.3.1 内力分析.13 2.3.2 内力组合.25 2.3.3 构件验算.29 2.3.4 节点设计.40 2.3.5 柱下扩展基础设计.47第三章 次结构设计.503.1 吊车梁设计.503.2 牛腿设计.573.3 檩条计设计.583.4 墙梁设计.633.5 隅撑设计.67- 124 -结论.69致谢.70参考文献.71附表：pkpm数据输出.72 第一章 建

12、筑设计1.1 概述1.1.1 设计题目：秦皇岛某机械厂钢结构厂房1号生产车间设计1.1.2 工程概况（一）工程名称：秦皇岛某机械厂钢结构厂房1号生产车间。 （二）建设地点：拟建建筑物位于秦皇岛市郊。（三）建设规模：总建筑面积约2800平方米，双跨厂房。每跨均设有一台起重量为16t软钩中级工作制（a5）吊车（吊车采用大连重工起重集团dsqd型）。（四）结构类型：全钢单层双跨轻钢门式刚架结构。 1.1.3设计原始资料（一）气象条件1. 常年主导风向：东北-西南风;基本风压、基本雪压查荷载规范。2. 最大冻土深度：0.55m。（二）工程地质条件1. 建筑场地持力层属粉质粘土，地基承载力特征值115

13、kn/m2。2. 稳定地下水埋深约15.5m，属潜水类型，对混凝土结构不具腐蚀性。3. 抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度值为0.05g，场地类别为类，设计地震分 组：第三组。4. 地基处理及基础方案：根据场地岩土工程条件和建筑物荷载特点，建议本工程采用天然地基。1.2 平面设计1.2.1 车间平面形式及柱网布置 柱网应根据工艺、建筑面积、结构和经济要求布置。按施工要求，厂房的横向柱距、纵向柱距应满足生产工艺、使用和发展要求。柱的位置和厂房的地上设备、起重及运输通 道、地下设备和设备基础、地下管道相协调。按结构要求，柱网布置应尽量简单，避免在同一区段内设置纵横跨。按经济要求，纵向柱距常对钢材

14、用量和造价有较大影响。增大柱距，柱和基础的材料用量减少。综合考虑以上原则并结合本工程实际情况，本设计采用跨度为 18m 的双跨四坡门式轻型钢结构厂房。柱距为 6m，厂房纵向长度是 6m13=84m。中柱处定位轴线经过柱的形心，边柱处定位轴线在柱的外边缘处。如柱网平面布置图所示。1.2.2 变形缝设计门式刚架轻型房屋钢结构技术规程规定门式刚架轻型房屋钢结构的温度区段长度（伸缩缝间距），应符合下列规定：纵向温度区段不大于 300m；横向温度区段不大于150m。本厂房纵向长度为 84m，横向跨度为 36m，固可不用设置变形缝。1.3 剖面设计1.3.1 柱顶标高的确定厂房柱高设为 9.6m,轨顶标高

15、 7.8m。满足厂房建筑模数协调标准规定的柱顶标高 h 应为 300mm 的倍数。轨顶的标高 h1 取为 600mm 的倍数。轨顶标高 h1=h1+h2+h3+h4+h5=3m+0.5m+2m+1.1m+1.2m=7.8m柱顶标高 h = h1+h2+h3+h4+h5 +h6+h7=7.8m+0.8m+1.0m=9.6m式中h1 需跨越的最大设备高度，取为 3m； h2起吊物与跨越物间的安全距离，一般为 400500mm 之间，取为 500mm；h3起吊物的自大物件高度，取为 2m； h4吊索最小高度，根据起吊物件的大小和起吊方式决定，一般大于 1m，取为 1.1m； h5吊钩至轨顶面的距离，

16、由吊车规格表查得，取为 1.2m； h6轨顶至小车顶面的距离，由吊车规格表查得，取为 800mm h7小车顶面至屋架下弦底面之间的安全距离，应考虑到屋架 的挠度、厂房可能不均匀沉陷等因素，最小尺寸为 220mm， 湿陷性黄土地区一般不小于 300mm，为了检修吊车梁方便这里取为 1.0m；厂房的剖面简图如下图所示。1.4立面设计本厂房采用左右两跨对称式结构，厂房前后也对称。因为采用内排水方式，女儿墙与 外墙对齐，这样厂房造型统一、简介、轮廓分明、整洁大方，给人以鲜明而强烈的印象。 厂房主体颜色为浅蓝色，并辅以少量白色，给人以清新明快的感觉。厂房的正立面图和侧 立面图如下图所示1.5墙体做法（1

17、）标高0.0001.200 范围内采用 240mm 厚混凝土实心砌块，m10 水泥砂浆砌筑， 用白色耐水性涂料装饰砌体外墙部分。（2）墙体及女儿墙部分（用于车间标高 0.900m 以上部分）：墙体部分为工字型钢柱 上锚固墙梁，在墙梁上挂彩板；女儿墙部分高为 900mm，构造与墙体部分相同，其顶部加 一个女儿墙盖板。（3） 彩板部分（用于车间标高 0.900m 以上部位）：外墙为 60 厚双层压型钢板内填聚 氨酯泡沫夹芯板，颜色为浅蓝色，导热系数0.4w/mk。1.6 吊车及吊车梁本厂房内设 16t 梁式吊车（地面操控）两部，型号为 d s q d 型电动单梁起重机，工作制 度为 a5。吊车梁主

18、要由轨顶标高来确定，厂房的轨顶设计标高为 7.8m，轨顶至柱顶距离为 1.8m， 即柱顶标高为 9.6m，符合厂房建筑模数协调标准的规定。 1.7 其它1.7.1 地面做法 因厂房内地面无特殊要求，固采用水泥砂浆地面，其具体做法为：素土夯实；60mm 厚石灰炉渣垫层；20mm 厚 1:3 水泥砂浆找平层；10mm 厚 1:2 水泥砂浆（随捣随抹平）。1.7.2 散水做法在厂房外墙周围设置散水，散水宽度为 1000mm，散水坡度为 3%，具体做法为：素土 夯实；70 厚 c10 混凝土；15 厚水泥砂浆。混凝土散水沿长度方向每 6 米设一道伸缩缝， 缝宽 20，缝内嵌防水油膏，散水与外墙交接处设

19、置通长分格缝，分格缝宽为 15mm，用沥 青麻丝嵌缝，以防止外墙下沉时将散水拉裂。1.7.3 坡道做法室内比室外标高差为 300mm，用坡道连接室内外，坡道面为水泥锯齿状，距门边距离 为 200mm，坡道宽为 1.5m，长为 4.6m，坡度为 20%。锯齿坡道以方便汽车进出厂房。1.7.4 防潮层 室内地坪标高与地圈梁顶面标高一致，可将地圈梁兼做防潮层，起防潮作用。1.7.5 门窗做法大门采用金属钢门，门宽为 4.2m，高为 4.8m，为双扇外开门，布置位置如厂房的 立面图所示。在门口顶上 500mm 处设置 300mm 厚的轻型钢质雨篷，雨篷挑出 1.5m，长为4.6m。所有窗采用 90 系

20、列铝合金窗。有两种形式的窗，分别是自动控制的中悬窗和平推 窗。中悬窗规格有两种，1200mm1200mm 和 900mm1200mm，均符合 3m 模数倍数的。平 推窗规格也有两种，1200mm1500mm 和 1800mm1500mm。外墙门窗玻璃均采用绿色中空镀膜玻璃。1.7.6 防锈防火措施 因为钢材的最大弱点就是易锈蚀、不耐火，固应对钢材做防锈防火的措施。采用在钢构件、配件表面涂防锈防火油漆来达到对钢材的防锈防火作用。其具体要求为：钢制构件、配件全部红丹打底，不露面部分红丹不刷油漆，露面部分构件表面采用 喷丸法或喷砂法除锈，除锈等级为 sa2.5，然后在制造厂涂环氧类底漆二度，安装后（

21、包 括焊接）在拼接点处补涂环氧富鋅二度。油漆颜色：钢质构件、配件均采用绿色油漆。1.7.7 建筑结构预留孔洞、预埋件等，施工时应与水、电、通风等有关工种图纸密切配合 施工。1.7.8 本说明的部分，按钢结构设计中的有关国家规范执行。第二章结构设计2.1 结构选型与布置因吊车吨位较小，屋面恒载和活荷载都很小，跨度较大，故采用轻型门式刚架结构， 造价较低，施工速度快，施工难度较低。刚架结构形式采用实腹式，刚架形式为双跨四坡，屋面坡度皆取为 1/9。厂房长度为84m，故只设一个温度区段。厂房的结构平面布置图如图 7 所示，屋脊处设的双檩条同时 兼作刚性系杆。在厂房两端第一个开间设置上柱段柱间支撑，在

22、厂房纵向中央上下柱段都 设柱间支撑。在与有柱间支撑开间相应的屋盖位置均设置横向支撑，以形成几何不变体系。 在端部的第一开间与端部支撑相应位置及刚架转折处(柱顶和屋脊处)设置刚性系杆。柱间 支撑布置如图檩条的间距一般取 1.5m，墙梁的间距根据门窗情况设定，一般也为 1.5m，间隔设置隅撑，间距为 3m，截面尺寸根据计算得到，并在跨中设置一道拉条，在屋脊和侧墙的顶部， 还应设置斜拉条。截面支撑布置如下：2.2 荷载计算荷载取值（1）恒载标准值：屋面：100mm 厚聚苯乙烯泡沫塑料夹芯板 0.14kn/ 檩条及支撑 0.05kn/ 刚架斜梁自重 0.11kn/0.30kn/则恒载标准值为： 0.3

23、0 6 = 1.8kn/m（2）可变荷载标准值：由于刚架的受荷水平投影面积为36 6 = 216mm2 60mm2 ，故按建筑结构荷载规范 取屋面活荷载（按不上人屋面考虑）标准值为 0.30kn/m2 ；雪荷载为 k =rs0= 1.00.40 取五面活荷载与雪荷载中较大值0.3kn/m 则可变荷载标准值为：0.306=1.8kn/m 屋面积灰荷载：0.30 kn/屋面积灰荷载标准值为： 0.30 6 = 1.8kn/m则竖向可变荷载标准值为 4.2kn/m（3）风荷载标准值：基本风压 = 0.45n / mm2 ；地面粗糙度系数按 b 类取；风荷载阵风系数按柱顶标高 z=9.6m 处取为 z

24、 = 1.78 ；风荷载高度变化系数按现行国家建筑结构荷载规范 gb50009-2001 的规定：当高度小于 10m 时风荷载高度变化系数 z 1.0，屋脊处高度为11m，取 z =1.03；风荷载体型系数 s 按建筑结构荷载规范表 7.3.1-8 项采用，见下图。 女儿墙部分的风荷载体型 s 取 1.3，将女儿墙部分的风荷载简化为作用在柱顶的一个水平集中荷载 fw 。刚架在左风作用下的风荷载如下图所示。风荷载标准值表达式为： = z z s0 b则1 = z z s10 b = 1.0 1.0 0.8 0.45 1.05 6 = 2.27kn/m （压力）2 = z z s 20 b = 1

25、.0 1.0 ( -0.4) 0.45 1.05 6 = -1.13kn/m （吸力）3 = z z s 30 b = 1.0 1.14 ( -0.6) 0.45 1.05 6 = -1.94kn/m （吸力）4 = z z s 40 b = 1.0 1.14 ( -0.5) 0.45 1.05 6 = -1.62kn/m （吸力） 5 = z z s 50 b = 1.0 1.14 ( -0.4) 0.45 1.05 6 = -1.29kn/m （吸力） 6 = z z s 60 b = 1.0 1.14 ( -0.4) 0.45 1.05 6 = -1.29kn/m （吸力） fw1 =

26、zz s0 bl = 1.0 1.14 1.3 0.45 1.05 6 0.9 = 3.78kn （压力） fw 2 = z z s0 bl = 1.0 1.14 (-1.3) 0.45 1.05 6 0.9 = -3.78kn （吸力） (顺时针） （顺时针）（4） 地震荷载： 本场地地震设防烈度为 7 度，设计地震加速度值为 0.15g，则查规范得水平地震影响 系数的最大值为 max = 0.12 。地震分为第一组，设计特征周期为 0.45s，建筑场地类别为类。采用底部剪力法，结构阻尼比取为 = 0.5 。本设计假定一榀门架在考虑地震作用时 为单自由体系 ( 如下图所示 ) ，质点位置在柱

27、顶处。 = 1.8 36 = 64.80kn= 8340 10?6 6 7850 10 4 10?3 = 15.71kn= 8480 10?6 10.1 7850 10 3 10?3 = 20.17kn = 0.13 9.6 6000 2 = 14.98kn计算周期时：= 1.0 + 0.5 + 0.25g柱 + 0.2 = 1.0 64.80 + 0.5 15.71 + 0.25 20.17 + 0.25 14.98 = 81.44kn计算地震作用时： = 1.0 + 0.75 + 0.5 + 0.5 = 1.0 64.80 + 0.75 15.71 + 0.5 20.17 + 0.5 14

28、.98 = 94.16kn通过在柱顶施加一单位荷载求得一榀刚架的柔度= 0.45 10?6 m / n ，则刚度 。周期 底部总地震剪力（5）吊车荷载吊车采用采用北京起重运输机研究所 ldb 型 5t 软钩中级工作制(a5)电动单梁吊车， 吊车选用资料如下所示：表 1吊车选用资料跨度s（m运行速度）（m/min）基本尺寸（mm）轨道型号重量（t轮压（kn）bwhb）pmaxpmin16.558502500206443kg/m22.312726.6h 图 2.8吊车基本尺寸示意图2.3 刚架计算2.3.1 内力分析（1）恒载恒载的标准值为1.8kn/m ，取 a、b、c 三柱的截面尺寸为 h 6

29、00 250 6 10 ,斜梁截 面尺寸为 h (550 450) 250 6 10 ，变截面处为距梁端 1/3 处。一榀刚架为对称结构受对称荷载，取其半跨等代结构如图 1.15 所示。它有 3 个多余约束，则其基本体系及基本体系 的内力图分别如图 1.16 和图 1.17 所示。用力法求解 x1 、x 2 、x 3（不考虑刚架轴向变形）图 2.10基本体系的内力图力法方程为：11 x1 + 12 x 2 + 13 x 3 + 1f = 0 21 x1 + 22 x 2 + 23 x 3 + 2 f = 031 x1 + 32 x 2 + 33 x 3 + 3 f = 0 梁的惯性矩为：则根据

30、相关规范求得斜梁等效惯性矩为：令则利用图乘法求得的各柔度系数如下：=4056.290；=238.400；=24.944；=-529.775=282.586；=-25.454；=-8967.525；=3561.722.则力法方程式为：4056.290+282.586+57038.977=0-529.775+282.586+24.944+3651.722=0解得之x1 = -16.73 ; x2 =5.66 ; x3 =48.91.等代结构的弯矩为： ma =282.000-16.7317.70-5.6610.1+48.911= -22.46kn.m(右拉)md =282.00-16.73 17.

31、7+0+48.911=34.71kn.m （左拉）me =72.90-16.73 9+ 5.66 1+48.911= -23.12kn.m （下拉） 故等代结构的弯矩图如图 2.11 所示。刚架恒载的分布图如图 2.12 所示。同理可得刚架轴力图和剪力图，再根据对称性可得一榀刚架的内力图如图 2.13 所示图 2.13 刚架内力图（2）竖向可变荷载 为了计算简便起见，竖向可变荷载为活载和积灰荷载之和，其标准值为 4.2kn/m 。计 算简图见图 20，力计算采用清华大学结构力学求解器，材料性质中 ea 采用无穷大，ei 采用各杆件相对刚度。图 2.14 竖向可变荷载分布图 则刚架在竖向可变荷载

32、作用下的内力图如图 2.15 所示：（a）弯矩图（单位：k n/m）（b）轴力图（单位：k n）（c）剪力图（单位：k n）图 2.15 竖向可变荷载作用下刚架内力图（3）风荷载计算分别考虑左半跨在左风和右风作用下刚架各截面的内力值。左风分布图及其 内力图如 图 2.16 所示，右风分布图及其内力图如图 2.17 所示。（a）左风分布图（b）左风弯矩图（kn.m）（c）左风轴力图(kn)（d）左风剪力图(kn)图 2.16左风分布及其内力图 （a）右风分布图（b）右风弯矩图(kn.m)(c)右风轴力图（kn）(d)右风剪力图（kn）图 2.17 右风分布及其内力图（4）地震荷载计算在柱顶作用一

33、地震水平集中作用力 11.30kn，分别考虑左震和右震作用时刚架各截面 的内力值。左风震分布图及其内力图如图 2.18 所示，右震分布图及其内力图如图 2.19 所 示。（5）吊车荷载计算吊车荷载组合比较多，故先取刚架左半跨作为研究对象，求出当 dmax 作用在左柱 tmax 向 左、 dmax 作用在左柱 tmax 向右、 dmax 作用在右柱 tmax 向左及 dmax 作用在右柱 tmax 向右这四种基本情况，再用 excel 组合好所有吊车组合，求得各控制截面在吊车荷载作用下的根据最大 m 和最小 m 选出相对应内力值。下图为吊车荷载组合的其中两种情况作为示意。吊车荷载组合方式(一)(

34、a)组合一弯矩图 (b)组合一轴力图 (c)组合一剪力图吊车荷载组合方式（二）取左半跨为研究对象，从所有的吊车荷载组合中根据最大 m 和最小 m 将各个截面的相对应的内力值填入下列表格中。表 2 柱在吊车荷载作用下的最大 m 和最小 m 选出相对应内力值截面位置a柱b柱柱底截面牛腿面柱顶截面柱底截面牛腿面柱顶截面最大mv(kn)-43.94 -43.94 3.59 -83.81 -83.81 4.04 v(kn)27.08 27.08 -61.31 -51.10 37.57 37.57 m(kn)263.93 98.22 23.46 163.87 1.50 -163.87 最小mv(kn)-2

35、01.36 -201.36 -7.98 -398.12 -398.12 -7.04 v(kn)-56.40 -56.40 57.54 0.25 -0.28 -0.28 m(kn)-113.02 -176.01 -92.66 -0.42 -234.74 -0.41 表 3 梁在吊车荷载作用下的最大 m 和最小 m 选出相对应内力值截面位置de梁ef梁梁左端截面变截面梁跨中梁右端截面梁左端截面变截面梁跨中梁左端截面最大mv(kn)57.6157.6157.6157.6157.0957.0957.0957.09v(kn)11.0611.0611.0611.065.375.375.375.37m(kn

36、)23.4614.417.6530.6430.6436.731.6255.84最小mv(kn)-61.31-61.31-61.31-61.31-61.38-61.38-61.38-61.38v(kn)-5.85-5.85-5.85-5.85-8.04-8.04-8.04-8.04m(kn)-92.66-59.3-42.63-45.18-29.46-20.99-8.89-45.182.3.2 内力组合（1）荷载效应组合 由于本工程抗震设防烈度为 7 度，且相应风荷载标准值为 0.45kn/m2 (0.35kn/m2 ) ，因此风荷载可不与地震作用同时组合。根据钢结构设计规范，本设计采用 3 种荷

37、载组合。分别如下：1.2永久荷载+ 0.91.4(竖向可变荷载+ 风荷载+吊车竖向可变荷载+吊车水平可变荷载) ；1.0 永久荷载 + 1.4 风荷载 ；表格 4 柱各个截面在不同荷载作用下的内力值截面位置内力单位恒载活载左风作用右风作用吊车最大荷载吊车荷载最小a柱柱底截面nkn-21.89 -30.37 17.83 8.55 -43.94 -201.36 vkn-5.66 -10.22 25.91 -9.04 27.08 -56.40 mkn.m22.46 32.78 -92.33 39.10 263.93 -113.02 牛腿截面nkn-5.99 -30.37 17.83 8.55 -43

38、.94 -201.36 vkn2.57 -10.22 8.51 -0.38 27.08 -56.40 mkn.m21.64 -46.92 39.59 3.00 98.22 -176.01 柱顶截面nkn-15.13 -30.37 17.83 8.55 3.59 -7.89 vkn-5.66 -10.22 2.98 2.37 -61.31 57.54 mkn.m-34.71 -65.31 53.57 5.43 23.46 -92.66 b柱柱底截面nkn-40.23 -68.94 27.91 27.91 -83.81 -398.12 vkn0.00 0.00 6.63 -6.63 -51.10

39、0.25 mkn.m0.00 0.00 42.84 -42.84 163.87 -0.42 柱顶截面nkn-6.12 -68.94 27.91 27.91 -83.81 -398.12 vkn-3.78 0.00 6.63 -6.63 37.57 -0.28 mkn.m19.09 0.00 -7.99 7.99 1.50 -234.74 柱顶截面nkn-33.46 -68.94 27.91 27.91 4.04 -7.04 vkn0.00 0.00 6.63 -6.63 37.57 -0.28 mkn.m0.00 0.00 -24.13 24.13 -163.87 -0.41 表格 5 梁各个

40、截面在不同荷载作用下的内力值截面位置内力单位恒载活载左风作用右风作用吊车最大荷载吊车最小荷载de梁梁左端截面nkn-7.35 -13.19 1.24 7.09 57.61 -61.31 vkn14.38 29.20 -17.81 -9.04 11.06 -5.85 mkn.m-34.71 -65.31 55.27 3.73 23.46 -92.66 变截面nkn-6.76 12.11 1.24 7.09 57.61 -61.31 vkn9.25 18.46 -12.20 -4.06 11.06 -5.85 mkn.m-0.57 6.53 11.91 -13.39 14.40 -42.63 梁跨

41、中nkn-6.46 -11.58 1.24 7.09 57.61 -61.31 vkn6.00 13.08 -9.31 -2.14 11.06 -5.85 mkn.m11.23 30.30 -4.11 -18.01 17.56 -59.30 梁右端截面nkn-5.56 -10.00 1.24 7.09 57.61 -61.31 vkn-1.18 -3.04 -0.82 3.51 11.06 -5.85 mkn.m23.12 53.01 -26.29 -15.01 30.64 -45.18 ef梁梁左端截面nkn-5.69 -10.35 1.03 7.69 57.09 -61.38 vkn0.1

42、0 -1.23 -1.08 1.84 5.37 -8.04 mkn.m23.12 53.01 -26.29 -15.01 30.64 -29.46 变截面nkn-6.88 -11.18 1.03 7.69 57.09 -61.38 vkn-10.69 -12.00 8.75 9.66 5.37 -8.04 mkn.m-9.03 33.10 -3.00 19.88 36.70 -29.46 梁跨中nkn-6.58 -11.60 1.03 7.69 57.09 -61.38 vkn-7.95 -17.38 6.26 7.68 5.37 -8.04 mkn.m5.33 11.00 -14.56 6.53 31.62 -8.89 梁右端截面nkn-7.47 -12.86 1.03 7.69 57.09 -61.38 vkn-16.00 -33.53 13.59 13.52 5.31 -8.04 mkn.m-48.91 -103.92 30.39 54.52 55.84 -45.18 表 6 柱各个截面荷载组合效应截面位置内力单位1.2*恒载+1.4*0.9（活载+风载+吊车荷载）1.0*恒载+1.4*风载左风吊车大左风吊车小右风吊车大右风吊车小左风右风、a柱柱底截面nkn