jgj130脚手架新规范修订内容

1、规范修订的背景建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年 修改后批准实施。规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规 范内容应适应变化。和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规 范。2005年开始对建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )规范的修订工作。本次规范修订的主要内容1、修订了钢管

2、规格。取消 51 X 3.0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量(GB/T 21835-2008)的规定，将原标准中 48X 3.5的脚手架用钢管改为 48.3X 3. 6o2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm 。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式 由：wk=0. 7 P Z P s w

3、(0w0 MX n=50 )修改为：wk 茯 z P s wO(wO 取 n=10 ) o6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0. 85提高为0. 9o7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN;表4.3.1荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定与变形1永久荷载+施工荷载2永久荷载+0.9 （施工荷载+风荷载）立杆稳定1永久荷载+可变荷载（不含风荷载）2永久荷载+0.9 （可不荷载+风荷载）连墙件强度与稳定单排架，风荷载+2.0 kN双排架，风荷载+3.

4、0kN8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修 订内容中弱化了 开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距1b步距h下列荷载时的立杆纵距la （m）脚手架 允许搭 设高度 H2+0. 35(kN/m2)2+2+2 X 0. 35(kN/m2)3+0. 35(kN/m2)3+2+2 X 0. 35(kN/m2)步跨1.051.52.01. 51. 51.5501.801.81. 51. 51.5321. 301.51.81. 51.51.5501.801.81.21. 51. 2301.

5、551.51.81. 51. 51.5381.801.81.21. 51. 222-*步1.051.52.01. 51.51.5431.801.81.21. 51. 2241. 30 151.81. 51. 51.230跨1.801.81.21. 51.217注：1、表中所示2+2+2X 0. 35 （kN/m2）,包括下列荷载：2+2 （kN/m2）为二层装修作业层施工荷载标准值；2 X 0. 35 （kN/m2）为二层作业层脚手板自重荷载标准值。2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。3、地面粗糙度为B类，基本风压W 0 =0. 4kN/m29、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的

6、构造和计算内容。10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计 计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和 满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m ）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。双排脚手架的结构性能及其规范修订内容双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承

7、载力值确定。 如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载 力。这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免。影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和 步距。2、双排脚手架的设计计算公式立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其底部 立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手架立杆 稳定性的计算公式为：;式中：N一脚手架立杆的轴力设计值；A一脚手架立杆的横截面面积， f钢材的设计强度值。毁一轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素

8、的换算长细比7320入）二一入0查表或由公式：勺 确定；, 10=k?m?h ,其中：k 一计算长度附加系数，m考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得。h一立杆的步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。在钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式：N - PA一轴心压杆的毛截面面积,二稳定承载力极限值/丫 R=l. 165, YS荷载分项计算。式中：侏一轴心受压构件的整体稳定系数，f钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值（乃人），式中：YF一钢材的抗力分项系数，系数的总和。脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验或结构计算分析确定，可以表达为:*了。根据建

9、筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力二脚手架立杆的极限承载力/ K,式中：K安全系数，根据工作条件取2. 03. 00脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全度水平显然应该高于钢结构。因此，当按照钢结构设计规范的形式表示脚手架的计算公式时，应考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力应表达为厂力r,式中：了渥一立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy 钢材的屈服强度。脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9 0其轴力设计值可以表达为：0.9 （L2NGk十刀 1. 4NQk ）o式中：

10、NGk 一结构自重和构配件自重标准值产生 的轴力，刀NQ一施工荷载等的标准值 产生的轴力之和。脚手架立杆的设计计算应满足：0.9 （1. 2NGk+S 1. 4NQk ） 在规范中，将上式改写为:(L2NGk 西 1. 4NQk )W 09 吭二尸;血的值根据按照现行规范表达的脚手架立杆的可靠度水平应符合安全系数为K的条件求得,即：(NGk+ZNQk ) w 赛应等效于(L2NGk+S 1. 4NQk )可以求出：儿二QgLWS X 5碰心%可见，/近是反映脚手架安全性水平与脚手架上作用的恒、活 荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K=2.0o对于不同的NGk和刀NQk的比值， 经

11、计算和统计：0.9几-1.33 0脚手架立杆的整体稳定系数毅根据考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比入07320E旷儿二一查表或由公式： 计算确定。，10 一脚手架大波失稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由脚手架的构造和连墙件的布置方式确定。以步距h表示，10可以写为单根架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积：m?ho同1时将调整结构安全度的y九作为计算长度附加系数也写入10 0立杆计算长度就写成为如下形式：I0=k?m?h o故：P 732073207320-？0P片氏ay(珀尸(阿“A刖经比较可见：口寸二尼豕。经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：L2NGk+刀1. 4NQk 济厂允许搭设

12、高度计算:结构自重和构配件自重标准值产生的轴力：NGk=NGlk+NG2k，其中NGlk 一脚手架结构自重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk和架体总高度H的乘积：NGlk=gk H； NG2k 一脚手架上构配件自重标准值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式：L2 （gk H+NG2k ）+E 1. 4NQkgA :r-QM如 +145：可以求出：H二3、双排脚手架的使用成熟、经验丰富，本次修订中改动很少。主要改动内容：密目式安全立网自重标准值不应低于0. OlkN / itfo密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0. 8o取消了当26 m Hs 50m时，

13、对允许搭设高度限制的调整：4）强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确：a）连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求：NI=Nlw+No强度：稳定：式中：NI 连墙件轴向力设计值（N）;NIw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值；单排架取2kN ,双排架No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。 取 3kN;连墙件应力值（N/mm2 ）;A连墙件的净截面面积（mm2 ）；上一一连墙件的毛截面面积（mm2 ）；事一一连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表A.0.6取值；连墙件钢材的强度设计值（N/mm2 ）,应按本规范表5.L 6采用。b ）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式计算：式中：必一一连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：式中