电机槽楔用各向异性导磁复合材料进展

1、电机槽楔用各向异性导磁复合材料进展圭至篁 !皇垫垄堡旦鱼塑墨丝呈堕墨盒堑垄垦一一 电机槽楔用各向异性导磁复合材料进展 803 李军,刘颖,许自贵,连利仙 ,唐安斌,涂铭旌（1.四川大学材料科学与工程学院 ,t/11 成都 610065;2.东材企业集团公司 ,四川绵 阳 621000）摘要:用各向异性导磁复合材料制备磁性槽楔是 槽楔用导磁复合材料的发展趋势 .本文综述了各向异 性导磁复合材料的结构组成 ,并简要介绍了其相对于 各向同性导磁复合材料所具备的特点 ,最后对目前各 向异性导磁复合材料中存在的一些问题提出了看法和 建议.关键词:各向异性 ;导磁复合材料 ;槽楔 中图分类号 :TM271

2、 文献标识码 :A 文章编号 :1001-9731（2005）06 0803061 引言 电机定子一般采取齿槽结构以方便导线放置 ,并 用绝缘槽楔 （通常为玻璃纤维和树脂 ）固定导线 .齿槽 结构和不导磁的绝缘材料的存在引起转子转动时气隙 磁密产生很大的脉动 ,在定转子的表面及齿部产生相 应的附加损耗 ,使电机的效率下降 ,振动和噪声增加 , 温升提高 .如何提高电机效率 ,节约能耗成为人们一 直关心的问题 .上世纪 6O年代 ,发达国家开始研制电机槽楔用导 磁复合材料 1. 最初的导磁复合材料由还原铁粉和 树脂构成 ,这种材料的力学性能和磁性能偏低 ,不能大规模应用 .随后出现由磁粉 ,树脂

3、以及玻璃纤维组成 的各向同性导磁复合材料 ,结构如图 1(a)所示 ,力学 性能和磁性能都有较大提高 .将其制成磁性槽楔后取 代定子中的绝缘槽楔 ,可减少磁密脉动 ,降低电机的温 升和噪声 ,提高电机效率 . 但各向同性导磁复合材 料在方向的漏磁很大 ,导致电机起动转矩和最大转 矩降低 1O左右 ,使其在重载起动电机以及转矩裕量 较小的电机上应用受到限制 .为了减少电机楔入磁楔 后转矩的下降 ,各向异性导磁复合材料引起人们极大 关注 5?6l.2 电机槽楔用各向异性导磁复合材料的结构 各向异性导磁复合材料的结构如图 1(b)所示 ,其 中不但有磁性材料 ,基体树脂和增强纤维 ,还有由非导 磁材

4、料构成的区域 .基体树脂和增强纤维决定材料的 力学性能 ;磁性物质决定材料的导磁性能 ;非导磁材料 决定材料导磁性的各向异性 . .)各向同性 yi_.b图 1 模压导磁复合材料的结构Fig1Structureofthemoldedcompositemagneticma terials2.1 基体树脂 电机槽楔用各向异性导磁复合材料的基体树脂为 各种热固性树脂 .参照电机行业的方法 7, 根据树脂 体系耐热性不同 ,可将其分为 B 级(130),F 级 (155),H 级(180).B 级树脂主要是环氧酚醛树脂体系 , 用其压制的 绝缘玻璃布层压板力学性能 L8 如表 1 所示. 环氧酚醛树脂

5、的特点是价格较低 ,具有优良的耐 化学腐蚀性和尺寸稳定性 .但酚醛树脂固化时有大量 小分子物质放出 ,材料中气孔较多 ,脆性较大 ,力学性 能较低.更重要的是 ,材料内部的气孔可能成为钉扎 畴壁的中心 ,造成畴壁移动困难 ,对材料磁化产生很大 影响 ,从而大幅降低材料的磁化率 .因而各向异性导 磁复合材料的基体树脂不宜使用 B 级环氧酚醛树脂 .F 级树脂种类很多 .唐安斌等人 9 合成了一种改 性的酚醛环氧树脂 ,固化时小分子物质大量减少 ,树脂 耐热温度达到 174,力学性能有较大提高 ,如表 1 所 示 .由于酚醛环氧树脂的固化属于缩聚反应 ,即使改 性后固化时还是有一定小分子物质放出

6、.凌鸿等 人 1 用苯并恶嗪中间体合成了一种开环聚合酚醛树 脂 ,固化时发生开环自聚 ,或与预聚物进行不放小分子 物质的固化反应 ,制得低空隙率的材料 ,力学性能有较 大提高 .对于电机槽楔用导磁复合材料 ,材料的抗弯 *基金项目 :国家高技术研究发展计划 （863计划）资助项目 （2003AA33X010） 收稿日期 :2004一 i025通讯作者 :刘颖作者简介 :李军（1977一）,男,重庆万州人 ,在读博士,2000年于四川大学获工学硕士 学位,现在四川大学材料科学与工程学院 ,师从涂铭旌院士和刘颖教授 .从事磁性材料研究 .8o4 助 强度比较重要 .由于加入的磁粉粒径较大 ,在材料

7、 中不能形成颗粒增强效应 ,使复合材料力学性能降 低 ,限制磁性槽楔的应用 .使用高强度的树脂基体可 使问题得到缓解 .凌鸿等人 用耐热温度达到 180.C 苯并恶嗪树脂为基体 ,得到的层压板达到 646MPa. 由于苯并恶嗪成本较高 ,王劲等人合成了一种苯并恶嗪/E一44环氧混合树脂 ,耐热温度达到 179.C,用其 丝堕塑鲞制备的绝缘板达到 567MPa.刘峰等人 L1 用 E 一 44 环氧,二胺基二苯砜和耐热树脂合成了一种更低成本 的改性环氧树脂 ,用其制备的层压板达到 626MPa, 耐热温度达到 172.C,完全能满足实际需求 .由于 F 级树脂性能较高 ,制备的材料气隙率较小 ,

8、因而适于制 备各向异性导磁复合材料 .表 1 玻璃纤维增强绝缘层压板的力学性能 Table1Propertiesofinsulatinglaminatereinforcedbyglassfiber 树脂类型密度 (g/cm)纵向弯曲强度 (MPa)纵向冲击强度 (kJ/m) 环氧酚醛 L1.701.90350l50 改性酚醛环氧 1.784ll 开环聚合酚醛 l_l 叫 1.9O463 苯并恶嗪 l_ln_1.8O646353 苯并恶嗪/E一 44一567E一44/二胺基二笨砜 /耐热树脂1.701.9062649 苯并恶嗪 /二苯醚 _】1.701.906l3l93 芳烷基酚 1.70 1.

9、90578242 增韧双马酰亚胺 1.87465H 级树脂中应用比较广泛的是二苯醚树脂 . 为防 止二苯醚树脂固化时小分子物质的放出 ,刘峰等人 用苯并恶嗪对二苯醚树脂进行改性 ,耐热温度达到 199 ,用其制得的层压板处理后达到 613MPa.赵 成等人合成了一种耐热温度达到 H 级的芳烷基酚 树脂,成本较低 ,其层压板的达到 578MPa.蒋必彪 等人 L 】合成了一种增韧的双马酰亚胺树脂 ,耐热温度 可达 214,用其制备的层压板达到 465MPa.H 级 树脂虽然耐热性能很好 ,但价格相对较高 ,制备各向异 性导磁复合材料时应根据实际需求来确定是否选用该 类树脂.2.2 增强纤维 玻璃

10、纤维无疑是性价比最高的增强材料 .对于各 向异性导磁复合材料而言 ,材料的磁性能十分重要 . 大多数磁粉表面属于亲水性表面 ,含有大量自由羟基 . 为了防止材料使用过程中空气中的水分继续吸附在磁 粉表面而导致磁糊氧化 ,应该选用吸水率低 ,强度高 , 耐老化性能好的无碱玻璃纤维 .无碱玻璃纤维编织 的玻璃布有不同形态 ,目前应用于各向异性导磁复合 材料的主要有平纹布和斜纹布 .平纹布中具有较多的 交织点和屈曲数 ,相互紧靠 ,如图 2A 所示 ,因而平纹布 紧密牢固 .斜纹布是一根或多根经纱从一根纬纱上有 规律穿过 ,如图 2B 所示,其交织点比平纹布少 ,弹性较 好 ,强度较高 ,厚度大幅增

11、加 .各向异性导磁复合材料 需要保持一定的磁性能 ,树脂相对含量并不高 .一定 量的树脂溶液在粘度一定的前提下 ,充分浸润斜纹布 比充分浸润平纹布困难 ,从而导致斜纹布增强的复合 材料材料力学性能有所下降 .故导磁复合材料一般选 用平纹布作为增强体 .A 平纹布 B 斜纹布 图 2 玻璃布的结构 Fig2Structureofglasscloth 为了使磁性槽楔不但有良好的磁性能 ,还有一定 的介电性能 ,电子工业用的 7628 玻璃布也开始用于制 取各向异性导磁材料 .日东纺织公司 193 开发出一种NE玻璃纤维 ,虽然拉伸强度和弹性模量比 E纤维有 所下降 ,但介电性能却大幅提高 .玻璃纤

12、维单根原丝 中含有肉眼看不见的气泡 ,每 100 万根单丝中约有 1008O0 根含空心段的玻璃纤维 ,为此日本旭硝子株式会 社口研制的无气泡玻璃纤维 ,纤维的力学性能有很大 提高 .平纹布中的交织点树脂浸透较少 ,易产生白班 , 日东纺公司 n 用喷水针刺法对织造完毕的玻璃布进行 再加工 ,使经纱与纬纱的交织点凸起减缓 ,纤维分散开 来填充交织点四周的空隙 ,玻璃布的平滑性大大提高 , 而且还大大提高玻璃布的树脂浸透性 ,层间剥离性及 尺寸稳定性等 .2.3 磁性材料 电机槽楔用各向异性导磁复合材料的磁导率对电 机性能有较大影响 .目前磁性槽楔中常用的软磁材料 是氧化还原铁粉 ,由其制得的各

13、向异性导磁材料在 y 方向的相对磁导率仅为 7.5,x 方向的为 3.5Ez. 用高磁导率的磁性材料可得磁导率更高的导磁材料 . 导磁复合材料中的导磁可是粉体 ,也可是薄片 ,薄带甚 至条带 ,因而铁基软磁材料 ,Permalloy 合金和纳米 晶软磁材料等都能用于其中 .奎垩笠 !皇旦鱼旦呈丝墨壁星全塑堂垦一 P.Baudouin等人制备了 0.65ram的 Fe一 3Si合 金薄带,在没有轴向变形的前提下 ,合金的 H 为 190A/m,最大相对磁导率 /l 达到 3100.Wafik Harara的实验结果口表明 Fe一 3Si 合金经过射线辐 射后 ,由于畴壁的转动减少 ,磁导率可以较

14、辐射前平均 提高 5,这为制备高磁导率的软磁材料开辟了一条新 途径.由于 Fe一 3Si 合金和 Fe一样具有 bcc结构, Eoo1方向是其易磁化方向 ,如果在该方向形成织构组 织则有利于合金的磁化 2.R.PremKumara 等人 L25J 将低 Si 含量的硅钢冷轧后在 650后进行 2h 再结晶 退火,热压后得到 (110)oo1织构组织 ,实验结果表明 随着变形量的增加和退火时间的延长 ,材料的织构组 织增加 ,材料磁导率不断增加 ,但变形量过大将引起材 料磁性能的恶化 .目前通过获取织构的方法得到的 Fe-3Si取向性硅钢薄带 H 仅为 9.6A/m,达到 560002.在铁基软

15、磁合金中 ,Sendust合金以其成本 较低 ,磁性能较高而备受人们关注 .ShojiYoshida 等 人 L2 将成分为 Fe7oAIsGazP9.65C B6Si 的合金在 590MPa 的轴向压力下 420脉冲烧结 ,然后 440退 火,得到的合金 H 为 12A/m,达到 8000.目前成 分为 FeAISi 合金的磁导率可达 1200002. 上世纪 6O年代 Enoch和 Fudge2乳提出 NiFe 系 高磁导率合金应具备一定的磁性原子比理论 ,Rass mann3.进一步提出在 NiFe 系合金中磁性原子比在 3.650.6 时,合金的磁致伸缩系数和各向异性常 数 K 都趋于

16、 0,从而获得高磁导率合金 .陈国均等 人 .在该理论的指导下 ,设计出一系列高磁导率的合 金 ,如成分为 Ni79CrMo2_5Cu3_zNb._rMn0_5A10_15 的合 金 ,工业化生产后其最大磁导率 /l 达到 ll0000.任卫 斌采用新的退火工艺 ,对成分为 Ni Fe(MoCu) Mno.的合金在 1000真空氢气炉中保温 4h,合金 H 为 1.02A/m,/l 可达 285000.对 Permalloy 合金进行 大形变量冷轧 ,再经过 10001200热处理 ,同样也可 得到(110)l:oo1织构组织 ,经过 600磁场热处理后可 以得到单轴磁各向异性 .张莹对成分为

17、 NiFe(MoCu)9_lMno. 的合金轧制后在保护气氛下 1180.C保 温 5h, 为防止 Ni.Fe 有序相转变 , 快速冷却到 500后 保温 1h,冷却到 300后出炉,由此得到的合金 H 为 0.41A/m,可达 444000.如今出现的超 Permalloy 合金 ,其/l 已达到 6000002. 非晶软磁材料已成功地应用于导磁复合材料 .姚 德利胡已制备出非晶磁性槽楔 ,这种磁楔的磁导率和 电阻率都较高 ,不但能减少电机附加损耗 ,还能降低涡 流损耗.H.Chiriac 等人研究了 Mo 和 Nb 对成分 为 Co68-z5 一 FeSi12.25B15M(M Mo,Nb

18、) 非晶性能的 影响,发现用 Mo 和 Nb 取代合金中 Co能使非晶丝的 /l 达到 18000;他们又用快淬 ,真空铸造和 Cu 模铸 造得到 26mm 宽,0.2mm 厚的 Fe56Co7Ni7Zr6M NbB.(M zr,Nb,Ti,Ta)非晶条带 ,其/l 达到 33000.快速凝固制备的合金具有很大内应力 ,稳定性较 差,通过一定热处理可得纳米晶材料 .由于 aFe 与非 晶相之间的交换耦合作用 ,且晶粒尺寸小于磁交换作 用长度 ,因而平均磁晶各向异性很小 ;通过调整成分可 使其磁致伸缩趋近于零 ,因此纳米晶合金具有优异的 软磁性能 36,37.AkinoriKojima 等人 m

19、将 Fe一 4和 Fe.ZrB.非晶粉末通过挤压成型后在 660退火后得 到纳米晶材料 ,/l 分别达 9000和 15400.Takadate等 人3 叼发现在纳米晶 FeNbB.中加入少量 Nd可提高 合金软磁性能 ,当 Nd 加入量为 0.1(原子分数 )时 , 合金可达 38000.G.Buttino 制备的纳米晶 FeCuNb.SiB.合金起始磁导率就高达 29000. 而 J.H.Yang等人【 4将 Co66Fe4Ni1Sil5B14合金先炉 冷到居里温度附近后快速水冷 ,得到的非晶合金在420退火后得到纳米晶合金 ,其起始磁导率可达 40000.刘伟德等人制备的 (FeCo)7

20、CuNb. (SiB).z_r 纳米晶合金 /l 达到 87500.含 Co 合金的软 磁性能虽然较高 ,但成本也高 ,因而 Yoshizawa 等 人胡研究的 Fe.CuNi.Si.B.系列合金引起人们极 大兴趣 .H.ChiriacK 制备了成分为 Fe7. CuNi.SisB9 纳米晶合金 ,其/l 可达 40000.张正明 等人制备的 Fe7z_rCu1NbMo V1Si5B9 纳米晶 合金/l达到 70000.严彪等人【 4制备的 Fe. CuNb1.7V.5MnSi1 B9 纳米晶合金高达 95000. 这些合金中不含昂贵的金属 Co,软磁性能较高 ,备受 人们重视 .MnZn 软

21、磁铁氧体也是一类磁导率比较高的磁性 材料,但在各向异性导磁复合材料中无法利用这种烧 结块体 .SetsuoYamamoto等人胡用等离子火花烧结 法在导电基材上 (如石墨 ,Permalloy 合金)得到了一层 MnZn 铁氧体,从而得到 H仅有 90A/m 的复合层片 , 具有较好的软磁性能 .能否在导磁材料中直接使用 MnZn 铁氧体预烧料 ,或者使用烧结 MnZn 铁氧体粉 碎后的粉末 ,这是今后值得研究的一个工作 .2.4 非导磁材料 各向异性导磁复合材料中最常用的非导磁材料是 SiO.粉末.Takashima.M等人用包覆金属铜的钢 丝制备了一种各向异性导线 .由于铜是一种抗磁性金

22、属 ,导线厚度方向的磁导率大于宽度方向的磁导率 . 由此可知 ,抗磁性金属也可作为各向异性导磁材料中 的非导磁相 .但目前电机槽楔用各向异性导磁材料中 还没有用抗磁性金属作为非导磁材料 ,这也是今后值 得注意的一个地方 .3 电机槽楔各向异性导磁复合材料的特点 用各向异性导磁复合材料制成的磁性槽楔和用各806丝 向同性导磁材料制成的磁楔一样 ,都能减小电机的附 加损耗,降低电机温升 ,提高电机效率 .由于气隙 磁通主要沿磁楔两侧进人楔内 ,磁楔中间部位的磁通 量较小 ,因而主磁通方向的磁阻增加不大 ;漏磁通方向 磁通必须要经过非导磁区 ,该磁路的磁阻增加很大 ,漏 磁通大大减少 .因而相比于各

23、向同性槽楔 ,各向异性 磁楔使电机起动转矩和最大转矩的下降减小 ,运行稳 定性大大提高 .3.1 起动转矩和最大转矩的下降幅度减小 在如图 3 所示的定子槽口中 ,定子槽口如果楔人 绝缘槽楔 ,槽漏抗为 j:3一 2nfm（缶 +hq） 定子槽口楔人各向同性磁楔 ,槽漏抗变为 : :2,（缶+） 定子槽口楔人在主磁通方向上磁导率相同的各向 异性磁楔 ,槽漏抗变为 :）_2fm.（缶+）式中 N 为导体数 ;.为真空磁导率 ;为磁楔磁 导率;Z为铁芯轴向长度 ;f 为电机频率;为电机定子 的槽漏抗 ;b 为各向异性磁楔中非导磁区的宽度 .由 于>1,因而）>）>）.F.Taeg

24、en等人【 5 的实验证明电机定子槽口楔入 磁楔后,电机的卡氏系数 k 小于楔人绝缘槽楔时的 k6.而?K?MaapoB的实验证明 5,楔人各向异性 磁楔后,相比于各向同性磁楔 ,七;随着 b的增加而增 加,因而 k6>七>忌 . 楔人磁楔后电机的谐波漏抗变化为 : 一 1 一 + 式中为楔人各向异性磁楔电机的谐波漏抗 ; 为楔人各向同性磁楔电机的谐波漏抗 ;为楔人绝 缘槽楔电机的谐波漏抗 .由于是和 k;的减小 ,引起 )1 和 3的增加 .而是;> 是;,因而;>>. 这 和 Kaga.Akio 等人【 s 的实验结果相同 . 槽漏抗和谐波漏抗的增加引起电机总

25、漏抗的增 加,>>, 由此引起电机起动总漏抗 3的增加 , .>> 如果 r 为电机起动总电阻 ,则电机起 动总阻抗 : Z:(r+t)专 且>>Z 电机的起动转矩为 : 丝!笙!塑! 童一 9.56mlUr st .一 式中为定子绕组相数 ;U 为定子绕组电压 . 由于 >Z>Z 楔人磁楔后电机的起动转矩下降 , 而楔人各向异性磁楔后起动转矩的下降幅度减小 . 电机的最大转矩【 7j:TM:! 坌=:= 8nf(rl+/r+) 式中 P 为极数 ;r 为定子电阻 .由于 >> y,楔人磁楔后电机的最大转矩下降 ,而楔人各向异性 磁楔

26、后最大转矩的下降幅度也减小 .9.56KM sI 所以:,W,Conductor/OI 】 c 丰盂Magneticwedge一 bl图 3 楔入磁楔后的定子槽Fig3Slotofthestatorwithmagneticwedgesapplied3.2 磁楔运行稳定性提高电机运行时 ,磁楔受到很大的电磁作用力 ,长期作 用会使磁楔松动 ,最终发生脱楔现象 ,进而引起电机故 障.因而磁楔运行稳定性也是衡量磁楔质量的一个重 要标准 .对于各向同性磁楔 ,将其两端看成支承梁 ,如图 4（a）所示 ,其挠度为 :）一矗EJ为磁楔刚度 .发生最大的挠度点应在磁楔断 面中心线上 ,即 z=处,因而 :b

27、5场mx一丽对于各向异性磁楔 ,如果所用增强材料 ,磁粉和树 脂与各向同性磁楔相同 ,即使有 0.25b0.30b的非导 磁材料 ,其刚度也基本不变 ,因而其挠度为 : x4 一（一要 ）+（一）Yl（ h礓厂最大挠度 : bhbYaxY 一 2 一丽 由此可知 , yL1 yr 舢 即各向异性磁楔所受电磁作用力仅为各向同性磁 楔的 1/5,因而其运行稳定性达到提高 .李军等 :电机槽楔用各向异性导磁复合材料进展 YIDJ 昝同异任Si02 厂 lI/XO 64 当前各向异性导磁复合材料存在的问题和 建议 各向异性导磁复合材料目前主要的制备方法是模 压成型 .模压成型材料虽然成型公差很小 ,但

28、对于不 同型号的电机 ,制备模压各向异性磁楔需要不同的模 具 .由图 1(b)所示的结构知 ,增强纤维仅集中在表面 且层数较少 ,外力一旦突破表层的增强纤维便可直接 作用于内部磁粉层和非导磁粉层 .这些粉层中的粉末 是靠其表面少量的树脂和压制压力的作用相互粘结在 起,强度不高;压制压力较小 (一般<20MPa),粉末 没有完全塑性变形 ,粉末层内有很多孔隙 ;粉末层中没 有增强纤维 ,裂纹产生后便很难阻止其失稳扩张 ,这些 因素也引起模压各向异性磁楔力学性能较低 .而目前 应用较为广泛的层压各向同性导磁复合材料不存在模 具的问题 ,并且力学性能较高 .如果能用层压法制备 各向异性的导磁复

29、合材料 ,则上述问题可以迎刃而解 . 因为增强玻璃纤维布也是非导磁材料 ,如果将非导磁 粉末均匀分散在中间的几层玻璃布上 ,层压成型后也 可以在材料的中部形成非导磁区域的层压材料 ,如图 5 所示.这种材料可看成是粉末层中分布着许多增强纤 维的各向异性材料 ,裂纹在粉末层内不易扩张 ,因而其 力学性能有较大提高 .Fig5Structureofanisotropiclaminatedmagnetic wedges 目前各向异性导磁复合材料中 ,玻璃纤维 ,磁粉 （通常是高纯度还原铁粉 ）和 SiO 粉末之间由于导热 系数和密度相差较大 ,热压成型后材料内部的残余应 力较大 ,甚至在磁粉层与 s

30、io粉末层之间以及磁粉层 与纤维层之间出现由于热膨胀不一致而导致的缝隙 . 针对这种情况 ,在玻璃纤维不易更换的前提下 ,可以考 虑更换导磁粉末和非导磁粉末 .由 2.3 知软磁铁氧体 粉末目前还未用于各向异性导磁材料 .软磁铁氧体粉 末与还原铁粉相比 ,导热系数和密度与玻璃纤维和 SiOz 粉末相差都要小得多 ,成型后材料内的残余应力 能减小 .同理,如果非导磁材料用抗磁性金属 ,例如金 属铜 ,同样也能减小材料中的残余应力 .在制备过程 中由于没有保护气氛 ,较高的成型温度 （一般在 16O 200 ）和较长的成型时间 （一般在 12O 180min）很容 易引起磁粉氧化 ,从而影响其磁性

31、能 . 如果选用高磁 导率的软磁铁氧体粉末或非晶软磁粉末 ,不但可避免 磁粉氧化 ,还可提高减少磁粉用量 ,提高磁楔力学性 能.因而,今后有必要研究铁氧体粉末和抗磁性金属 粉末在各向异性导磁复合材料中的应用 . 磁粉和非导磁粉末的加入引起导磁复合材料力学 性能的恶化 .根据 J.Leidner 等人的理论 ,这主要 是因为粉末的粒径较大 (通常在 8O/zm 左右 ),粉末与 基体树脂之间未能形成有效粘结 ,且大颗粒的粉末容 易成为应力集中源 .用小粒径的纳米晶磁粉不但可使 材料具有较高的磁性能 ,还有可能让磁粉与树脂之间 形成有效粘结 ,从而提高材料力学性能 .同理 ,用亚微 米级甚至纳米级

32、的 SiO.粉末也可能让非导磁粉末与 树脂之间形成有效粘结 ,进而提高材料力学性能 . 参考文献 :1 ShiminIG .ZiberovVN.JISovietEleetrica1Ennee 卜 ing.l978.49(7):lO6 一 ll0.2 AnazawaY,KagaA.J.IEEETransonMag,l982. 18(6):l550-1552.L3TakedaY,Yagisawa,Suyama.J.IEEETranson Mag.1984.20(5):l7801782.L4DrysB,KowaiskiA.J.PowderMetallurgy.1984.27(3) :l6Ol62.L

33、5WatanabeM.IdeK.TakahashiM,ata1.J.IEEE TransonMag.1990.26(2):407 410.6 IdeK?WatanabeM.SatoM,ata1.J.Eleetrica1Engi neeringinJapan,1995儿, 5(3):lO8 一 ll9.7 李隆年.电机设计M.北京:清华大学出版社 .1992. 1661.8 王树森 .J.变压器,2003.40(10):2122.9 唐安斌.蒋启泰.J.绝缘材料通讯 .1996,(9):l 一3.1O凌鸿?顾宜.谢美丽.等.J.热固性树脂 .1999, (1):20-23.Ll1LiuSH,Na

34、umanB.J.JournalofMateria1Science, l990,(25):207l 一 2076.12 凌鸿?顾宜.谢美丽.J.绝缘材料 .2001.(1): 2O一 23.13 王劲,顾宜,谢美丽.J.塑料工业 ,2001,29(5):68. 甜 图w 简.兰 的 楔 槽h 陛. 4 图 F 808 助锨财斟 2005年第 6期(36)卷14 刘峰,许自贵,赵成,等.J.绝缘材料 ,2002, (5):7-9.15 刘峰,李仕文,赵成,等.J.玻璃钢/复合材料 , 2002,(7):2729.16 赵成,刘峰,许自贵.J.绝缘材料 .2004,(2):ll l2.17 蒋必彪,

35、郝建军 .江璐霞 ,等.J.材料科学与工艺 , l999,7(3):364O.18 王禹阶.有机无机玻璃钢技术问答 M. 北京:化学工 业出版社 ,2001.725.19 辜信实.印刷电路用覆铜箔层压板 M. 北京:化学工 业出版社 ,2002.125146.2OSD242 87彭兆银 .交流电动机定子模压磁性槽楔基本 技术条件21 盛昌达.EJ.中国电力 .1996,29(3):6367.22 BaudouinP,HoubaertY.J.JournalofMagnetism andMagneticMaterials.2002,246(1):247253.23 HararaW.J.Applie

36、dRadiationandIsotopes,1999, 50(2):677-684.24 田名波.磁性材料 M. 北京:清华大学出版社 .2001.4987.25jPremKumaraR,SamaidaraI.ViswanathanaN,ata1.J.JournalofMagnetismandMagneticMaterials.2003.264(1):7585.26 YoshidaS?MizushimaT,MakinobA,ata1.J.MaterialsScienceandEngineeringA.2001,304306(3):1019 一 l022.27 EnochRD,FudgeAD.B

37、rit.J.Journalofapplied physicsl966,l7:623.28 EnochRD,MorrellDL.J.IEEETransonMagn, l969,5(2):370.29 RassmannG,HofmannU.J.JournalofAppliedPhysicsl968,l7(3):603.3O陈国钧 .吕键,陈殿金 .J.物理,l998,27(4):231235.31 任卫斌.J.金属热处理 .2004.29(4):6870.32 张莹.J.热处理 ,2003,18(2):1822.33 姚德利.J.电机技术 .1995.(1):2326.34JChiriacH,Ba

38、rariuF,NeaguM,ata1.J.Journa1ofNon-CrystallineSolids,l999,250252(3):762765.35ChiriacH,LupuN.J.MaterialsScienceandEngineeringA,2004,375-377(1):255259.36HerzerG.J.IEEETransonMagn,1989,25(2):33Z7.E37HerzerG.J.MaterialsScienceandEngineeringA, l99l,l33(1):1-4.E38KojimaA,HorikiriH,KawamuraY ,etal,J.Journal

39、ofMagnetismandMagneticMaterials,1996.162(1): 95一 l02.39 TakadateK,Kojima,Makino,ata1.J.ScriptaMa ter,200l,44(4):l4Oll405.4OButtinoG,PoppiM.J.JournalofMagnetismand MagneticMaterials,1997,170(2):2l1218.41 YangJH,KimYB,RyuKS,ata1.J.Journalof MagnetismandMagneticMaterials,2000,222(1):65 69.42 刘伟德.陈文智 ,支

40、起铮 .J.金属功能材料 ,2003,10(4) :1214.43 YoshizawaY,OgumaS,YamauchiK,ata1.JJournal ofAppliedPhysics,1988,64(1O):60446046.44 ChiriacH,LupuN.J.MaterialsScienceandEngi neeringA,2004,375-377(2):255259.45 张正明,何正明 ,董传华 .J.材料科学与工程 ,l999,l7 (2):3738.46 严彪.唐人剑,张延忠,等.J.同济大学 .2003, 3l(4):445-447.47 YamamotoS,HorieS,Nobutsugu,ata1.J.Journal of