某禽类屠宰场废水加工工艺设计

1、精选文库南京工程学院水污染控制工程课程设计 题目：某禽类屠宰场废水力口艺设计院系：康尼学院 专业：环境工程 班级：k k环境131131 姓名：曹峰马明星周峰陈敏学号：24013112401311 (2121 4141 1 1 3131)指导老师:张长飞郑凯精选文库101011目录目录第1章屠宰废水的现状、处理方法与工艺选择1.1弓I言 .1.2屠宰废水的处理方法.1.2.1好氧生物处理.1.2.2厌氧生物处理.第2章设计任务书、设计原则、工艺流程的确定 设计任务书 .设计原则、范围与依据 .2.2.1设计原则 .2.2.3设计依据 .方案确定 .2.3.1设计水质水量 .2.3.2废水处理方

2、案的确定 .第3章主要构筑物的设计计算.3.1格栅设计计算 .3.1.1设计说明.3.1.2设计参数的选取.3.1.3格栅的间隙数n .3.1.4格栅宽度B.3.1.5栅前渐宽部分长度L1.3.1.6栅后渐窄短长度L2 .3.1.7通过格栅水头损失h1 .3.1.8栅后总高度H .3.1.9栅槽总长度L .3.1.10每日清渣量W .3.2隔油沉砂池 .3.2.1 长度 L.3.2.2水流断面积A .3.2.3池总宽度b.2.12.22.31.4.5.7.7.10精选文库101011精选文库3.2.4贮砂斗所需容积V .3.2.5贮砂斗各部分尺寸计算.3.2.6贮砂斗的高度h3.3.2.7池总

3、高度H .3.3气浮池.123.3.1设计说明.123.3.2设计参数123.3.3设计计算.3.4水解酸化池 .3.5 SBR反应器.3.5.1设计参数.3.5.2反应池运行周期各工序计算3.5.3反应器容积计算 .3.5.4需氧量计算 .3.6消毒池 .参考文献 .1411111111.161717181819.19精选文库流程简单，无二沉池和污泥回流设备； 比普通活性污泥法可节省基建投资 30%、运行费用1020%;不易发生污泥膨胀，具有较强的脱氮除磷能力；剩余污泥性质稳定，便于浓缩第1章 屠宰废水的现状、处理方法与工艺选择1.1 引 言屠宰业是我国出口创汇和保障供给的支柱产业之一，屠宰

4、废水来自牧畜、禽类、鱼 类宰杀加工，是我国最大的有机污染源之一。据调查，屠宰废水的排放量约占全国工业 废水排放量的6%,其污染还有不断加剧的趋势。屠宰废水呈红褐色，有腥味，含有大 量血污、皮毛、碎骨肉、油脂和内脏杂物。COD、BOD、氨氮、SS等指标均较高，如COD 达到 600mg/L 6000mg/L、BOD 为 5300mg/L 3000mg/L、SS 为 400mg/L 2700mg/L，可生化性优良，无毒性。屠宰废水受其生产过程的影响明显，其水质水量波 动范围较大。我国很多屠宰厂尚没设置废水处理装置或对排放的废水进行综合利用，因 而污染物质尤其是高浓度的有机物给水环境造成了极大的污染

5、，屠宰废水的污染已不容忽视。1.2屠宰废水的处理方法1.2.1好氧生物处理活性污泥法是当前污水处理领域应用最广泛的技术之一。普通活性污泥法处理屠宰废水很难达到处理要求，普遍存在以下困难：屠宰场的水量变化大，难以满足连续流曝 气池对水流稳定性的要求；易发生污泥膨胀；剩余污泥量大、处置费用高；难以满足脱 氮要求。针对普通活性污泥法存在的问题，一些新的处理工艺开发并成功应用于屠宰废 水的处理。1.2.1.1序批式活性污泥系统(SBR)SBR(Seque nci ng Batch Reactor工艺适应当前好氧生化处理工艺的发展趋势，简易、 高效、低耗，广泛地应用于屠宰废水的处理中。其主要优点有：(1

6、)(2)精选文库耐冲击负荷能力强。SBR间歇运行的特点很适合处理流量变化大的屠宰场废水，已在很多国家广泛应用 于小型污水领域。此工艺处理屠宰废水COD, BOD的去除率分别达到80%, 90%以上, 氨氮去除率达80%，90% 。 J. Keller等人在研究SBR处理屠宰废水脱氮的过程中发(3) 和脱水；现，通过控制溶解氧浓度可使约50%的氮通过同步硝化反硝化去除，而控制这种脱氮过 程对减少处理费用，提高出水水质有重要意义。CASS工艺是SBR的改进工艺，它在反 应器前部增加了一个生物选择器，实现了连续进水，剩余污泥性质稳定，泥量只有传统 活性污泥法的60%左右2 01.2.1.2 AB 法

7、AB法是生物吸附活性污泥法的简称,A段污泥负荷可高达2 6kgBOD/(kgMLSS - d)，对废水主要起生物吸附作用：而B段负荷较低，不大于0.3kgBOD/(kgMLSS - d),主要起生物氧化作用。AB法特别适用于屠宰废水悬浮有机物 浓度高、水质水量变化大的特点，一般不设初沉池，对BOD、COD、SS、P和NH3-N的去处率一般高于常规活性污泥法， 且可节省基建投资约20%，节省能耗15%左右01.2.1.3氧化沟氧化沟对水质、水温、水量的变动有较强的适应性，污泥龄长，可以产生硝化反硝 化反应，有脱氮功能。污泥产率低且稳定，勿需消化。表1-1给出了国外采用氧化沟工艺处理屠宰废水的参数

8、与除污染效果。表1-1氧化沟工艺处理屠宰废水的参数与效果运行参数项目进水(mg/l)出水(mg/l)去除率(%)HRT/d3.6COD204026087.3容积负荷/kgBOD 5/(m 3.d)0.4BOD 514007094.8温度/c17TSS72414280.4MLSS/(mg/l)1425VSS6364293.4DO/(mg/l)0.8NH3-N2118.31.1SVL/(ml/g)382油脂4202193.9121.4水解酸化一好氧生物处理针对屠宰废水高分子有机物浓度高的特点，研究者在好氧生物处理前加入酸化处 理，开发出酸化一好氧生物处理工艺，酸化过程中动物性复杂大分子有机物降解成

9、小分 子溶解性有机物，为后续反应提供优质的底物，提高了好氧处理效果及整个系统的抗冲 精选文库击能力和稳定性；同时类似于消化池的固体降解过程实现了污水酸化和污泥消化的集中 处理，污泥产量低。1.2.2厌氧生物处理一般地，厌氧生物处理CODcr浓度大于1000mg/L的中高浓度工业废水具有优势, 可以回收生物能，低能耗，容积负荷率高，对环境的要求低，剩余污泥稳定，产量仅为 好氧系统的1/101/6;投资费用低、管理简易，有广阔的应用潜力。精选文库ASBR处理屠宰废水的适宜条件是： 应时间 24h ，污泥负荷 COD和SS的去除率分别达到98%(1)普通厌氧消化池普通厌氧消化池处理屠宰废水在美国和澳

10、大利亚得到广泛应用。 厌氧消化池处理屠 宰废水的成本低，操作和维护简便，有机物去除率高，但反应速率慢，水力停留时间长， 占地面积大，对温度要求高，低于21C效率将会大大下降，大型厌氧消化系统一旦由于 低温而瘫痪就很难恢复，因而此工艺不适合用于土地紧张或常年温度偏低的地方。(2)厌氧序批式活性污泥系统(ASBR)ASBR较其他厌氧处理工艺具有不需要脱气和回流设备，有机物和SS去除率高的优势，因而被誉为屠宰废水处理中很有发展前途的工艺。消化产生的生物气可用于系统 搅拌，或作为能源直接利用。D. I. Masse研究表明 间歇搅拌，温度 25C 35 C ，反 0.2kg/(kgMLSS d) 0.

11、5kg/(kgMLSS d)，在此条件下 和 91%。(3)高效厌氧反应器近年来用高效厌氧生物反应器处理屠宰废水成为热点。通过强化传质和提高污泥浓 度高效厌氧反应器可在短时间内得到良好的去除效果，较传统厌氧消化池其最大的优势是负荷能力高、水力停留时间短、占地小。国内外应用于屠宰废水的工艺主要有：上流 式厌氧污泥床(UASB)、厌氧滤池(AF)、厌氧流化床(AFB)、厌氧折流床反应器(ABR)、 厌氧固定膜反应器(AFFR)、内循环反应器(IC)等。UASB反应器结构紧凑、简单、负荷能力高，因而广受青睐。Ayoob Torkian实验表明UASB处理屠宰废水 13kgCOD/m3d30kgCOD

12、/m3 d负荷下，COD去除率为 75%90%。然而UASB也存在一些问题，如污泥易流失，颗粒污泥难于形成，系统难 于启动等。针对这些问题，研究人员不断采用新的方案改进UASB的性能。丨.Ruiz和Rafael aod等人分别将UASB与AF串联使用处理屠宰废水，使反应器同时具有UASB 和AF的特点。利用AF保持生物量和耐冲击负荷的优点，减轻了对UASB三相分离器的性能要求，提高了系统抗负荷冲击的能力。随着系统附着生物量0.5gVSS. L增至5gVSS. L，COD 的去除率也升至 90.2% 93.4%。Claudia E. T. Caixeta使用一种新 型高效三相分离器也达到了提高

13、UASB耐负荷冲击能力和处理效果的目的。AF处理屠宰废水的稳定性好，在有机负荷 20kgCOD/m3d 25kgCOD/m3 d时，CODcr去除率可 达80% 90%,但是AF极易堵塞，必须定时冲洗。R. del Pozo利用AFFR处理屠宰废 水，对间歇运行的适应性优于 UASB 0 IC反应器也是近二十年来发展起来的高效厌氧反 应器，邓良伟采用IC工艺处理屠宰废水总磷的去除率可达 53.8%。目前，国内对上述工艺的研究也比较深入， 而水解酸化一SBR法在屠宰废水中的应 用是很成熟的，优势很明显，实践证明，在保证处理效果的同时，总投资、占地面积和 能耗比传统活性污泥工艺降低。如表 1-2精

14、选文库第2章 设计任务书、设计原则、工艺流程的确定2.1设计任务书某禽类屠宰加工企业废水情况如下：废水流量：1040 m3 / d废水水质：C0D=3000 mg/L SS=1500mg/LBOD=1000 mg/L动植物油：900mg/L废水要求：达肉类加工工业水污染物排放标准一级标准2.2设计原则、范围与依据2.2.1设计原则(1)根据屠宰废水的特点，选择成熟的工艺路线，既要做到技术可靠确保处理后出 水达标排放，出水稳定，还要设备简单、操作方便、易于维护检修，日常运行维护费用 低。(2)在保证处理效果前提下，充分考虑城市寸土寸金的现实，尽量减少占地面积， 降低基建投资。平面布置和工程设计时

15、，布局力求合理、通畅、美观，合乎工程建设标 准。(3)具有一定的自动控制水平，在确定自控程度时兼顾经济合理性。(4)整个处理系统建设时施工方便，工期短，运行时能耗低。2.2.2设计范围根据对屠宰废水特点的分析和处理出水水质要求进行初步设计，经论证选择技术上可行、经济上合理的处理方案，然后确定具体的、符合实际的工艺流程。对所选流程中 的主要构筑物进行工艺计算，主要设备进行选型。根据任务书要求，进行合理的平面布 置。确定自动控制及监测方案，进行初步的技术经济分析，包括工程投资和人员编制、 成本分析等，附必要的图纸。2.2.3设计依据1.肉类加工业污染物排放标准(GB134571992)中的一级标准

16、，废水处理后要 求达到： CODcr 80 mg/L, BOD5 30 mg/L,SS 60mg/L , pH=6.0-8.5，植 物油 15mg/L,NH3-N 15mg/L,大肠杆菌w 5000个/L.2.毕业设计任务书及其他相关规范要求。精选文库2.3方案确定2.3.1设计水质水量根据所给资料该厂处理工程设计最大水量为1040m3/d，处理水质执行肉类加工业污染物排放标准（GB13457- 1992）表2-1 进水水质及排放标准水质指标COD （嗎 /）BOD （嗎 /）SS （嗎 /）进水水质300010001500出水水质 80 20 60232废水处理方案的确定屠宰废水中的BOD

17、, COD值较高，非常有利于进行生物处理。且生物理较之物化 处理，化学处理工艺成熟，处理效率高。同时，运行费用、水处理成本低。经过对各种工艺的比较，本设计选用 SBR反应器，因为该工艺技术成熟，处理效 率高，占地省，投资省，运行灵活，污泥的性能良好，出水水质可达标。更重要是SBR法有除氮的功能，完全可以满足氮的去除。水解酸化一SBR工艺处理屠宰废水，具有工艺简单、处理流程短、操作方便、投资 省和运行费用低等优点，适合于小型肉类加工厂屠宰废水处理。本工艺对废水的水量及 有机负荷的冲击有较好的缓冲能力，按设计的处理程序运行，无污泥膨胀现象发生，系 统工作稳定可靠。因此，本设计处理方案采用水解酸化

18、一SBR （厌氧一好氧相结合）工艺，既满足出 水要求，又尽可能的节约了投资，节省了运行费用。233工艺流程的确定主工艺为水解酸化一SBR工艺，格栅处理后的废水中动植物油和有机悬浮物含量还 较高，采用隔油沉砂池能很好地去除废水中的动植物油和初步去除污水中大颗粒悬浮有 机污染物。在实际运行过程中，废水中含有大量浮渣，该单元发挥重要作用，去除大部 分浮渣，浮渣经过排渣管排到污泥干化池干化，沉淀物依靠重力排至污泥浓缩池。SBR反应池主要用于降解有机物，是整个处理工艺的核心，通过调整运行方式，可 以降解部分难降解有机物，是处理屠宰肉类加工废水常用工艺，SBR法在一个反应池内 完成进水、生物降解、硝化与反

19、硝化脱氮、重力沉淀分离（二次沉淀）等过程。其基本工序分五步完成，即进水、反应、沉淀、排水和闲置 5个工序。每个池子设置曝气系统、 排水系统和剩余污泥排出系统。按工程实际设计 2座SBR反应池交替运行，每座反应 池的运行周期为12h，其中进水期为1h，边进水边曝气，使污泥再生恢复其活性；反应 期为47h（包括进水期）；停止曝气进入厌氧状态0.5 h;厌氧状态结束后微曝0.5h;静 精选文库排水止沉淀期2.0h;排水期1.5h,闲置期0.5h。根据水质情况反应时间可灵活调整，减少曝 气时间，降低运行成本。曝气系统采用罗茨鼓风机，多余的污泥通过剩余污泥排放系统 从池子中排出至污泥浓缩池0消毒池采用H

20、CIO消毒剂，HCIO消毒剂具有强氧化性、脱色作用、除臭作用和光 谱杀菌消毒效果，对有机污染物有一定的氧化作用。使用HCIO，发生器制作HCIO,投加量2mg/L3 mg/L。SBR和沉砂池污泥定期排到污泥浓缩池， 浓缩池内设污泥提升泵，根据污泥浓缩池 污泥浓缩程度，将污泥提升至污泥干化池。沉砂池浮渣和污泥浓缩池污泥排至污泥干化 池，在设计中，污泥干化池靠近隔油沉砂池，保证隔油沉砂池浮渣重力排入污泥干化池， 污泥干化池渗出液排入至调节池。具体工艺流程图见图2-1鼓风机消毒器进水T格栅I_调节池一隔油沉砂池卜!水解酸化消毒池卜:砂j出）粒：-液I H外运”污泥干化-污泥浓缩池卜”图2-1工艺流程

21、图流程说明：屠宰废水首先经过格栅，由于水中含有大量的猪毛，内脏碎块等大块杂物，如不及 时清除会造成后续单元的堵塞和淤积。废水经过格栅，进入调节池，调节池起到调节水 质的作用，在通过污水提升泵到隔油沉砂池，主要去除废水中的油和沙粒，之后进入水 解酸化池，.利用水解和产酸菌的反应，将难降解有机物如血红素分解成小分子可降解物 质，进一步提高可生化性，从而降低了后续好氧单元的土建造价和能耗。水解酸化池出 水将进入主体设备SBR反应池，进水、反应、沉淀、排水依次在同一池里进行，在好 氧的环境里污水得到极大处理，废水再到消毒池，投加消毒剂，约停留30min，就可以精选文库排放。第3章主要构筑物的设计计算3

22、.1格栅设计计算3.1.1设计说明格栅是一种简单的过滤设备，由一组或多组平行的金属条制成的框架，斜置于废水 流经的渠道中。格栅设于污水处理厂所有处理构筑物之前，或设在泵站前，用于截留废 水中粗大的悬浮物和漂浮物，防止其后处理构筑物的管道阀门或水泵堵塞。按栅条间隙，可分为粗格栅（50-100mm）、中格栅（10-40mm）、细格栅（3-10mm）三种，按清渣方 式可分为人工清渣格栅和机械清渣格栅两种。3.1.2设计参数的选取过栅流速一般采用0.6-1.0m/s；格栅倾角一般采用4575 通过格栅的水头损失一般采用0.08-0.15m；栅前渠道内水流速度一般为0.4-0.9m/s；格栅间必须设置工

23、作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m,工作台上应有安全和 商品冲洗设施；工作台两侧过道宽不小于 0.7m,工作台正面过道宽度，人工清渣不小于1.2m，机械清渣不小于1.5m。3.1.3格栅的间隙数n已知，最大设计流量 Qmax=1040m3/d=1040/（6X3600）m3/s=0.048m3/s,假设格栅倾角 a =60 ,栅条间隙b=0.01m，栅前水深h=0.4m，过栅流速v=0.4m/s，代入公式得QQsin0.048sin 60n= -= -=20bhv0.01 0.4 0.5式中，n栅条间隙数，个;Qmax最大设计流量，m /s0格栅倾角，度；b栅条间隙，m；h栅前水深，m；

24、v过栅流速，m/s。精选文库3.1.4格栅宽度B已知，式得m。 4 B BpLi =-2 tan aj式中，Li进水渠渐宽部分长度，B 格栅宽度，m； Bi进水渠道宽，m； a进水渠展开角度，度。3.1.6栅后渐窄短长度L2已知，栅前渐宽段长度Li=0.33m，代入公式得0.330.i7m2L2O.39-0。150.33m2 tan 20m；式中，L2栅后渐窄段长度, Li栅前渐宽段长度, 3.1.7通过格栅水头损失hi已知，过栅速度 v=0.8m/s,m；m。重力加速度g=9.84m2/s,格栅倾角a =60, b=0.0im,栅条宽度S=0.0im,假设格栅断面背水面部分为半圆矩形p =1

25、.67, 得栅条间隙 代入公式hi kh0=3 0 018 Q054n2.v .h0一sin2g4S勺b式中，hi通过格栅的水头损失，1.671.670. 5-0.01亦2 9.8440.01 飞 1.670.01m；式中,1=20,栅条间隙数n=20个，栅条间隙b=0.01m,假设栅条宽度S=0.01m,代入公B=S( n-D+b 门=0.01 (20 1) 0.01 20 0.39mB 格栅宽度，m；S栅条宽度，m； n栅条间隙数，个； b栅条间隙，3.1.5栅前渐宽部分长度Li已知，格栅宽度B=0.39,假设进水渠道宽Bi=0.i5m,进水渠展开角度a 代入公式得精选文库k系数，一般取3

26、； h0计算得出的水头损失；阻力系数，其值与栅条断面形状有关；V过栅流速，m/s； g重力加速度，m2/s； a格栅倾角，度； 系数，其值与栅条断面形状有关；S栅条宽度，m； b栅条间隙，m。3.1.8栅后总高度H已知，水头损失h1=0.054m，假设，栅前渠道超高h2=0.3m，栅槽中水深h=0.4m， 代入公式得H=h1+h2+h=0.054+0.3+0.3=0.754m式中，H 栅后槽总高度，m；h1水头损失， h2栅前渠道超高， h栅槽中水深，3.1.9栅槽总长度L已知，栅前渐宽段长度 进水渠展开角度a1=20O，m；m；m。L1=0.33，栅后渐窄段长度代入公式得L2=0.17m，栅

27、前水深 Hi=0.7m,H1L L1 L2 1.0 0.5 tan 1式中，L 栅槽总长度，m；L1栅前渐宽段长度，L2栅后渐窄段长度，H1栅后渐窄段长度，a进水渠展开角度，3.1.10每日清渣量W已知，最大设计流量Qmax=0.048m3/s，格栅间隙W1 =0.07m3栅渣/103m3污水，假设屠宰污水量变化系数W QmaxW 86400k =0.048 0.07 86400 0。仃 彩。0.330.170.51.00.40.3to奇272mm；m；m； 度。n=20个，所以取栅渣量标准k2=1.69,代入公式得k2 1000所以宜采用人工清渣。式中，W每日清渣量，m3/d ；1.6910

28、00精选文库精选文库Qmax最大设计流量，m3/S；W1栅渣量标准，m3栅渣/103m3污水；当格栅间隙为16-25时， W1=0.05-0.10;当格栅间隙为30-50时， W1=0.01-0.03;k2生活污水流量变化系数。3.2隔油沉砂池设计参数的选取(1)(2)(3)(4)于 0.6mo(5)(6)污水在池内的最大流速为 0.3m/s，最小流速0.15m/s。污水在池内的最大流速为 0.3m/s，最小流速0.15m/s。 最大停留时间不小于30s，一般采用3060s有效水深应该不大于1.2m，般采用0.251.0m,每格宽度不宜小进水头部应米取消能和整流措施。池底坡度一般为0.01-0

29、.02,当设置除砂设备时，应该根据设备要求考虑池底形状。321长度LL=vt=0.3 X 60=18m 式中,v最大设计流量时的速度 m/s ;t最大设计流量时的停留时间S。322水流断面积AL=vt=0.3 X 60=18m 式中,v最大设计流量时的速度 m/s ;t最大设计流量时的停留时间沧 0.01 0.04m3v 0.3Ao式中，Q最大设计流量；So精选文库精选文库3.2.3池总宽度b设格数n=2,每格宽b=0.05mB=nb=2x0.05=0.1mA 0.04 c , -0.4m b 0.1h2式中，h2设计有效水深m;3.2.4贮砂斗所需容积V设清除沉沙的时间间隔T=1.5dV Q

30、max X T 86400 k 1061.3 106式中,X 污水的沉砂量，一般采用30m7106m3；T排砂时间的间隔d;K 肉类污水流量总变化系数。3.2.5贮砂斗各部分尺寸计算O.。1 301.5864000.03m3设贮砂斗底宽a=0.02m，斗壁与水平面的倾角为60。，斗高h3 =0.05m,则贮砂斗的上口宽322h32 0.05a tan 60 a1 tan 60贮砂斗的容积V1：0.020.08mV1h3 2aa1 2a 2a 16式中，h3 贮砂斗高度,1223-0.05 2x12 2x1x0.5 2x0.520.03m36m;3.2.6贮砂斗的高度h3设采用重力排砂，池底坡度

31、i=6%，坡向砂斗，则h3h3 0.06 l20.05 0.06 2.25 0.185m3.2.7池总高度H采用超高h1=0.3m，设采用机械刮泥.H=h1+h2+h3=0.4+0.3+0.185=0.885m式中，h1 超咼，m;h3贮砂斗高度，m;精选文库精选文库3.3气浮池331设计说明：气浮法也称浮选法，其原理是设法使水中产生大量的微气泡，以形成水、 气、及被去除物质的三相混合体，在界面张力、气泡上升浮力和静水压力 差等多种力的共同作用下，促进微细气泡粘附在被去除的微小油滴上后， 因粘合体密度小于水而上浮到水面，从而使水中油粒被分离去除。气浮法 通常作为对含油污水隔油后的补充处理。即为

32、生化处理之前的预处理，经 过气浮处理，可将含油量降到 30mg/L以下，再经过生化处理，出水含量可 达到 10mg/L。设计选用目前最常用的平流式气浮池，废水从池下部进入气浮接触区，保 证气泡与废水有一定的接触时间，废水经隔板进入气浮分离区进行分离后， 从池底集水管排出。浮在表面的浮油用刮油设备刮入集油槽后排出。其优 点是池深浅、造价低、构造简单、管理方便。3.3.2设计参数：（1） 加压水泵加压水泵作用是提供一定压力的水量，本设计中采用离心泵。（2） 容器气浮加压溶气气浮工艺由空气饱和设备、空气释放设备和气浮池等组成。其基 本工艺流程有全溶气流程、部分溶气流程和回流加压溶气流程三种。本设 计

33、选用回流加压溶气流程。加压溶气气浮的主要设备： 溶气释放器本设计选用TS- W型溶气释放器溶气水支管接口直径25mm0.3MPa下的流量为2.52m3/h作用直径为60cm 压力溶气罐本设计选用TR-7型压力溶气罐罐直径700mm精选文库适用流量43-58 m3/h使用压力0.2-0.5MPa进水管管径125mm出水管管径150mm罐总高(包括支脚)3180mm 气浮池本设计选用平流式气浮池进入气浮池接触室流速0.1m/s以下接触室水流上升速度10-20mm/s接触室停留时间小于60s气浮分离室水流向下流速1.5-3.0mm/s分离室表面负荷率5.4-10.8m 3/(m2 h)有效水深2.0

34、-2.5m水流停留时间10-20mi n单格宽度小于10m长度小于15m阶梯环填料，填料层高度1-1.5m，这时罐直径一般根据过水截面负荷率100-200 m3/(m2 h)选取，罐高为 2.5-3.0m 刮渣机本设计排渣设备选用桥式刮渣机选用型号TQ-3气浮池净宽3-4m轨道中心距3.23-4.23m电机功率0.75kW驱动减速机型号SJWD减速器附带电机3.3.3设计计算(1)气浮所需空气量,10402QH = QR =10% X 40 X 1.2 = 207.84精选文库Q -为气浮池设计水量，m/hR/ -试验条件下的回流比，%精选文库207.84KT2 2 X X 10-310-3

35、X X 36003600-试验条件下的释气量，m叽9 -水温校正系数，取1.1-1.3 (主要考虑水的粘滞度影响，试验时水温 与冬季水温相差大者取高值)(2) 加压容器水量Qff207.84Qp = 7 3 67jpKr = 736 x 90% x 2.43 x 10 x 03 =也叫尬 /Qg -气浮所需空气量，m咅P -选定的溶气压力，MPa 溶解度系数，根据水温查表n -溶气效率，对装阶梯环填料的溶气罐可查表得(3)接触室的表面积Q + QF 43.3+ 43.04,设接触室的宽度b=0.4ma二匹二兰二3M则接触式的长度力Vc -接触室中水流上升流速,m/h接触室的容积一般应按停留时间

36、大于60s进行复核，接触室的平面尺寸如长宽比等数据的确定，应考虑施工的方便和释放器的布置等因素。(4)分离室的表面积Q + Qp 43.3 + 43.04=_空=- - -= 12mJ厂交=4m分离室长度3Vs -分离室中向下平均水流速度，m/h 对矩形池子分离室的长宽比一般取(1-2 ): 1(5)气浮池的净容积池有效水深H = % X 三2 X lOS 20 X M)三2.4mV = (Ac + AJH = (1.2 + 12) x2A = 3精选文库4 X 43-04 X 24=0.66ztt H 0.7 m3.14x3000207.841.2-1.5(管中心间距1.2m)，每根集水管的

37、集水量鱼=空凹=10仙605校验 氏刚2同时以池内停留时间t进行校核，t的取值范围10-20minH -为有效水深，m(6)溶气罐直径Dd=j = jI -过流密度，m/(m2 d)，一般对空罐选用1000-2000 m/(m2 d)，对填 料罐选用 2500-5000 m3/(m2 d)。(7)溶气罐高度根据直径Dd查表可得高度为3180mm(8)空压机额定气量Q；=X 勺屮 60 X 1(000少-安全系数，一般取(9)气浮池集水管 采用穿孔集水管，全池共用两根 9=警=竺严= 432机选用管径Dp = 2(10rnm，管中最大流速为0.5m/s 设集水管0.3m的出水水头，则集水孔口的流

38、速r，o = 0丁2加0 = V2 X y.81 X 0,3 = 23Sm/s叫 = =- = 0.008胪每根集水管的孔口面积 3COOXO.6tX2.3L,3COOXO.6tX2.3L,上式中巴分别为孔口收缩系数和孔口流速系数。若孔口直径取15mm则每孔面积3 =0.000177m因此，每孔集水管的孔CI.C08. L r A A z口 = =-= 45.246数.切O 0.00心177(只)精选文库.體-7.08 “8（个）3.4水解酸化池水解酸化池的容积计算公式:KQHRTV= -24公式中，V为反应器容积，为流量变化系数，1.2-1.5341m3; Q为废水流量, ，取 1.3.1。

39、3 1040 24V=m3/d ； HRT为水力停留时间，取8h; K8451m3L = - = = 0,065m 分离室长度为4m穿孔管有效长度L取3m,则孔距 斤46对于TS-IV型释放器0.3MPa下的流量为2.52m3/h，则释放器的个数为：N= =3.4.2池体及结构尺寸水解反应器为矩形反应器尺寸为长 15m宽10m高3m钢筋混凝土结构。水解反应器内废水的表观上升流速在 0.5-2.0 m/ h 水解反应器的有效水深为5.设置两个反应器3.4.3反应器的系统设计布水系统设计 水解池采用多点布水系统，一个进水点服务的面积为1 n? 布水系统采用一管多孔式布水。 布水系统进水点距反应器池

40、底宜保持 200mm枝状布水时支管出水口向下距池底约200mm位于所服务面积的中心；出水管孔最小孔径不宜V15mm般在15-25mm之间;出水孔处需设45导流板使出水散布池底，出水孔正对池底。 一管多孔式布水时几个进水孔由一个进水管负担，孔口流速不小于2m/ s ;配水管直径不小于50cm布水管道尾端最好兼作放空和排泥管。 需考虑设反冲洗装置，采用 停水池分段反冲时，压力为1.0-2.0kg/cm 2,流量为正常进水量的3-5倍。用气体反冲， 精选文库气水比5:1-10:1.水解池底部设计水解池底部设计按多槽形式设计，有利于布水均匀与客服死区。出水收集系统设计精选文库TA24 CLS ?m?C

41、A0.424a 20h2 1500(2)沉淀时间初期沉降度：max7.44101.7CA7.4410 201.7.15005.9厲5沉降时间为：H ? 1TsmV max5 0.50.55.90.5h2h 反应器出水堰应在汇水槽上加设三角堰；堰上水头大于25mm水位于三角堰齿1/2 处。 出水收集应设在水解池反应器顶部，尽可能均匀地收集处理过的废水。 采用矩形反应器时出水采用几组平行出水堰的多槽出水方式。 出水堰口负荷宜在1.5-2.0L/(S? m)排泥系统设计采用重力排泥方式。3.5 SBR反应器3.5.1设计参数1.参数拟定：BOD污泥负荷 Ls=0.4kgBOD/ kgMLSS?d，反

42、应池数 N=2,反应池水深 H=5m, 排水比Vm =1/2，活性污泥界面以上最小水深=0.5m，水温=20C3.5.2反应池运行周期各工序计算(1)曝气时间(3)排水时间排出时间1h左右与沉淀时间合计(4) 一个周期所需时间Tc TA TS TD 20 O.5 2 22.5h精选文库所以周期次数n为n 24/22.5 1.1，n以1计，则每个周期为24小时。3.5.3反应器容积计算反应池容量：V 亠?Q 二n?N 1 2进水变动的讨论：根据进水时间为24h 一个周期和进水流量模式，一个周期的最大进水量变化比r=1.5 超过一周期污水进水量 Q与V的对比 Q/Vr 1/m 1.5 1/2如期反应池尚未接纳容量，考虑流量之变动，310401040 m0.25各反应池的修正容量为V V 1 Q/V 1040 1反应池水深5吗，则必要的水面积为13