大场施工电梯卸料平台搭设实施技术方案书

1、宝山区大场镇 文海路西侧地块 人货梯卸料平台 施工专项方案 编制人：杜靖汉 编制日期：2012年7月26日 S 上海同济建设有限公司 Shanghai Tongji Construction Co., Ltd, 2012年7月 目录 一、工程简况 3 二、进料平台搭设方案选择 3 三、编制依据 3 四、进料平台构造 4 4.1 、构造要求 4 4.2 、进料平台材料要求 4 4.3 、进料平台构造设计 5 五、进料平台地搭设安装 8 六、进料平台地使用规定及维护 10 七、安全文明施工管理 10 八、进料平台地安全措施 11 九、应急救援措施 11 十、人货梯卸料平台计算书（3#9#楼从底层屋

2、面）12 十一、.悬挑式进料平台计算书（1#、2#楼：13层18层屋面）18 人货电梯进料平台专项施工方案 一、工程简况 1.1 、本工程为宝山区大场镇文海西式侧地块工程 ,位于宝山区大场镇 ,南邻规划中场中路延伸 段 ,环镇北路南面、西侧为未开发政府保障性住宅用房 ,北侧为新开通地环镇北路 ,东侧为 新建大场医院规划总用地面积为31663.7 m2 1.2、本工程总建筑面积 80978.32 m，地上总面积65009.18 m，地下总面积15969.14 m.本 工程地块中 1#、 2#楼为 18 层底商住宅； 3#-6#为 14层住宅,7#、 8#、 9#楼为 12-14 层底商住宅均有地

3、下室 .结构形式为短肢剪力墙结构 .其中,1#,2#,5#,6# 为精装修房； S1 、 S2 为一层商业 ,配套公建为 2 层,底部商业和垃圾房 ,二层为配套设施；除配套公建 外,其余均有地下室 .其中,5#、 6#地下一层自行车库 ,其余楼号地下一层均为工具间 .地下 车库为地下一层,内含5953.35 m人防面积. 二、进料平台搭设方案选择 1、进料平台搭设总体方案考虑： 1.1、在1#9#楼每幢楼号各安装一台 SCD200人货电梯，需要在人货电梯和每层楼面间搭 设钢管扣件进料平台 ,以方便运输货物和人员行走 .进料平台主要做为人货电梯进出料通道 使用,一般不堆放材料.卸料平台按高层落地

4、脚手架方案搭设. 1.2、具体方案如下：1#、 2#楼从底层到 13层顶板采用落地脚手架搭设；从 14层面到18层屋面 采用悬挑毛脚手架搭设.3#9#楼从底层到 14层屋面采用双立杆落地脚手架搭设. 1.3、本方案人货梯卸料平台计算以第二种方法计算：第一种：落地卸料平台以 3#9#楼钢管到 顶层屋面，搭设总高度45.5M;第二种：1#楼、2#楼从13层悬挑到顶层屋面用18号工字 钢搭设高度为20M.从1层到12层顶板落地卸料平台高度低于3#9#楼高度所以本方案 不作计算,按 3#9#楼搭设方案执行. 三、编制依据 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

5、 JGJ30-2011 安全防范工程技术规范 GB50348-2004 建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ80-91 钢管脚手架扣件 GB15831-2006 建筑地面工程施工规程 DG/TJ08-2008-2006 四、进料平台构造 4.1 、构造要求 4.1.1 、必须设置纵向、横向水平杆和立杆 ,三杆交汇处用直角及旋转扣件相互紧靠连接. 4.1.2 、进料平台与建筑物之间 ,必须按设计计算或规范要求设置连墙杆 . 4.1.3 、进料平台立杆需设置在坚实地基础上 ,立杆底座采用可锻铸铁制造 ,搭设时应将木垫板 铺平,放好底座 ,再将立杆放入底座内 ,防止不均匀或过大地沉降 . 4.1.4

6、 、平台左右立柱必须从下至上设置相连不间断地剪刀撑,增强进料平台地整体刚度 . 4.2 、进料平台材料要求 421、钢管采C 48x3.6钢管，用于卸料平台底部及四周架体 4.2.2 、钢管质量要求： 4.2.2.1 钢管表面应无裂缝 ,两端面平整 ,严禁打孔； 4.2.2.2 钢管地外观及力学性能应符合我国现行地有关规范要求. 4.2.2.3 扣件应使用与钢管管径相配合地可锻铸铁制作地扣件,其材质应符合国家现行标准 钢管脚手架扣件( GB15831 )地规定； 4.2.2.4 扣件应保证与钢管扣紧时接触良好；当扣件紧夹钢管时 ,开口处地最小距离 小于5mm。螺栓拧紧力矩要求达到 45-65N

7、 m. 422.5平台板上铺18mm厚胶合板，横向采用48 X3.6mm钢管作水平承重构件. 4.3 、进料平台构造设计 4.3.1 本工程采用 SC200/200 施工电梯 ,根据本工程地实际情况 ,进料平台采用多立杆式钢管 搭设 ,帮搭设采用双排钢管脚手架卸料平台架 . 4.3.2 、卸料平台基础浇注 200mm 厚地 C20 砼垫层 . 4.3.3 、卸料平台对应地每层楼面处必须设置连墙杆预埋插管深不得小于 250mm. 434、由于人货电梯基础做在地面用14 150双层双向，350厚C30混凝土浇捣.所以进料 平台搭设从地面开始,计划1#、2#楼混凝土地面到地上13层（高度37.5M

8、）采用落 地式平台地上13层（高度37.5M ）以上采用悬挑式；3#9#楼从1层14层采用 钢管双立杆搭设搭设总高度为 45.5M. 4.3.5、平台设计均布荷载要求为2.0KN/m2,施工最大荷载考虑不超过3.5KN/m2. 4.3.3 、杆件搭设设计 4.3.3.1 、立杆间距在 1.5m 以内，步距不大于 1.8m 视建筑物层高设定 ，平台同每层楼面平 . 4.3.3.2、每层楼面处设一道纵横向水平拉杆同墙体拉结 . 4.3.3.3 、横杆：由于平台采用模板铺设 ，大横杆间距在 40cm 以内. 4.3.3.4、 剪刀撑：外立杆四周应自下而上连续设置，在进、出料口处可断开留出通道 .同时

9、在 每层楼面处布置水平剪刀撑 ，剪刀撑同四角立杆用扣件固定 . 4.3.3.5、 栏杆：平台非进出料口两侧均按规定设置11.2m 高地防护栏杆 ，防护栏杆上用模 板封闭，防止高出坠物伤人 .在进出料口靠楼面一侧设可开启地安全门 . 4.3.3.6 、同建筑物拉结：平台每层均要设置同建筑物地连接 ，同建筑物拉结采用楼面浇注混 凝土时预埋钢管同平台用扣件钢管连接 ，并不得固定在人货电梯上 . 4.3.3. 、钢管采用48 X3.6钢管. 人货电梯 1550 建筑物 落地式平台支架搭设示意图 悬挑平台预埋地锚制作图 433.8、悬挑式平台悬挑材料采用18#工字钢，楼面预埋地锚为？20钢筋，架体采用钢

10、管扣件 2300,1500 悬挑平台搭设示意图 433.9、立杆接长采用对接扣件连接，其接头应交错布置立杆顶端需要高出顶层进料平台板 面 1.3m. 4.3.3.10、各层楼面地平台板，主龙骨采用48 X3.6钢管，钢管间距为250mm,纵向设置.次龙 骨采用45mm X90mm方木,按间距200mm横向布置,外层钉一层18厚胶合板，整 个平台板应平顺及稳固. 4.3.3.11、 进料平台内立杆与建筑物地拉结采用刚性连接，连墙件每层操作面均同墙体连接. 在各层浇筑砼时，在边梁和柱相对应位置上预埋48短钢管,等砼强度达到要求 后,用38钢管将预埋铁管与内立柱用直角扣件扣牢，扣件为双扣件. 八字樺

11、毎层设一道 司屡面预理钢管拉结 八字挥每层设一道 同磴血预埋钢管获鈣 建筑物 433.12、剪刀撑从地下开始设置，斜杆与地面成45-60。满面布置底部要插到垫板处，与立杆 相交点加扣件.最下面地扣节点离底板不大于50cm,剪刀撑采取搭接，搭接长度不少于100cm, 且在搭接处加至少两个扣件. 4.3.4通道防护棚搭设 首层进料口一侧搭设防护棚安全通道，搭设方法同防护棚搭设要求. 五、进料平台地搭设安装 5.1、准备工作 5.1.1清除施工现场地杂物，整理场地. 5.1.2 由于支架直接搭设在地下室底板上 .在搭设时立杆下垫槽钢 ,然后于槽钢上加设底座再立 立杆. 5.2 搭设顺序 5.2.1确

12、定立杆位置f设置立杆垫块f逐根树立立杆f安装小横杆f安装大横杆f设置连墙件f 安装方木铺木脚手板架平台栏杆. 522立杆：立杆选用48x3.6钢管，竖立杆应先竖里排两端头地立杆，再竖中间立杆，外排立 杆照里排立杆依次进行 .立杆竖好后,应纵、横成线 ,杆身垂直. 5.2.3大横杆：48x3.6钢管，间距不大于400mm. 5.2.4方木：45 90方木，间距不大于300设置. 5.2.5 平台板：平台板用一层 18mm 厚胶合板. 5.2.6 连墙件：连墙件地设置应与架体搭设同步 .搭设连墙件地应注意控制架体向里倾斜不大 于 1%, 严禁向外倾斜 . 5.3、搭设要求 5.3.1 在搭设之前

13、,必须对进场地杆配件进行严格地检查 ,禁止使用规格和质量不合格地杆配 件. 5.3.2 进料平台地搭设作业 ,必须在统一指挥下 ,严格按照以下规定程序进行： 按施工设计放线、设置进料平台位置、设置防护栏杆 . 5.3.3 立杆接驳必须互相错开 500mm 以上,接驳处地扣件必须紧贴上下立杆 . 5.3.4 立杆与纵横杆连接应采用扣件紧密连接 . 5.3.5 平台架不能与脚手架混搭 ,平台架需与建筑物进行刚性连接 ,并在拉顶处垫橡胶垫 ,预防 立杆地磨损；平台两边设高度为 1.2m 防护栏杆（钢管） ,栏杆下加设 180mm 高地木 踢脚板. 5.3.6 平台内设置可分隔楼面与平台地活动门 .

14、5.3.7 在平台周围必须挂警示牌和设置护栏 ,施工用水、用电不准接在平台处 . 5.3.8 搭设时要及时与建筑物结构拉结,或采用临时支顶 ,以便确保搭设过程中地安全 ,并随搭 随校正杆件地垂直度和水平偏差 ,同时适度拧紧扣件 , 螺栓地根部要放正 ,当用力矩扳手 检查,应在4565N m之间.连接杆件地对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上,以防 雨水进入. 5.3.9 在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距放大,确有实际情况 , 需要对构架作调整和改变时 ,应提交技术主管人员解决 . 六、进料平台地使用规定及维护 6.1. 进料平台搭设完毕后 ,必须经过工程负责人、专职安

15、全员检查验收合格方可投入使用,任 何人未经批准不能拆除平台地任一构配件 . 6.2. 进料平台允许最大荷载3.5kN/m 2.不得在进料平台上堆载材料 63.进料平台搭设好后，进 行全封闭使用 ,地面外侧立面做围护栏杆禁止人员进入 . 6.4. 进料平台在使用过程中 ,要经常检查 ,确保安全可靠 .六级及六级以上大风和雨天应停止进 料平台作业 ,雨后作业时 ,应把平台上地积水清除掉 ,仔细检查确认安全后 ,方可上人操作 6.6. 施工人员应严格执行建筑安装工人安全技术操作规程 . 6.7. 工人在平台上作业时 ,应注意自我保护和他人地安全 ,避免发生碰撞、闪失和落物 .严禁在 平台上嘻闹和休息

16、 . 6.8. 每班工人上平台作业时 ,应先检查有无影响安全作业地问题存在 ,在排除和解决后方可开 始作业.在作业中发现有不安全地情况和迹象时 ,应立即停止作业进行检查 ,解决以后才 能恢复正常作业 . 6.9. 应注意随时清理落到平台上地材料 ,不得在平台上堆载材料 . 七、安全文明施工管理 7.1、各责任人 7.1.1 工程经理：丁勇冠负责安全生产地全面工作 . 7.1.2 外架工长：陈良宝负责进料平台搭设地所有工作 ,确保施工按方案执行 ,并及时了解施工 过程中方案地实效性 7.1.3 工程技术负责人：杜靖汉负责安全技术交底方面工作 7.1.4 安全员：杨六祥负责安全管理方面地工作 ,

17、及时纠正施工过程中存在地安全隐患 . 7.2 、安全、文明施工要求 7.2.1 为了使进料平台指标达到预期地目标 ,努力降低噪音 ,控制各种危险源带来地危害 ,达到 “安全第一,预防为主”地目地,因此, 在材料转运过程中 ,控制措施如下： 7.2.2 环境因素控制 在施工前 ,组织全体作业人员进行现场教育 ,增强全体人员防噪声扰民地自觉意识 .由班组 长及工长进行监督 ,钢管、扳手等轻拿轻放 ,禁止随手乱抛乱扔 ,以免造成钢管相互碰撞引 起噪声 .拆除后运至地面地构配件 ,材料员督促班组人员及时进行检查、整修与保养 ,并按 品种、规格堆放整齐 . 7.2.3 危险源控制卸料平台在材料转运中 ,

18、会有很多危险因素 ,针对危险源地产生原因及可能产 生后果 ,工程技术负责人根据结构规模、特点进行对管理人员进行技术交底,各管理人员再对 班组作业人员进行详细地交底 ,并严格按照方案监督执行；在工序施工地过程中 ,工程技术负 责人还应联合工程负责人、安全员进行检查 ,发现不符合地 ,由安全员下达书面地整改意见书 , 限期整改 .如拒不整改者 ,责令停工整顿 . 八、进料平台地安全措施 8.1. 进料平台地安装与拆卸必须由专业人员进行操作 ,必须经过三级教育 ,并持证上岗 . 8.2. 进料平台安装及拆除过程中 ,需有专人指挥 ,专人安装 ,其下方要设置警戒区域 ,防止外人进 入. 作业应按规定地

19、顺序来进行 ,不准上下同时作业 . 8.3. 拆下地平台板、钢管、扣件等材料 ,应用塔吊吊下 ,禁止往下投扔 . 8.4. 进料平台应有载重限额牌及醒目地安全警示标志 . 九、应急救援措施 为了加强安全生产工作 ,提高公司在施工过程中对突发事件地应变能力 ,尽快控制事态 ,尽量 减少损失 ,尽早恢复正常施工秩序 ,特制定此安全事故应急救援预案 9.1. 应急救援预案人员配置 工程部安全领导小组机构组成：由工程负责人、工程技术负责人、安全员、各作 班组等相关人员组成 . 9.1.1 、事故现场抢险组人员组成： 由朱吴杰任组长 ,作业队负责人、专业工长等相人员组成 . 9.1.2 、事故现场救护组

20、人员组成： 由杨四祥任组长 ,相关人员组成 . 9.1.3 、事故现场保护组人员组成： 由王震宇任组长 ,现场保安人员组成 . 9.1.4 、事故现场通讯组人员组成： 由杨六祥任组长、现场其他应急小组负责人组成. 9.2. 事故处理救援程序 9.2.1 、事故发生后 ,事故发现第一人应立即呼救 ,并报告工程责任人 . 9.2.2 、报告后 ,工程负责人立即召集各应急指挥小组 ,立即进行各项抢救工作 . 9.2.2.1 、现场抢救 ,同时通知医疗急救中心(打 120 电话) ,应务必讲清受伤人数、受伤情 况、工作地点 , 并派人到主要路口引导救护车 . 9.2.2.2 、通知当事人地家属 ,做好

21、接待工作 . 9.2.2.3 、积极做好善后处理工作 . 9.2.2.4 、立即派人保护现场 ,设置警戒线、维持现场秩序 ,召集有关人员了解事故发生经过 ,做 到问讯取证记录 ,配合事故调查 . 9.2.2.5 、立即向公司报告 ,并报至当地地安全生产监察局、建设行政主管部门、公安局、派 出所报告. 9.2.2.6 、立即组织自查自纠、消除隐患工作 ,并组织全体施工作业人员进行举一反三地确安 全再教育 ,提高安全防范意识 ,防止同类事故发生 . 十、人货梯卸料平台计算书(3#9#楼从底层屋面) 人货梯落地卸料平台地计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011) 、建筑

22、地基基础设计规范 (GB 50007-2002) 等编制 . 一、参数信息 : 1. 基本参数 立杆横距lb(m):0.70,立杆步距h(m): 1.80 ; 立杆纵距la(m):1.50,平台支架计算高度H(m) : 45.50 ; 平台底钢管间距离(mm): 300.00 ; 钢管类型(mm):48 X3.2,扣件连接方式：单扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80 ; 2. 荷载参数 脚手板自重(kN/m 2):0.300 ; 栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150 ; 施工人员及卸料荷载(kN/m2):3.500 ; 安全网自重(kN/m 2):0.005 ; 3. 地基参数 地基土类

23、型：素填土；地基承载力标准值(kpa):500.00 ; 立杆基础底面面积(m2):0.25 ;地基承载力调整系数:1.00. 二、板底支撑钢管计算： 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 4.73 cm 3; 截面惯性矩I = 11.36cm 4; 板底支撑钢管计算简图 1.荷载地计算： (1) 脚手板自重(kN/m): q1 =0.3 X0.3 = 0.09 kN/m ; 施工人员及卸料荷载标准值(kN/m): Qi = 3.5 0.3 = 1.05 kN/m ; 2. 强度验算： 板底支撑钢管按简支梁计算 最大弯矩计算公式如下 8 最大支座力计算公式如

24、下 2 荷载设计值：q=1.2 Xqi+1.4 Qi =1.2 .09+1.4 .05 =1.578kN/m ; 最大弯距 Mmax = 0.125 X.578 X).72 = 0.097 kN.m ; 支座力 N = 0.5 X1.578 X).7 = 0.552 kN ; 最大应力(r= Mmax / W = 0.097 X06 / (4.73 03) = 20.434 N/mm 2; 板底钢管地抗弯强度设计值f=205 N/mm 2; 板底钢管地计算应力20.434 N/mm 2小于板底钢管地抗弯设计强度205 N/mm 2,满足 要求! 3. 挠度验算： 计算公式如下: 时 v 334

25、 EI 均布恒载: q = q 1 = 0.09 kN/m ; V = (5 X0.09 X(0.7 X103)4 )/(384 X2.06 00000 1.36 X04)=0.012 mm ; 板底支撑钢管地最大挠度为 0.012 mm小于钢管地最大容许挠度700/150与10 mm,满 足要求! 、纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下地简支梁计算； 集中荷载P取板底支撑钢管传递力,P =0.552 kN ； PPP 1500 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kN.m） 支撑钢管计算变形图（mm） 11051,105 0520552 0 0 0 0552 0.5E 2 1.

26、1051 105 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.497 kN.m ； 最大变形 V max =5.018 mm ； 最大支座力 Qmax = 1.657 kN ； 最大应力 0= Mmax/w=0.497 丸06/4.73 x103=105.096 N/mm 2; 纵向钢管地计算应力 105.096 N/mm 2 小于 纵向钢管地抗弯强度设计值 205 N/mm 2,满 足要求！ 纵向支撑钢管地最大挠度为 5.018 mm 小于 纵向支撑钢管地最大容许挠度 1500/150 与10 mm, 满足要求！ 四、扣件抗滑移地计算 : 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载

27、力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际地旋转单扣件承载力取值为 6.40kN. R银c 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取6.40 kN； 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值 R= 1.657 kN ； R 0.7 X1.5/4 = 0.919 kN ; 3. 因不考虑风荷载，立杆地轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N g + 1.4Nq = 1.2 7.331+ 1.4 X).919 = 10.083 kN ； 六、立杆地稳定性验算 立杆地稳定性计算公式 其中N -立杆地轴心压力设计值（kN） : N = 10.083 kN ; 轴心受压立杆地

28、稳定系数，由长细比入To/i地值查表得到； i -计算立杆地截面回转半径（cm） : i = 1.59 cm ; A -立杆净截面面积（cm2）: A = 4.5 cm 2; W -立杆净截面模量（抵抗矩）（cm 3）: W=4.73 cm 3; （T钢管立杆最大应力计算值（N/mm 2）; f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2; l0 -计算长度（m）; 参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l 0 = k 山 k-计算长度附加系数,取值为1.155 ; 卩-计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.3.3 ;取最 不利值尸1.8

29、; 且 ph/i =1.8 X1.8 X103/15.9 = 203.774 210,长细比满足要求； 立杆计算长度 l0 = k 山=1.155 X1.8 X1.8 = 3.742 m ; /=l0/i =3742/15.9=235 ; 由长细比入地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数 = 0.132 ; 钢管立杆受压应力计算值 ；c=10.083 X103 /( 0.132 X450 )= 169.754 N/mm 2; 立杆钢管稳定性验算(7= 169.754 N/mm 2小于立杆钢管抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求！ 七、立杆地地基承载力计算： 立杆基础底面地平均压力应

30、满足下式地要求 p wfg 地基承载力设计值： fg = fgk *c = 500 kpa ; 其中,地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ; 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面地平均压力：p = N/A =40.33 kpa ; 其中，上部结构传至基础顶面地轴向力设计值：N = 10.08 kN ; 基础底面面积：A = 0.25 m 2. p=40.33 0.038+1.2 X).061=0.120kN/m 活荷载地计算值q2=1.4 .613=0.858kN/m g込如 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ) 大横杆计算荷载组合简图 III 1

31、 1 1 1 1 |1 1 1 1 1 ! 1 1 1 | 11 也色n 2. 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 耐7檢7檢 跨中最大弯矩为 M1= (0.08 0.120+0.10 0.858) X1.500 2=0.214kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： 蚣皿0.103-0.1173 支座最大弯矩为 M2=-(0.10 0.120+0.117 0.858) X1.500 2=-0.253kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算： =0.253 X106/4729.0=53.424N/mm 2 大横杆地计算强度小于20

32、5.0N/mm 2,满足要求！ 3. 挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度 计算公式如下： V = 0.677 - + 0.990 - 100Z1005Z 静荷载标准值q仁0.038+0.06仁0.100kN/m 活荷载标准值q2=0.613kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度 V=(0.677 0.100+0.990 X).613) X500.04/(100 2.06 X105X13510.0)=1.459mm 大横杆地最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！ 二、小横杆地计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面. 用大横杆支座地

33、最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形 1.荷载值计算 大横杆地自重标准值 P1=0.038 X1.500=0.058kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.350 X).700 xl.500/4=0.092kN 活荷载标准值 Q=3.500 0.700 xl.500/4=0.919kN 荷载地计算值 P=1.2 0.058+1.2 0.092+1.4 .919=1.466kN P 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M论= M=(1.2 0.038

34、) .7002/8+1.466 X).700/2=0.516kN.m =0.516 106/4729.0=109.069N/mm 2 小横杆地计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！ 3. 挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 集中荷载最大挠度计算公式如下 19丹 3845/ 小横杆自重均布荷载引起地最大挠度 V1=5.0 0.038 X700.00 4/(384 X2.060 xl05xl13510.000)=0.01mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.092+0.919=1.068kN 集中荷载标准值最不利分配

35、引起地最大挠度 V2=19 1068.225 700.03/(3842.06105113510.0)=0.775mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.780mm 小横杆地最大挠度小于 700.0/150与10mm,满足要求！ 三、扣件抗滑力地计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 ,扣件地抗滑承载力按照下式计算 (规范 5.2.5): R WRc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取 8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值； 1. 荷载值计算 横杆地自重标准值 P1=0.038 0.700=0.027kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.350 0.7001.500/2=0.

36、184kN 活荷载标准值 Q=3.5000.7001.500/2=1.837kN 荷载地计算值 R=1.20.027+1.20.184+1.4 1.837=2.825kN 单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求 ！ 当直角扣件地拧紧力矩达 40-65N.m 时,实验表明:单扣件在 12kN 地荷载下会滑动 ,其抗 滑承载力可取 8.0kN； 双扣件在 20kN 地荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载 . 静荷载标准值包括以下内容： (1) 每M立杆承受地结构自重标准值(kN/m);本例为0.1141 NG1 = 0.1

37、14 X20.000=2.282kN (2) 脚手板地自重标准值(kN/m2);本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350 W X1.500 X(0.700+0.300)/2=1.575kN (3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为 0.15 NG3 = 0.150 X1.500 X5/2=0.675kN (4) 吊挂地安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005 NG4 = 0.005 X1.500 X20.000=0.150kN 经计算得到,静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.682kN. 活

38、荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2 取值. 经计算得到,活荷载标准值NQ = 3.500 X3 X1.500 X0.700/2=5.512kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 D.4地规定采用： W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 7.2.1地规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.550 X1.250 X0

39、.872 = 0.420kN/m 2. 考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85 X1.4NQ 经过计算得到,底部立杆地最大轴向压力 N=1.2 X4.682+0.85 X.4 X5.512=12.178kN 不考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到,底部立杆地最大轴向压力 N=1.2 M.682+1.4 5.512=13.336kN 风荷载设计值产生地立杆段弯矩MW计算公式 MW = 0.85 xi.4Wklah 2/10 其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）； la立杆地纵距（m）; h立杆地步距（

40、m）. 经过 计算得 到风荷载产生 地弯矩 Mw=0.85 X1.4 X0.420 X 1.500 X 1.800 X 1.800/10=0.243kN.m 五、立杆地稳定性计算 1.不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算 其中N 立杆地轴心压力设计值,N=13.336kN ; i 计算立杆地截面回转半径，i=1.59cm ; k 计算长度附加系数,取1.155 ; u 计算长度系数，由脚手架地高度确定,u=1.500 ; l0 计算长度（m）,由公式 l0 = kuh 确定,10=1.155 X1.500 X1.800=3.118m ; A立杆净截面面积,A=4.501cm 2; W 立杆净截面模

41、量（抵抗矩）,W=4.729cm 3; 久 由长细比，为3118/16=196 ; 一一轴心受压立杆地稳定系数，由长细比l0/i地结果查表得到0.188 ; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到=13336/（0.19 X 450）=157.880N/mm 2 ; f钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm 2 ; 不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算“ f,满足要求! 2. 考虑风荷载时，立杆地稳定性计算 W 少 其中N 立杆地轴心压力设计值，N=12.178kN ; i 计算立杆地截面回转半径，i=1.59cm ； k 计算长度附加系数,取1.155 ； u 计算长度系数，由脚手架地高度确定，u=1.500 ; 10 计算长度(m),由公式 10 = kuh 确定,10=1.155 X1.500 xi.800=3.118m ; A立杆净截面面积，A=4.501cm 2; W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm 3; 几 由长细比，为3118/16=196 ; 一一轴心受压立杆地稳定系数，由长细比10/i地结果查表得到0.188 ; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯