高支撑模板施工方案39

1、高支撑模板施工方案一、工程概况：本工程由湖南现代华都置业有限公司投资兴建，湖南省建筑设计院设计。地下三层，建筑面积20624 m2，负一层层高4.5M-5.1M;综合楼地上二十九层，层高3.25M-4.4M，总建筑高度99.850m，地上建筑面积51008m2；一层南向入口处1-3-1-5/1-A-1-B为大堂，东西向长16.8m,南北向宽8.6m。二层楼板挑空，自0.57至8.37M,总高度7.80M.三层楼板板厚100mm,主梁300*700,300*800,次梁200*500。小户型住宅地上二十八层，层高3.0M-3.91M，总建筑高度85.50m，地上建筑面积24158.8m2。梁底高

2、度大于4.0m属高支撑模板系统,模板、支架的强度、刚度及稳定性非常重要，本工程负一层、综合楼一层、综合楼大堂均应按高支撑模板施工要求搭设支撑系统。二、高支模施工1、支架设计：高支模采用48*3.5钢管支撑作立柱，不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管支撑材料搭设支撑。高支模立柱间距800*800mm，离地20CM设纵横向扫地杆，每增高1.2-1.5米应相应加设双向水平拉杆.剪刀撑应纵横设置,东西向次梁底共设两道,南北向主、次梁底均设剪刀撑。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。注：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x，y）均具有足够的设计刚度。 梁和楼板荷载相差较大

3、时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。2、顶部支撑点的搭设： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 3、支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的

4、接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 4.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。d、模板的安全除了正确进行设计

5、外，材料的质量、 施工人员的责任心和构造要求等方面也是很重要的。对重要的高支架模板，当立杆高度大于等于20m，或横向高宽比大于等于6时，需要设置整体性的单水平加强层或双水平加强层三、高支模计算以综合楼大堂三层楼面梁KL11 最大截面300800梁为计算，板面标高+8.37m。最不利梁的计算：梁300mm800mm，梁底模采用12mm厚竹胶合板，梁底方木截面60mm80mm。 板底模采用12mm厚竹胶合板，板底方木的截面60mm80mm。梁底钢管横单下均加撑杆（不参与计算）。最不利梁的跨度为8.4米，最大梁截面尺寸是300800，最大板厚为10CM，梁侧模板，底模板均采用1.2CM厚的竹制夹板，

6、梁底枋木截面为6080MM，长度为2.0米。梁底枋木间距为0.3M，梁侧板立档间距为0.3M，支撑系统采用483.5钢管脚手架，支架间距为0.8*0.8M。1、各种材料的力学性能：（根据建筑施工手册建筑规范查表11-2a） 枋木：抗剪强度设计值：FV=1.4N/MM2 抗弯强度设计值：FM=14N/MM2弹性模量：E=9103N/MM2 夹板：抗剪强度设计值：FV=1.2N/MM2 抗弯强度设计值：FM=50N/MM2弹性模量：E=9103N/MM2 脚手架: 截面积: A=4.89CM2截面惯性矩：I=12.19CM4截面抵抗矩：WN=5.08CM3截面回转半径：i=1.58CM抗压强度设计

7、值：FM=205N/MM2 夹板自重：10KN/M3砼自重：25KN/M3梁钢筋自重：1.5KN/M3 分项系数:恒载1.2 活载1.4 施工荷载: 2.5KN/M2 振动砼荷载 :水平荷载: 2KN/M2侧面荷载:4KN/M22、梁底模板的验算梁底模板承受的荷载：底模板自重：G1=100.30.012=0.036KN/M砼自重: G2=250.30.8=6.0KN/M钢筋自重: G3=1.50.30.8=0.36KN/M振动砼水平荷载:Q4=20.3=0.6KN/M施工荷载：Q5=2.50.3=0.75KN/M作用于梁底模板的竖向荷载: q=1.2(G1+G2+G3)+1.4(Q4+Q5)

8、=1.2(0.036+6.0+0.36)+1.4(0.6+0.75) =7.68+1.89 =9.57KN/M 验算底模的抗弯承载力: 查表得弯矩系数KM=0.121 抗剪系数KV=0.62挠度系数KF=0.967底模最大弯矩:MMAX=KMqL2 =0.1219.570.32 =0.104KNM=0.104106NMM 底模板的截面抵抗矩:WN=bh2/6 =(300122)/6 =7.2104MM3MMAX/WN=0.104106/7.2104=1.4N/MM2FM=50N/MM2所以底模板强度满足要求 抗剪强度验算:作用于底模板上最大剪力:VMAX=KVqL=0.629.570.3=1.

9、78KNMAX=(3V)/2bh =(31.78103)/230012 =0.74N/MM2FV=1.2N/MM2所以底模板的抗剪强度满足要求 底模板刚度验算进行挠度验算时不需要考虑振动荷载影响,所以底模板的线均布荷载为: q=1.2(G1+G2+G3) =1.2(0.036+6.0+0.36) =7.67KN/M底模板的挠度A=KFqL4/100EI =(0.9677.673004)/1009103(1/12)250203 =0.4MMWA=L/400=300/400=0.75MM所以底模板刚度满足要求3、梁侧模板验算 梁的高度为80CM,则梁侧压力的计算高度H=70CM。侧压力计算:P=4

10、.0+1500/(T+30)KSKWV1/3 =4.0+1500/(12+30)1121/3 =54.5KN/M2P=25H= 250.8=20KN/M3取两者较小值作为侧压力计算值P=20KN/M2P新浇筑砼最大侧压力(KN/M2)V砼的浇筑速度(M/H)，取2T砼的温度(0C)，取12H砼侧压力计算高度至新浇筑砼顶面的总高度(M)，H=0.8KW外加剂影响修正系数,本工程取1.0KS砼坍落度影响修正系数,本工程取1.0 强度验算梁侧板承受的均布荷载q=PH =200.7=14KN/MMMAX=KMq0.32 (立档间距为0.3米) =0.121140.32 =0.15KN/MMMAX/WN

11、=0.15106/1.67104 =8.98N/MM2FM=50N/MM2所以侧板强度满足要求 抗剪强度验算:侧板剪力:V=KVqL =0.62140.3 =2.604KN 侧板剪应力: MAX=3V/2bh =32.604103/270012 =0.465N/MM2FV=1.2N/MM2 所以侧板抗剪强度满足要求 梁侧板的挠度验算A=KFqL4/100EI =0.967143004/10091031/12470203 =0.388MMWA=L/400=300/400=0.75MM所以侧板刚度满足要求4、梁底枋木强度验算 支顶上放2条枋木(截面尺寸为6080MM)，枋木上部的荷载有枋木自重、梁

12、板自重、钢筋砼自重、施工荷载、振捣砼的荷载。支架的间距为0.8米，即枋木的计算长度为0.8米作用于枋木上的荷载：模板自重：G1=0.50.3=0.15KM/M ( 模板系统自重可按规范取：0.5KN/M2)砼自重：G2=250.31=7.5KN/M钢筋自重：G3=1.50.31=0.45KN/M振动砼产生的荷载：Q4=2.00.3=0.6KN/M施工荷载：Q5=2.50.3=0.75KN/M总竖向荷载：Q总=1.2(G1+G2+G3)+1.4(Q4+Q5) =1.2(0.15+7.5+0.45)+1.4(0.65+0.75) =9.72+1.96 =11.68KN/M强度验算 枋木可按简支梁取

13、单根计算，则单根枋木的线荷载：q=1/2Q总=1/211.68=5.84KN/MMMAX=1/8qL2 =1/85.840.82 =0.47KN.MMMAX/WN=0.47106/1/660802 =4.40N/MM2FM=14N/MM2所以强度满足要求抗剪强度验算 VMAX=KVqL =0.625.840.8 =2.90KNmax=3V/2bh =32.9103/26080 =0.91N/MM2FV=1.4N/MM2所以抗剪强度满足要求 挠度验算A=5ql/384EI =55.848004/384910380803 =0.08MMA=L/400=800/400=2MM所以刚度满足要求5、5、

14、梁底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。P= Q总0.8=11.680.8=9.344 KN 最大弯矩 Mmax=FL/4=9.3440.8/4=1.87kN.m 最大变形 vmax=FL3/48EI=9.3440.80.80.8/48*2.1*100000*12.19=0.39mm 支座力 Qmax=9.344/2=4.67kN 抗弯计算强度 f=0.187106/5080.0=36.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 6、扣件抗滑移的计

15、算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取支座反力2，R=9.344kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。7、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.344kN

16、(已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1297.0=1.08kN N = 9.344+1.08=10.43kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a)

17、(2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 195.15N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 57.98N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.047； 公式(3)的计算结果： = 77.78N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 表1

18、模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1