化工污水处理站工艺设计

1、目录:本次设计的目的1:工程的规模12.1 离心母液处理装置 12.2生产废水处理 2三：处理工艺的选择 3.1污水处理工艺确定的原则 .3.2离心母液废水的处理工艺的确定3.3生产废水的处理流程的确定4445四：关于工艺的相关设施的设计和计算54.1离心母液废水部分处理设施的设计和计算 54.1.1格栅的设计计算54.1.2 曝气沉砂池的设计计算 64.1.3二沉池的设计计算 74.1.4 A 2O反应池的设计计算 84.2生产废水部分处理设施的设计计算 94.2.1 VCM装置和S-PVC装置初期雨水收集池、生产废水收集池设计计算 94.2.2 S-PVC装置催化剂存放池催化剂废液预处理

2、94.2.3格栅的设计计算104.2.4 调节池的设计计算 114.2.6 氧化沟的设计计算 114.2.7 接触池的设计计算 14五：分共用设施的设计计算 145.1污泥处理系统的设计计算 155.1.1 剩余污泥量155.1.2选污泥泵155.1.3 污泥泵房集泥池 155.1.4 污泥浓缩池的设计计算 155.1.5 污泥脱水机房的设计计算 165.2 污水泵房的设计计算 165.2.1 污水泵房设计的一般规定 165.2.2 污水泵的选择165.3 计量设施的设计 175.4鼓风机房的设计 17六：污水处理设施的总体布置176.1 污水处理设施平面布置 176.1.1 平面布置的一般原

3、则 176.1.2 平面布置方式 186.1.3 平面布置的内容 186.2 污水处理设施高程布置 186.2.1 污水处理设施高程布置事项 186.2.2 污水处理设施的高程布置 18化工污水处理站工艺设计一：本次设计的目的(1) 通过建设合格的污水处理设施，使厂区的生产废水和生活废水得到有效的 处理。使其出水水质达到山东省半岛流域水污染物综合排放标准 (DB37/676-2007) 级标准的要求后，部分并入处理站附近污水管，送至工业区 污水管网。 处理后达到厂区回用水标准的中水经过检测后再利用，可以节约优先的水资 源,适当缓解用水的紧张局面。并且中水的再生利用可以有效减少企业的取水量， 对

4、社会和企业都是有着一定的经济效益。(3)污水的深度处理具有明显的社会效益。集团作为国有大型企业，应该以身 作则，起到很好的带头保护环境的作用。污水的处理就是其中不可或缺的重要一 环。二：工程的规模本项目废水处理站分为两套处理系统， 一套系统专门处理离心母液废水，另 一套系统处理生产废水。2.1离心母液处理装置(1) 设计处理水量S-PVC装置离心母液排放量为78mVh，连续排放，设计水量100mVh。(2) 设计进出水水质 进水水质：CO険80mg/L, SSc 30mg/L,总溶解固体w 300mg/L,水温 50C。 出水水质：离心母液废水排放达到循环水站补水水质指标，见下表。间冷开式循环

5、水补充水水质指标序号项目单位水质控制指标1卩日值(25C)7.08.52悬浮物mg/Lw 103浊度NTU54BOD5mg/LW55CODcrmg/Lw 306铁mg/Lw 0.57锰mg/L 0.28Cl-mg/L 1509钙硬度（以CaCO计）mg/L 25010甲基橙碱度（以CaC3计）mg/L 20011NH3- Nmg/L512总磷（以P计）mg/L113溶解性固体mg/L 100014游离氯mg/L末端 0.10.215石油类mg/L516细菌总数个/mL10002.2生产废水处理（1）进水水质及水量装置 名称序 号废水（液） 来源废水（液） 名称污染物组成排放量排放 规律排放去向

6、VCM装置 及EDC罐区1中和废水 罐（I期）工艺废水（I期）VCIW 2mg/L;H2O 98.28%wtNaCI: 1.34%wt NaClO 0.12%wt C2H6O2:0.26%wtEDC1ppmBOD900ppmCOD1100ppm PH:69420觎正常量：17.5m3/h取大量:48.7m3/h连续送全厂废水处 理站处理2中和废水 罐（U期）工艺废水（U期）VCIW 2mg/L; H2O 98.28%wt NaCI : 1.34%wt NaCI : 0.12%wtC2H6O2:0.26%wtEDC1ppmBOD900ppmCOD1100ppmPH:69420觎正常量：17.5m

7、3/h取大量:348.7m /h连续送全厂废水处 理站处理3有机废水EDC罐区 地坪冲洗含EDC20觎（10命）间歇排至VCM装置 初期雨水收集装置 名称序 号废水(液) 来源废水(液) 名称污染物组成排放量排放 规律排放去向4初期雨水VCM装 置含VCM980nV 次间歇池，用泵提升 至全厂废水处 理站处理后， 经市政管网进 入产业区污水 处理厂5初期雨水EDCS 区含EDC240nV 次间歇S-PVC装置6污水汽提 塔污水汽提 塔废水CO 険 6500mg/LBOD 370mg/l VCM： 1mg/l水温40 C24nVd(4m3/h)6h/d排至S-PVC装 置生产废水收 集池，用泵提

8、 升至全厂废水 处理站处理后，经市政管 网进入7浆料汽提 塔废水含少量PVC水 温50 C40nVd3(40m /h)间歇8牌号变化 废水废水含少量PVC水温50 C160mVd3 (40m /h)4h/次1次/2月9地面冲洗 废水废水含少量PVC等污 染物5m3/d间歇10催化剂存 放池催化剂废 液含少量催化剂6.5m3/d间歇11初期雨水S-PVC装置含少量污染物740nV 次间歇排至S-PVC装 置初期雨水收 集池，用泵提 升至全厂废水 处理站处理 后，经市政管 网进入产业区 污水处理厂12初期雨水VCMS 区含少量污染物160nV 次间歇13有机废水VCMS 区含少量污染物正常量：0m

9、Vh ;取大量：100nVh ；间歇(2) 设计水量考虑一期二期全厂废水处理量，设计处理量为1500mVd。(3) 设计出水水质经过处理的生产废水达到山东省半岛流域水污染物综合排放标准 (DB37/676-2007)表3 一级标准的要求后，并入处理站附近污水管，送至工业区 污水管网。污水排放标准序号项目单位最高允许排放浓度备注1CODCrmg/L602BOD5mg/L20序号项目单位最高允许排放浓度备注3SSmg/L504NH3-Nmg/L105pH-69三：处理工艺的选择3.1污水处理工艺确定的原则污水处理工艺流程的确定应根据来水水质、出水要求、污水处理规模、污泥处置方法以及当地的气候、地质

10、、地形、位置以及经济的发展水平进行综合的考 虑。结合海晶的实地情况，在本次设计环节中，主要考虑以下几个方面。（1）贯彻国家关于环境保护的基本国策，执行国家相关的法规、政策、规范 和标准。作为国有化工企业，更应严格要求。（2）污水处理技术要求合理、成熟、先进，对水质变化适应性强，出水达标 稳定性咼，污泥易于处理。（3）经济节约，耗电要少；处理成本低，占地面积小。（4）污水处理过程中，操作管理方便，设备安全可靠。（5）污水处理设施的不知要与周围环境相协调，注意噪声控制和可能的臭气 防护，绿化和道路的建设要同步进行。3.2离心母液废水的处理工艺的确定由进出水的水质可以计算出所需工艺对主要指标的处理效

11、率，在此主要是考虑COD SS两项指标。其中对 COD勺去除率是62.5%,SS的去除率是66.7%。在 对此类污水进行处理时，通常选用生化法进行处理，主要就是采用活性污泥法进 行处理，通过对工艺的比选，确定采用 a2/o工艺处理。该工艺的特点就是流程 简单，污泥在厌氧、缺氧、好氧环境中交替进行，丝状菌不能大量繁殖，污泥的 沉降性能好，并且有着很好的脱氮除磷的效果。工艺流程如下：3.3生产废水的处理流程的确定由所给的设计数据可以得到，生产废水主要包括VCM装置及EDC罐区和S-PVC装置。其中只有中和废水罐的工艺废水是连续排放的，其余废水都有各自 的排放时间和方式的特点。所以在设计上考虑到这些

12、因素，做出如下的设计：VCM 装置及EDC罐区产生的有机废水、初期雨水等排至VCMK置初期雨水收集池，用 泵提升至全厂废水处理站处理。对于中和废水罐的工艺废水直接送全厂废水处理 站处置；S-PVC装置产生的污水气提塔废水、浆料气提塔废水、牌号变化废水、 地面冲洗废水以及催化剂存放池废水排至 S-PVC装置生产废水收集池，用泵提升 至全厂废水处理站处理。催化剂存放池废水在排放前先进行预处理来减少废水中 汞的含量。初期雨水集VCM区有机废水则排至S-PVC装置初期雨水收集池，用 泵提升至全厂废水处理站处理。结合废水排放的特点和处理后水质的要求，采用氧化沟工艺对生产废水进行 处理。其工艺流程如下：污

13、水氧化沟接触池检测剋-格栅调节池1出水肚剩余污泥回用水J耳屈廿茫剩-余污四：关于工艺的相关设施的设计和计算4.1离心母液废水部分处理设施的设计和计算设计水量是 100mVh,也就是 Q平均=0.028 m3/s,取安全系数为1.3，则Qmax=0.04 mVs。4.1.1格栅的设计计算格栅的设计计算包括形式的选择、尺寸的计算、水力的计算。在此，结合处 理的水量和各种格栅的特点，选用迎水面为半圆形的矩形格栅。格栅间距是 b=5mm栅条宽度取S=10mm格栅的放置角度取45。设两组格栅，其中一组备 用。 格栅槽总宽度B：格栅条间隙数量n可由下式决定n= Q max sin ab* h* v设计流量

14、Q=0.028nr/s，在此取设计的最大流量是 Qmax=0.04n/s,格栅前水深为0.2m。通过格栅的水流速度一般在 0.6-1.0m/s，在此取污水进水流速是0.8m/s 则可计算得到n=42。格栅的总宽度B可由B=S( n-1)+b*n得到，带入相关数据，得到：B=0.62m。 所以，采用格栅宽度为0.7m，栅条数目为47条的格栅。 过栅的水头损失h2：通过格栅的水头损失h2照下式计算h2=k*ho h 0= *sina2g查表得， =1.83，g=9.81m/s2则可计算得过栅的水头损失h2=0.11m。 栅后槽的总高度H：H=h+b+h，其中 h1=0.3m,则可计算得，H=0.6

15、m。(每日栅渣量WQW1 864001000w栅渣量，(m/103m污水)取0.10.01 ；粗格栅用小值，细格栅用大值, 中格栅用中值；因为是细格栅，所以 W = 0.1 m 3/103m，代入各值： 0.03 汉 0.1 汉86400 ccc 3W 二=0.26m /d1000采用机械清渣。4.1.2曝气沉砂池的设计计算 沉砂池的类型主要有以下三种：(1) 曝气沉砂池 曝气沉砂池克服了平流沉砂池的缺点； 但增加了曝气装 置，运行费用较高；工作稳定，通过调节气量可控制污水的旋流速度；应设有消泡装置。(2) 平流沉砂池 它具有截流无机颗粒效果好，工作稳定，构造简单，排 沙方便等优点；但沙中夹有

16、有机物，是沉砂的后续处理增加了难度；占地大配水 不均匀；已出现短流和偏流。(3) 竖流沉砂池 占地小，排泥方便；运行管理易行；但池深大，施工困 难，造价高，耐冲击负荷和温度的适应性差，池径受到限制，过大的池径会使配 水不均匀。基于3种沉砂池的比较，本工程选用曝气沉砂池。曝气沉砂池的设计参数 水平流速可取0.08-0.12m/s，般取0.1m/s。 最大时流量污水在池内的停留时间是 2-4分钟。取t=3min。（3）池的有效水深宜为 2.0-3.0m，取H=2m4）曝气沉沙池多采用穿孔管曝气，穿孔孔径在2.5-6.0mm，距池底约0.6-0.9m， 取孔径是5mm距池底0.8m。每组穿孔曝气管有

17、调节阀门。5）每立方米污水所需曝气量宜为 0.1-0.2m 3 （空气）。取0.2。 总有效容积V:V=60Qmax*t，则可计算得到：V=72rli 池断面面积A:A=Qmax，则可计算得到：A=4v池总宽度B:AB=一，则可计算得到：B=2mH池长L:L= V ,则可计算得到：L=18mA所需曝气量q:Q=60DQma，则可计算得到：q=4.8m3/min沉砂斗所需溶积VT取2d、，86400QmaxX1T86400 0.04 3_ 3V550.21m10 10考虑到沉淀得到的沉淀物质较少，所以设置两个沙斗，一个备用，容积是0.2m3。4.1.3二沉池的设计计算沉淀池常按池内的水流方向不同

18、分为平流式、竖流式和辐流式三种，通过对各种方式的对比，确定在此次设计中采用平流式沉淀池作为二沉池。主要优点就是对冲击负荷和温度变化适应能力强，施工简单，造价低。在本设计中，沉淀池 有相同的两套，其中一套备用。沉淀区的表面积A:人=9翼，由经验数据得到，采用活性污泥法后的平流式二沉池的表面水力负荷32 2是 0.6-1.5m /(m *h)，取 1.0。则可计算得到：A=100m 沉淀区的有效水深h2：h2=q*t，在二沉池的沉降时间取t=2h,则可得到：h2=2m 沉淀区的有效容积V：V=A*b,则可计算得到：V=200m 沉淀池的长度L：L= 3.6*v*t，则可计算得到：L=28.8m,取

19、 30m 沉淀区的总宽度B：AB=A ,则可计算得到：B=3.3m,取3.5mLQSoNX100 2180.15 4000=36.32m34.1.4 A 2O反应池的设计计算设计参数:项目数值BOD污泥负荷kgBOD5/ (kgMLSS.d TN负荷kgTN/ (kgMLSS.d TP负荷kgTP/ (kgMLSS.d 污泥浓度MLSS( mg/L)污泥龄9 c(d)水力停留时间t(h)各段停留时间比例A1： A: O污泥回流比R (% 混合液回流比R 内(%)溶解氧浓度DO(mg/L)0.15 0.20.05（好氧段） 200厌氧池0.2缺氧池W 0.5好氧池=2为保证生物硝化效果，BOD负

20、荷取:0.15 为了保证脱氮效果，实际混合液回流比kgBOD （kgMLSS.d。污泥回流比 R=100% R内取200%。反应池容积V：反应池总水力停留时间:V 36.32 t0.36(d) = 8.64(h)Q 100各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1: 1： 3113厌氧池水力停留时间t厌8.64 =1.8h,池容V厌 36.32 =7.26m551 1缺氧池水力停留时间t缺 8.64 =1.8h,池容V缺36.32 = 7.26m35533好氧池水力停留时间t好二-8.64=5.4h,池容V好二-36.32 = 21.79m355反应池主要尺寸反应池总容积V=36.32m。反

21、应池设两组，一组备用。设反应池的有效水深是3m则有效面积是12.1m2,采用廊道式推流式反应池， 廊道宽取2m,则廊道长是6m4.2生产废水部分处理设施的设计计算由于生产废水排放的随机性，所以在考虑到污水处理打流量时，要有一个 比较大的系数。设计流量是 1500 m3/d，也就是Q平均=0.0174 m3/s，设计时流量 系数为 1.5，贝U Qmax=0.026 rs。4.2.1 VCM装置和S-PVC装置初期雨水收集池、生产废水收集池设计计算 VCN装置初期雨水收集池的设计计算排至VCMS置初期雨水收集池的有三部分：有机废水、VCM装置初期雨水、 EDC罐区初期雨水。收集池的容量应该大于三

22、者，并且考虑到突发情况，应有一 安全系数的调节。一般取1.2，则可计算得出，VCM罐区初期雨水收集池的容积 是1500nm。可以设计成一个15mX 10mX 10m的池子。 S-PVC装置初期雨水收集池的设计计算通过计算可以得到，S-PVC装置初期雨水收集池的容积是1200帛，可以设计 成12mX 10mX 10m的池子。通过计算可以得到，S-PVC装置生产废水收集池的容积是 300m，可以设计 成6mX 5mX 10m的池子。在此设计的集水池都是封闭式的，由于污水杂质往往沉积在集水池内，时间长腐化变臭，甚至堵塞集水坑，影响水泵正常吸水。因此，在压水管路上设有压 力冲洗管D=100 mm申入集

23、水坑，定期将沉渣冲起，由水泵抽走集水池可设连通 的两格，以便检修。集水池设有污泥斗，池底做成不小于0.01的坡度，坡向污泥井，从平台到底应设供上下用的扶梯，台上应有吊泥用的梁沟滑车。4.2.2 S-PVC装置催化剂存放池催化剂废液预处理由于催化剂废液中含有少量催化剂， 也就是说废水中含有少量的汞。活性炭 有吸附汞和汞化合物的性能，适于处理含汞量低的废水，所以采用活性炭吸附法 预处理催化剂废水。先用化学沉淀法处理，此处采用加入 N&S同时加入石灰和硫酸亚铁处理。 然后，用活性炭进行进一步的处理。 设置两个间歇式吸附池，每池的容积设计为 10m，交替工作，每池内放活性炭1000kg。当某池盛满废水

24、时，用压缩空气搅拌 30min，再静置2h，经取样测定废水含汞量符合排放标注( 0.05mg/l )后，排放上清液，有泵排入全厂废水处理站处理。活性炭每年更换一次，用加热干馏法 再生，可取得纯净的汞化合物。吸附流程如下：含汞废水423格栅的设计计算格栅的设计计算包括形式的选择、尺寸的计算、水力的计算。在此，结合处 理的水量和各种格栅的特点，选用迎水面为半圆形的矩形格栅。格栅间距是 b=10mm栅条宽度取S=10mm格栅的放置角度取45。设两组格栅，其中一组 备用。格栅槽总宽度B：格栅条间隙数量n可由下式决定n= Q max sin ab* h* v设计流量Q=0.017m/s，在此取设计的最大

25、流量是 Qmax=0.026ms,格栅前水深为0.2m。通过格栅的水流速度一般在 0.6-1.0m/s，在此取污水进水流速是0.6m/s 则可计算得到n=18。格栅的总宽度B可由B=S（ n-1 ） +b*n得到，带入相关数据，得到：B=0.35m。 所以，采用格栅宽度为0.35m,栅条数目为19条的格栅。过栅的水头损失h2：通过格栅的水头损失h2照下式计算h2=k*ho h 0= *sina2g查表得， =1.83，g=9.81m/s则可计算得过栅的水头损失h2=0.08m。栅后槽的总高度H:H=h+b+h，其中 h1=0.3m,则可计算得，H=0.58m。（每日栅渣量WQW1 864001

26、000w栅渣量，（m/103m污水）取0.10.01 ；粗格栅用小值，细格栅用大值, 中格栅用中值；因为是细格栅，所以 W = 0.1 m 3/103m，代入各值：0.026 0.1 8640010003=0.23m /d采用机械清渣424调节池的设计计算对于有些反应，对水质、水量和冲击负荷比较敏感，所以对于工业废水适当 尺寸的调节池，对水质、水量的额调节，是反应进行的有效保证。调节池的作用 是均质、均量，一般还可以考虑兼有沉淀、混合、加药、中和和预酸化等功能。在本设计中，设置调节池的主要目的是将来自生产厂区的废水和初期雨水收 集池的废水进行充分的混合，使其水质达到稳定，必要时可以通过加入试剂

27、来调 节水质。并且可以作为集水池来调节进入处理系统的水量，减少因水量变化对处 理效果的影响。调节池的具体尺寸设计如下：15mK 10m 10m露天设置，在压水管路上设 有压力冲洗管D=100 mH申入集水坑，定期将沉渣冲起，由水泵抽走集水池可设 连通的两格，以便检修。集水池设有污泥斗，池底做成不小于0.01的坡度，坡向污泥井，从平台到底应设供上下用的扶梯，台上应有吊泥用的梁沟滑车。 4.2.5曝气沉砂池的设计计算基于对沉砂池的特点的比较，结合工艺的特点，此处选用曝气沉砂池。参考 母液废水设计中曝气沉砂池的设计参数。 总有效容积V：取t=3min。V=60Qmax*t，则可计算得到：V=46.8

28、m 池断面面积 A:取v=0.1m/sA= Q max，则可计算得到：A=2.6mv池总宽度B:取H=2mB=，则可计算得到：B=1.3mH池长L：L= V ,则可计算得到：L=18mAQ=60DQma，则可计算得到：q=3.12m3/min沉砂斗所需溶积VT取2d86400QmaxX1T 86400 0.026 3 23V550.14m10 10考虑到沉淀得到的沉淀物质较少，所以设置两个沙斗，一个备用，容积是30.15m。4.2.6氧化沟的设计计算氧化沟法属于活性污泥法的一种变形。其基本特征是曝气池呈封闭的沟渠 形，污水和活性污泥的混合液在环状渠道中不停的循环流动。氧化沟一般采用延 时曝气，

29、并增加了脱氮功能，它采用机械曝气，一般不设初沉池和污泥消化池。 由于氧化沟水深较浅(一般3m左右)，流程较长，可以按照曝气器前作为缺氧 段与曝气器后作富氧段的方式设计运行。技术参数如表所示：氧化沟工艺主要技术参数表污泥负荷 Ns/kgBOD5/(kgMLSS.d)0.05 0.15水力停留时间 T/h1024污泥龄日c/d去除BOD558去除BOD5,并硝化1020去除BOD5，并反硝化30污泥回流比 R %50 60污泥浓度X mg/L20006000容积负荷kgBOD5/( m3d)0.2 0.4出水水质mg/LBOD510 15SS1020NH3-N13TPV 1设计参数：(1) 污泥龄

30、一般取9 =2030d(去除BOD时58d;去除BOD并硝化时1020d, 去除BOD并反硝化时30d)(2) 污泥负荷一般取 N=0.050.1kgBOD/(kgMLVSS d);(3) 污泥浓度：X=350(4500mg/l ;(4) 污泥产率系数：Y= 0.55kgSS/kgBOD(5) 内源代谢系数：Kd=0.055。经过计算，进入氧化沟的污水的 BOD含量约为400mg/l。(1) 去除BOD 好氧区容积um好氧区容积计算采用动力学计算方法V 一丫耳Q(Sp -S)1 Xv(1 Kc)式中：Q 污水设计流量，m/d ；Xv 混合液挥发悬浮固体浓度，mg/L，取2800;S。、S 进出

31、水 BOD5 浓度，mg/L ；Kd 内源代谢系数，取0.055 ;Y 污泥产率系数，取0.55。 带入数据计算得到：V1=1147.6 m3 好氧区水力停留时间t1(h)ti=vl=0.76d=18hQ(2) 剩余污泥量 X:Y X=QA S（丫）+QX-QX21 +SLQ式中，Xe 出水水质TSS浓度 mg/L S S = S0 -SX0 进水TSS浓度mg / LX2进水 VSS浓度 mg/L，本设计取200mg/L人=X _X2则带入数据计算得到， X=353.2 去除每IkgBOD产生的干污泥量为X =0.673Q(S0 -S)(2) 脱氮 需氧化的氨氮量N,氧化沟产生的剩余污泥中含

32、氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：N)=1.5mg/I需要氧化的NH-N量Ni二进水TNK-出水NMN-生物合成所需氮 N)N=30-25-1.5mg/l=3.5 mg/l 。 脱氮所需的容积V2=QN1，带入数据得到M=85.23m3 qXv(3) 氧化沟总容积V及停留时间T3V=V+V2=85.23+1147.6=1232.83 mT=V=19.7hQ(4) 氧化沟尺寸的计算设氧化沟三座，工艺反映的有效系数fa=0.58单座氧化沟的有效容积：3V 单=708.53 m氧化沟采用三组沟道，每组沟道的容积相同，则每组沟道:V单沟=236.17 m3,那么选用容积是250 m3的沟道。

33、每组沟道单沟宽度B=6m有效水深h=2.5m,超高为0.5m，中间分隔墙厚度 b=0.25m。每组沟道面积a=ioo m弯道部分的面积A=28.26 m3直线段部分面积A=A-A=71.74 m3直线段部分长度L=11.96m(5) 进水管和出水管的计算进出水管流量Q=Q/3=500 m3/d，管道流速v=0.3m/s，则管道断面 A=0.087m,则可以计算得到管径是r=0.167m，则可以选用D=350mrif。 校核管道流速v=0.27 m/s,符合要求。(6) 出水堰及出水井3Q =1.86bH2 出水堰。出水堰计算按薄壁堰来考虑。式中b堰宽；H 堰上水头，取0.03m。可以计算得到，

34、堰宽b=2.69 m 出水竖井。考虑可调式出水堰安装要求，在堰两边各留0.3m的操作距离。出水竖井长 L=0.3 X 2+4=4.6(m)出水竖井宽B=1.4m(满足安装需要);则出水竖井平面尺寸为L X B=4.6mX 1.4m。4.2.7接触池的设计计算采用传统的隔板反应池。设计参数：(1) 水力停留时间t=30 (min);(2) 隔板间距2.5m;(3) 池体有效水深2.0m(4) 池底坡度2% 3%(5) 超高 0.3m(6) 排泥管管径150mm接触池容积V:V=Qmax*t=0.026*30*60 m3=46.8 m3则可以设计成容积是50 m3，取接触池水深h=2.5m,宽b=

35、2.5m,则长1=8 m。五：分共用设施的设计计算由于本次设计的两个污水处理设施的处理水量都不大，从节约成本的角度考虑，有些设施可以是共同设计，共同施工，共同使用。5.1污泥处理系统的设计计算污泥处理是污水处理的重要组成部分。对于活性污泥法为主的污水处理厂， 污泥处理系统的建设投资约占污水处理厂总投资的20%-30%污泥处理运营费用约占污水处理厂总运营费用的 20%-30%污泥处理的主要目的是减少污泥并使其 稳定，便于污泥的运输和最终处理。污泥的处理工艺主要由污泥的性质以及污泥 最终处置的要求所决定。下图是本工艺的污泥处置流程： 诒存浓烧n 调遲脱水*最绦虬置 浓缩的主要目的是减少污泥的体积，

36、以便后续单元的操作。在此使用重 力浓缩方式对污进行浓缩。 理的目的是提高污泥的脱水性能，主要是向污泥中添加各种絮凝剂，在 此通过加入适量的PAC来达到处理效果。 水的目的是进一步降低污泥的含水率，减少污泥的体积，在此选用机械 脱水，采用带式压滤机进行压缩。(可泥的最终处置采用和城市生活垃圾共同填埋的方式处理，减少二次污染。5.1.1剩余污泥量根据进水的BOD SS含量可确定污泥产量占污水量的 0.8%1.0%,本设计 取 1.0%。则污泥产量为V=25 m5.1.2选污泥泵根据污泥量选用两PN型污泥泵，一用一备，其型号、规格见表：型号流量Q扬程转速n泵轴功配用电 动功率(kw)效率”泵重生产3

37、(m/h )H (m)(转/分)率(kw)(%)(kg)厂家3PN54-15126-15147012-16.72232-371000石家庄 水泵厂5.1.3污泥泵房集泥池集泥池的容积为最大一台泵工作 5min计:V =qt =16%5/60=1.33(m3)務1.4(m3)设池子的有效深度为0.75m,则池面积为2m,平面尺寸为：长 宽=2m 1m 5.1.4污泥浓缩池的设计计算污泥浓缩池主要是降低污泥中的空隙水，来达到使污泥减容的目的。浓缩池可分为重力浓缩池和浮选浓缩池。重力浓缩池按其运行方式可分为间歇式和连续 式。(1) 浮选浓缩池：适用于浓缩活性污泥以及生物滤池等较轻的污泥，并且运 行费

38、用较高，贮泥能力小。(2) 重力浓缩池：用于浓缩初沉池污泥和二沉池的剩余污泥，只用于活性污 泥的情况不多，运行费用低，动力消耗小。综上所述，本设计采用间歇式重力浓缩池。浓缩池直径D=6 m,工作部分高度h=3m总高度是H=3.6 m5.1.5污泥脱水机房的设计计算机房设有4台泵，其中2台加泥泵，将污泥从贮泥池抽到压滤机，另2台泵 为投药泵，向污泥中投加混凝剂，投加的药剂为PAC投加量占污泥干重的0.2%， 以改善污泥的脱水性能，提高压滤机的生产能力，污泥脱水后，有皮带输出，直 接由运输车运走。5.2污水泵房的设计计算城市污水处理厂的运行费用大部分来自于电能，其中40%勺电能为水泵消耗，所以，确

39、定合理的水泵及水泵站是污水处理厂的关键所在。泵站形式的选择取决于水力条件和工程造价，其它考虑因素还有：泵站规模大小、泵站的性质、 水文地质条件、地形条件、挖渠及施工方案、管理水平、环境性质要求、选用水 泵的形式及能否就地取材等。污水泵站主要形式：1) 合建式矩形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数为 4台或更多时， 采用矩形，机器间、机组管道和附属设备布置方便，启动简单，占地面积大；2) 合建式圆形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵台数不超过4台，圆形结构水力条件好，便于沉井施工法，可降低工程造价，水泵启动方便。对于 自灌式泵房，采用自灌式水泵，叶轮(泵轴0)低于集水池最低水位，在最高、中

40、间和最低水位都能直接启动，其优点为启动及时可靠，不需引水辅助设备，操 作简单。由以上可知，本设计因水量小，并考虑到造价、自动化控制等因素，以及施 工的方便与否，米用自灌式半地下式矩形泵房。5.2.1污水泵房设计的一般规定(1) 应根据远近期污水量，确定污水泵站的规模，泵站设计流量一般与进水管设 计流量相同；(2) 应明确泵站是一次建成还是分期建设，是永久性还是半永久性，以决定其设 施。并根据污水经泵站抽升后，出口入河道、灌渠还是进处理厂处理来选择合适 的泵站位置；(3) 污水泵站的集水池与机器间在同一构筑物内时，集水池和机器间须用防水隔墙隔开，不允许渗漏，做法按结构设计规范要求；分建时，集水井

41、和机器间要保 持的施工距离，其中集水池多为圆形，机器间多为方型；(4) 泵站构筑物不允许地下水渗入，应设有高出地下水位0.5米的防水措施。5.2.2污水泵的选择由于本次设计的两个处理设施的污水量都不大，通过计算得到，流量均不大于40L/S，选用250WD型立式污水泵，其各项性能如下：型号流量扬程转速轴功率电动效率气蚀重量m/hmr/mi nkw功率%余量kgkwm250WDL750-27.5-22.59907557.8774.82570-1250设计泵三台，母液废水一台，生产废水一台，一台备用5.3计量设施的设计在沉砂池和分配井之间建设计量设施一电磁流量计，接触池后的二级出水采用巴氏计量槽计量

42、出水水量5.4鼓风机房的设计鼓风机房主要提供曝气沉砂池曝气所需的空气。鼓风机房的设计计算是根据 空气量和空气压力确定鼓风机的大小，然后据鼓风机的大小确定鼓风机房的大 小，同时也得考虑防噪声的影响。鼓风机采用LG60型空压机2台，该型空压机风压50kPa,风量60mVmin。 正常条件下，1台工作，1台备用。鼓风机和电机运行时需要冷却，设冷却水泵 2台（1台备用），冷却塔1座（冷却循环水使用）。六：污水处理设施的总体布置污水处理设施的总体布置包括平面布置与高程布置两部分。6.1污水处理设施平面布置6.1.1平面布置的一般原则（1）处理构筑物的布置应紧凑，节约土地便于管理；（2）处理构筑物的布置应尽可能按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充 分利用地形以减少土方量；（3）经常有人工作的地方如办公、化验等应布置在夏季主导风向的上风向，在 北方地区应考虑朝阳，设绿化带与工作区隔开；（4）构筑物之间的距离敷设管道的位置，运转管理的需要和施工的要求，一般 采用5 10m（5）污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以备安全和方便运行管理；（6）变电所的位置应设在耗电量大的构筑物旁边，高压线应避免在厂区内架空 敷设；（7）污水厂应该敷设超越管以便在发生事故时，使污水能超越一部分或完全排 走。（8）污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流；（9）在布置总图时应充分考虑绿化带，为污水