多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书

1、多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书第一章 桥梁设计概况1、设计技术标准（1）设计荷载：公路级；（2）桥梁宽度：净 -7m20.5m；（3）桥梁跨径： 32+40+32；（4）路面横坡： 2%；2、结构形式：上部结构为预应力混凝土箱梁；3、材料：混凝土采用 C40以上混凝土；钢筋采用热轧 R235、HRB235即 HRB400 钢筋；预应力混凝土构件中的箍筋应选用其中的带肋钢筋； 按构造配置的钢筋网 可采用冷轧带肋钢筋；预应力混凝土构件中的预应力钢筋应选用钢绞线，钢丝； 矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。3、地震动参数：地震动峰值加速度 0.05g ；4、桥址条件：桥址区内

2、场地可划分为可进行建筑的一般地段，场地类别属 类； 第二章 桥跨布置方案比选及尺寸拟定2.1方案比选本设计桥梁的形式可考虑拱桥、简支梁桥、连续梁桥三种形式。从实用、安 全、经济、美观、环保以及占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。桥梁设 计原则： 聞創沟燴鐺險爱氇谴净。（1）实用性。桥梁必须实用，要有足够的承载力。能保证行车的畅通、舒适 和安全。既满足当前的需要， 又要考虑今后的发展。 要能满足交通运输本身的需 残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。要，也要考虑到支援农业等等。（2）安全性。 桥梁的设计要能满足施工及运营阶段的受力需要， 能够保证其 耐久性和稳定性以及在特定地区的抗震需求。 酽锕极額閉镇桧猪

3、訣锥。（3）经济性。 在社会主义市场经济体制的今天， 经济性是不得不考虑的重要 因素。在能够满足桥两个方面需求的情况下要尽量考虑是否经济， 是否以最少的 投入获得最好的效果。 彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。（4）美观性。在桥梁设计中应尽量考虑桥梁的美观性。桥梁的外形要优美，多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书要与周围环境相适应，合理的轮廓是美观的主要因素。 謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。（5）环保性。随着经济的发展，生活水平的不断提高，人们对环境保护提出 了更高的要求， 在建筑领域， 一个工程的建设不能以牺牲环境作代价， 在保证顺 厦礴恳蹒骈時盡继價骚。利工的前提下要尽量避免对环境的破坏以实现经济的可持续发展。

4、 应根据上述原则，对桥梁作出综合评估：（1）梁桥： 梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下， 其支座仅产生垂直反力， 而无水平推力 的桥梁。预应力混凝土梁式桥受力明确， 理论计算较简单， 设计和施工的方法日 臻完善和成熟。预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征： 茕桢广鳓鯡选块网羈泪。（a）混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低；（b）结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；（c）结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少；（d）结构的整体性好，刚度较大，变性较小；（e）可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，

5、又提高其抗裂和抗疲劳的能力； 鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。（j ）预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效 的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大 籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。了装配式结构的应用范围。简支梁： 简支梁可以降低梁高，节省工程数量，有利于争取桥下净空，并改善景观；其结 构刚度大， 具有良好的动力特性以及减震降噪作用， 使行车平稳舒适， 后期的维 修养护工作也较少。从城市美学效果来看，连续梁造型轻巧、平整、线路流畅， 将给城市争色不少。 預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。连续梁： 目前我国道路桥梁结构一般考虑简支梁和连续梁结构形式。 简支梁受力明确，

6、因 温度变化产生的附加力、特殊力的影响小，设计施工易标准化、简单化。 渗釤呛俨 匀谔鱉调硯錦。（2）拱桥： 拱桥的静力特点是， 在竖直何在作用下， 拱的两端不仅有竖直反力， 而且还有水 平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载 q 的作用下， 简直梁的跨中弯矩为 ql2/8 ，全梁的弯矩图呈抛物线形，而设计得合理的拱轴， 主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要 承受压力的结构， 因而可以充分利用抗拉性能较差、 抗压性能较好的石料， 混凝 土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少 采用。由墩、 台承受水平推力的推力拱

7、桥， 要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱 端的强大推力， 因而修建推力拱桥要求有良好的地基。 对于多跨连续拱桥， 为防 止其中一跨破坏而影响全桥， 还要采取特殊的措施， 或设置单向推力墩以承受不 平衡的推力。 铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。（3）方案比选及截面形状选定 :由上述条件可知， 根据本设计具体的情况， 制作拱桥难度较大， 放弃拱桥方案。简支梁结构简单施工方便， 箱形简支梁桥主要用于预应力混凝土梁桥。 尤其多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书适用于桥面较宽的预应力混凝土桥梁结构和跨度较大的斜交桥和弯桥。 最后选定 简支梁箱形梁桥。 擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。2.2主梁尺寸拟定2.2.1箱梁高度预应力混

8、凝土简支梁桥的主梁高跨比通常为 1/15 1/25 ，本设计的主梁高 度采用 160cm，其高跨比为 1/20 和 1/25 。贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。2.2.2箱梁顶、底、腹板的厚度箱梁顶板主要考虑桥面板手里需要， 考虑受力要求外， 还要考虑布置预应力 钢束到的需要， 拟定高度为 30cm,腹板厚度考虑布置预应力钢束到的需要和抗剪 墙厚度的要求，定为 30cm,底板 拟定 高度为 30cm.腹板和顶板 接处 做成 0.15m 0.15m 的承托，使箱壁剪力流能顺利传递， 避免在转角处产生过大的应力 集中。 坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。2.3横隔梁设置为方便施工， 各主梁均不设跨中横隔梁， 反设端横隔

9、梁， 各主梁之间的横向 联系依靠现浇湿接缝来完成。横截面布置图如下：2.4主梁全截面几何特征的计算多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书表 1 截面几何特性计算表分块 名称分块 面积 （cm2）分块 形心 至上 缘的 距离 （cm）分块对 上缘的 静矩（cm3）自身惯 性矩 I i （cm4）di =ys- yi (cm)对截面形 心惯矩 （cm4）I=I 1+I 2(cm4)顶板2400015360000180000044.34709976048899760上三 角承 托3300351155004125024.319486171989867腹板6000804800005000000-20.725

10、709407570940下三 角承 托225125281252812.5-65.7971210.25974022.75底板117001451696500877500-85.78593053386808033452252680125102232622.8第 3 章 结构内力计算3.1箱梁自重（一期恒载）由主梁构造， 故一期恒载集度有： gi=4.522525=109.219KN/m3.2二期恒载 二期恒载由护栏及桥面铺装构成。 g1=224 0.5 2.5 = 9.6 KN/m多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书g2=(0.06+0.14 )/2 8 24+0.05 8 23= 28.4KN/m

11、gi =g1+ g2 =38 KN/m3.3恒载内力设 X 为计算截面至左支承中心的距离， 令 =X/L, 则箱梁的恒载内力计算见 表 3 1表 3 1 恒载内力计算表计算数据L= 31.40 m L 2=985.96 m 2项目giMg= (1- )Vg=(1-2 ) LL2gi/2(KN/m)gi /2(KN)跨中四分点四分点支点0.50.250.250 (1- )/20.1250.0938( 1-2 )/20.250.5第一期恒载109.21913460.710100.9857.41714.7第二期恒载38.04683.313514.36298.3596.6计算数据L= 39.40m L

12、 2=1552.36 m 2项目giMg=L2 (1- )gi/2(KN/m)Vg=(1-2 ) L gi /2(KN)跨中四分点四分点支点0.50.250.250 (1- )/20.1250.0938( 1-2 )/20.250.5第一期恒载109.21921193.415903.51075.82151.6第二期恒载38.07373.715533.23374.3748.63.4活载内力计算3.4.1冲击系数和车道折减系数车道荷载的冲击系数121= l 2 123.245 ，y 1l 7.85 9.85m14多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书f 2 EI C2l 2 m c计算得： f=0.0

13、03,0.005. 均小于 1.5HZ 取 0.05 。双车道不考虑汽车荷载折减，所以车道折减系数 =1.03.4.2计算活载内力公路二级车道荷载由均布荷载 qk = 0.75 10.5=7.875 KN/m 和集中荷 载PK= 180 31.45055180 0.75 214.2KN39.4 5 180PK = 1800.75 238.2KN50 5两部分组成，计算剪力效应时，集中荷载标准值PK应乘以 1.2 的系数，即计算剪力时， P/K=1.2 当 L=31.4m时， PK= 1.2 214.2=257.04 KN L=39.4m 时， PK= 1.2 238.2= 285.84 KN

14、蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。由杠杆原理法计算出荷载横向分布系数 mc =1.3053.4.2.1计算跨中截面最大弯矩及最大剪力買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。M1 (1 ) mc( qk 1 PK y1) 1.051 1.305 (7.875123.245 214.2 7.85) 3633.9KN Ml/2l/2跨中剪力图 3-1Pk=214.2KN/238.2KN多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书M1 (1 )mc( q 1 PK y) 1.051 1.305 (7.875 194.045 238.2 9.85) 5308.9KN M1 1 12=l 3.925 4.925 ， y 0.5m22 2 2 2

15、Q (1 ) mc( q 2 PK y) 1.05 1 1.305 (7.875 3.925 257.04 0.5) 218.5KNQ (1 )mc( q 2 PK y) 1.05 1 1.305 (7.875 4.925 285.84 0.5) 249.0KN3.4.2.2计算四分点截面最大弯矩及最大剪力p3l/163l/16四分点截面弯矩p3/4四分点截面剪力图 3-21 3 33=l l 92.434 145.534 ， y l 5.8875 7.3875 m32 16 3 16M 2 (1 ) mc( qk 3 PK y3) 1.05 1 1.305 (7.875 92.434 214

16、.2 7.85) 3301.5KN M M 2 (1 )mc( qk 3 PK y3) 1.05 1 1.305 (7.875 145.534 238.2 9.85) 4785.4KN M4=1 3l 3 8.83 11.08 ， y4 0.75m42 4 4 4Q(1)mc(q4PKy )1.05 1 1.305 (7.875 8.83 257.04 0.75) 359.4KNQ(1)mc(qk4PKy4)1.05 1 1.305 (7.875 11.08 285.84 0.75) 413.3KN3.4.2.3计算支点截面最大剪力支点剪力多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书图 3-317=12

17、lh 15.7 19.7， y7 1Q (1 )mc( q 7 PK y ) 1.05 1 1.305 (7.875 15.7 257.04 1) 521.6KNQ (1 )mc( qk 7 P K y7) 1.05 1 1.305 (7.875 19.7 285.84 1) 604.2KN3.5内力组合计算表 3 2 内力组合表L=31.4m时，内力组合表跨中截面四分点截面支点截面MVMVV荷载类别KN*mKNKN*mKNKN第一期荷载13460.7010100.9857.41714.7第二期荷载4683.303514.4298.3596.6总荷载18144.0013615.31155.72

18、311.3车道荷载3633.9218.53301.5413.3521.6恒+活21777.9218.516916.81569.02832.9Sj=1.2 恒+1.4 活26860.3305.920960.51965.53503.8恒 +0.7 活20687.7153.015926.31445.02676.4提高后的 sj47548458.936886.83410.56180.2L=39.4m时，内力组合表为满足抗裂性要求， 所需sW 0.7ftk1 ep多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书荷载类别跨中截面四分点截面支点截面MVMVVKN*mKNKN*mKNKN第一期荷载21193.4015903

19、.51075.82151.6第二期荷载7373.7055332374.3748.6总荷载28567.1021436.71450.12900.2车道荷载5308.9249.04785.4413.3604.2恒+活33876.0249.026222.11863.43504.4Sj=1.2 恒+1.4 活41713.0348.632413.62318.74326.1恒 +0.7 活32283.3174.324786.51739.43323.1提高后的 sj73996.3522.957200.14182.17649.2经计算可知， 两种不同的跨径受力， 跨径大的箱梁需承受较大的力。 所以按大跨 径箱梁

20、分析预应力钢束的布置是安全的。 綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。第 4 章 预应力钢束的布置及估算4.1预应力梁应满足的强度要求1 按跨中正截面抗裂性要求估算钢筋面积 根据跨中正截面抗裂要求， 确定预应力钢筋数量， 的有效预应力为：MNpe(AW 式中：M s 短期效应弯矩组合设计值；Ms=MG1 MG2 M Qs =33876.01 kN mA 跨中截面全截面面积。由表有： A =4522500 mm2；W 全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩。由表有；2680.125 106 =1014.837106 mm34522500eP 预应力钢筋合力作用点到毛截面重心轴的距离W=1022.3261 907610

21、14.837 1064522500预应力钢筋的张拉控制应力为 con =0.75 fconpkfpk 为钢筋抗拉强度标准值。预应力钢筋采用低松弛钢绞线 17 标准型 2Apl =139mm2 ， fpk =1860 MPa，Ap =Npep (1 0.2) con多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书设预应力钢筋截面重心距截面下缘为 aP =100mm，则eP=yb a P =1007100=907mm。所以有效预应力合力为：M sW 0.7 ftk 33876.01 106 / 1014.837 106 0.7 2.65 N pepe 1 ep ()AW=2.838 107 N单 根 个 钢 绞

22、 线 的公 称 面 积 con =0.75 1860=1395 MPa。预应力损失按张拉控制应力的 20%估算，则可得需要预应力钢筋的面积为 驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。2.838 107 2 =25430.1mm20.8 1395根据估算结果，采用27束7 j15.2 的预应力钢绞线；锚具采用夹片式群锚， 提供的预应力钢筋截面积为 Ap =277139=26270mm2 ，采用 70 金属波纹管道 成孔，预留孔道直径 75mm。猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。4.2预应力钢筋布置1 跨中截面预应力钢筋的布置 后张法预应力混凝土受弯构件的预应力布置应符合 公路桥规 中的有关构 造要求的规定。参照有关设计图纸并

23、按公路桥规中的规定，对跨中截面预应 力束的初步布置如图 11：锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。图 11 跨中截面钢束布置图（尺寸单位 /cm ）ftk混凝土抗拉强度标准值；ftk =2.65MPa。多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书2 锚固面刚束布置锚固面刚束布置如图 12：图 12 锚固面钢束布置图(尺寸单位 /cm )4.3其他截面刚束位置及倾角计算(1) 刚束弯起形状、弯起角采用直线段中接圆弧段的方式弯起； 为使预应力钢筋的预加力垂直作用于锚 垫板， N1 2N3 4N5 6N7 8N910N11 12N1314N15 16N17的弯起角都为1 N18 19的弯起角都为 2 ；N20 21 的弯起

24、角为 4; N2223 N24 25 N2627 的 弯起角为 6.N12N34N56N7 8N910N1112N1314N1516N17升高 值为 50mm，N18 19 的升高值为 100mm，N20 21的升高值为 200mm, N22 23 的升高值lwld+ lb2=2864+349=3213mm多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书为 300mm , N24 25 N26 27 的升高值为 400mm。各 钢束的弯 起半径分 别为RN 1 =40000mm; RN 2 =35000mm; RN3 =35000mm; RN 4 =20000mm; RN 5 =20000mm構 氽頑黉碩饨

25、荠龈话骛。(2) 钢束各控制点位置的确定 各号刚束计算及其弯起布置如图 13：图 13 曲线预应力钢筋计算图（尺寸单位 /cm ） 弯起半径分别为 40000mm,35000mm,35000mm,20000mm, 20000mm. 计算过程：N1 2 N3 4 N5 6 N7 8 N9 10 N11 12 N13 14 N15 16 N17 :ld =c cot =50 cot 1 =2864mmlb2 =Rtan =40000 tan 1 =349mmdb22 231400 106 3213=12765mm2lb1=lb2cos =349 cos 1 =349mm xk+lb1+lb2 =1

26、2593+349+349=13291mmN18 19 ：2ld =c cot =100 cot 2 =2863mmlb2 =Rtan =45000 tan =611mmdb22 2lw = ld + lb2 =2863+611=3474mmxkdlw31400 89 34742lb1 =lb2 cos =611 cos2 =611mmxk+lb1 +lb2 =12315+611+611=13537mmld =c cot =200 cot 4 =2860mmlb2 =Rtan =35000 tan 4 =1222mmb22 2lwld+ lb2 =2860+1222=4082mmxkl2 d l

27、wlb1 =lb2 cos =1222 cos 4 =1219mmxk +lb1 +lb2 =11690+1219+1222=14131mmld =c cot =300 cot 6 =2854mmlb2 =Rtan =20000 tan 6 =1310mm b22 2lw = ld + lb2 =2854+1310=4164mmxk31400 55 4164lb1lb2cos=1310cos=1303mmld =c cot =400 cot 6 =2846mmlb =Rtan =20000 tan b226 =1399mm2lw =ld +lb2 =2846+1399=4245mmxkl 2

28、d lw31400 38 4245=2多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书=12315mmN20 21 ：31400 72 4082=11690mm2N22 23 ：=11591mmxk +lb1 +lb2 =11591+1310+1303=14203mmN24 25 N26 2711510mmxk +lb1 +lb2 =11510+1399+1385=14294mm将各刚束的控制点汇总于下表 7：表7 各钢束弯曲控制要素表 1lb1lb2cos=1399cos=1385mm多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书当 L=31.4m 时钢束号c(mm)()cosR(mm) sinlw (mm)d (m

29、m)xkl 2 dlw弯止 点距 跨中 距离1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.175011.040000 0.0173213106125931329118-1910021.035000 0.035347489123151353720-2120041.035000 0.070408272116901413122-2330060.99520000 0.105416455115911420324-25.26-2740060.99520000 0.1054245381151014294表 7 各钢束弯曲控制要素表 2当 L=39.4m 时钢束号c(mm)()

30、cosR(mm) sinlw (mm)d (mm)xk l 2 d lw弯止 点距 跨中 距离1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.175011.0400000.0173213106165931729118-1910021.035000 0.035347489163151753720-2120041.035000 0.070408272156901713122-2330060.99520000 0.105416455155911820324-25.26-2740060.99520000 0.10542453815510182943）各截面钢束位置及其倾角

31、计算计算钢束上任一点 i 离梁底距离 a i = a + c i及该点处钢束的倾角 i，式中 a为钢束弯起前其重心至梁底的距离， ci为 i 点所在计算截面处钢束位置的升高值。 輒峄陽檉簖疖網儂號泶。计算时，首先应判断出 i 点所在的区段，然后计算 ci 及 i ， 即1）当（ xixk） 0时，i 点所在的区段还未弯起， ci =0，故ai=a=100mm，多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书i 0 ；2）当0 xi xkLb1 Lb2 时，i 点位于圆弧弯曲段， ci 及 i按下列式计算，即： ci R R2 xi xk 2 和 i sin 1 xi xki i k i R3） 当 xi x

32、kLb1 Lb2 时，i 点位于靠近锚固端的直线段，此时 i0 ， ci 按下式计算，即 ci xi xk Lb2 tan 0各钢束和各钢束的各个截面的 ai 及其倾角 i计算值见下表 8 当 L=31.4m 时：计算截面钢束编号xk（mm）Lb1 Lb2 （mm）xi xk （mm）i（o）ci （mm）ai a ci （mm）1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.171259369800010018-1912315122200025020-2111690244100035022-2311591261300045024-2511510278400055

33、0跨中截面xi =026-271151027840006501-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.171259369800010018-1912315122200025020-2111690244100035022-23115912613000450L4 截面xi 785024-25115102784000550多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书26-27115102784698148.14148.1418-1912315122233851222296.87196.87支点截面20-21116902441401024414194.96294.96xi 1

34、570022-23115912613410926136294.19394.1924-25115102784419027846293.35393.3526-27115102784419027846293.35393.35当 L=39.4m 时：计算截面钢束编号xk（mm）Lb1 Lb2 （mm） xi xk （mm）i（o）ci （mm）ai a ci （mm）1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.171659369800010018-1916315122200025020-2115690244100035022-2315591261300045024-2

35、5155102784000550跨中截面xi =026-271551027840006501-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.171659369800010018-19163151222000250L4 截面xi 985020-21156902441000350多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书22-2315591261300045024-2515510278400055026-27155102784698148.14148.1418-1916315122233851222296.87196.8720-21156902441401024414194.9

36、6294.9622-23155912613410926136294.19394.1924-25155102784419027846293.35393.35支点截面 xi 1970026-27155102784419027846293.35393.35第五章 非预应力钢筋截面面积估算及布置5.1 受力普通钢筋按极限承载力确定普通钢筋数量。 在确定预应力钢筋数量后， 非预应力钢筋 根据正截面承载能力极限状态的要求来确定。 设预应力钢筋和非预应力钢筋的合 力点到截面底边的距离为 a =120， h0 =1600-120=1480mm。依据公路桥规 (JTD D62)第 4.2.3 条，确定箱型截面翼

37、缘板的有效宽度 , 对于中间梁的跨中截 面 : bmif bi尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。计算跨径 li =39.4m；式中： bmi 腹板两侧上、下各翼缘的有效宽度 , i =1,2,3, ，见公路 桥规 (JTD D62) 图 4.2.3-1 ； 识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。f 简支梁的跨中截面翼缘有效宽度的计算系数， 可按公路桥规(JTDD62)图 4.2.3-2 和表 4.2.3 确定； 凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。bi 腹板两侧上、下各翼缘的实际宽度 , i =1,2,3, ，见桥规 (JTDD60)图 4.2.3-1 ；恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。bm1= f b1b1 = 1650 =0.0420.05

38、bm1=b1=1650mmli 39400Asfcdbf xfpd Ap22.4 8000 166.5 1260 262703300多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书根据上述 b4 的比值，由公路桥规 (JTD D62图4.2.3-2) 查得 f =1.0 li所以b f =2(b+bm1+bm2)=2(300+1650+2050)=8000mm，b 为梁腹板宽度 先假定为第一类 T 形截面由公式:xr0Mdfcdbf x(h0 2)求解 xr0为结构重要性系数， r0 =1.0, 查表得M d =41713MPa6x所以1.041713106 22.48000 x(1480 2x )解得:

39、x=166.5mmhf = 375mm ( hf 为截面受压翼缘厚度 )为第一类 T 形截面。则根据正截面承载力计算需要非预应力钢筋截面面积为：所以不需要配非预应力筋。5.2箍筋设计 检验是否需要根据计算配置箍筋 跨中截面：(0.5 10 3)ftdbh0 0.5 103 1.83 600 1314.8 =721.83KN支座截面：(0.5 10 3 ) ftdbh0 0.5 10 3 1.83 600 1179.6=647.6KN 因为 0Vd,l 305.9KN 0.5 10 3 ftd bh0 0Vd,0 3503.8KN bm2 = f b2b2li205039400=0.05 0.0

40、5bm2 = b2 =2050mmbm5= f b5b2300=0.00760.05li39400bm5 = b5 =300mm故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置箍筋，其余区段按计算配置箍筋。多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书架立钢筋梁 跨 中 线线图 16 计算剪力分配图(尺寸单位 /cm ) 上图所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值r0Vd,0 ，跨中处剪力计算值r0Vd,l/2。Vx r0Vd,x (0.5 10 3 ) f td bh0 721.83KN的截面距跨中截面的距离 可由剪力包络图 鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。比例求得，为L Vx Vl/ 2 39400 721.83 348.6

41、l1x l/ 2 =2026mm2 V0 Vl/ 22 4326.1-348.6同时，根据公路桥规规定，在支座中心线附近 h / 2=800mm范围内箍筋 的间距最大为 100mm。距支点中心线 h / 2处的计算剪力值 V 按剪力包络图按比例得LV0 h(V0 Vl/ 2)39400 4326.1 1600 (4326.1 348.6)=4164.6 KNL 39400本设计中由混凝土和箍筋承担全部剪力计算值为 V 。箍筋采用直径为 10mm的四肢箍筋，箍筋截面积 Asv nAsv1 =4 78.5=314mm2跨中截面：mmAp As 26270P 100 ps 100 262703.33

42、bh0600 1314.8支座截面： P 100 Ap As 100 26270 3.71 bh0600 1179.63.33 3.71平 均 值 分 别 为 P 3.33 3.71 3.52h01314.8 1179.621247.2mmSv釷鹆資多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书箍筋间距 Sv 为a1a3(0.56 10 6)(2 0.6P) fcu,k Asv fsubh02(V)1 2 31 1.14 5 6 7 8 0.56 10 6 2 0.6 3.52 50 314 195 600 1247.224164.62=64mm 确定箍筋间距的设计值还应考虑公路桥规的构造要求。2取 Sv

43、 =80mm时，满足 Sv =300 h 800及400mm，也满足箍筋配筋v v2sv Asv314 =0.65% 0.18 %，满足要求。sv bSv 80 300所以，在支座中心向跨径长度方向的 800mm范围内，设计箍筋间距 Sv =100mm，而后到跨中截面的箍筋间距为 80mm。 硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。5.3水平纵向钢筋 水平纵向钢筋的作用主要是在梁侧面发生混凝土裂缝后， 可以减小混凝土的 裂缝宽度。 水平纵向钢筋为构造钢筋， 此箱梁腹板跨中到距支点一倍梁高处配置8 对直径为 12mm的水平纵向钢筋，间距 200mm。阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。5.4架立钢筋 根据公路桥规的规定及截面尺寸选用直径为 12mm的架立钢筋。5.5堵头板钢筋根据预制箱梁堵头板的行状及截面尺寸，横向采用 7 根直径 12mm钢筋，间 距 20cm，纵向采用 19 根直径 10mm钢筋间距 15cm。个别间距及钢筋长度依截面 尺寸而定。 氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。第六章 持久状况截面承载能力极限状态计算 一）正截面承载能力计算取弯距最大的跨中截面进行正截面承载力的计算。1 求受压区高度 x预应力钢筋和普通钢筋的合力作用点到截面底边的距离为asp =285.2mm，h0 =1600-285.2=1314.8mm，上翼缘平均厚度 hf =375mm，有效工