绕线型异步电动机串级调速.docx

1、辽宁工程技术大学电机与拖动课程设计1 绕线型异步电动机的基本结构和工作原理1.1绕线型异步电动机的基本结构三相异步电动机的种类很多，但各类三相异步电动机的基本结构是相同的，它们都由定子和转子这两大基本部分组成，在定子和转子之间具有一定的气隙。此外，还有端盖、轴承、接线盒、吊环等其他附件。图 1-1绕线型异步电动机的结构1.1.1定子部分定子是用来产生旋转磁场的。三相电动机的定子一般由外壳、定子铁心、定子绕组等部分组成。a 外壳三相电动机外壳包括机座、端盖、轴承盖、接线盒及吊环等部件。机座：铸铁或铸钢浇铸成型，它的作用是保护和固定三相电动机的定子绕组。中、小型三相电动机的机座还有两个端盖支承着转

2、子，它是三相电动机机械结构的重要组成部分。通常，机座的外表要求散热性能好，所以一般都铸有散热片。端盖：用铸铁或铸钢浇铸成型，它的作用是把转子固定在定子内腔中心，使转子能够在定子中均匀地旋转。轴承盖：也是铸铁或铸钢浇铸成型的，它的作用是固定转子，使转子不能轴向移动，另外起存放润滑油和保护轴承的作用。1王灿祥：绕线型异步电动机的串级调速接线盒：一般是用铸铁浇铸，其作用是保护和固定绕组的引出线端子。吊环：一般是用铸钢制造，安装在机座的上端，用来起吊、搬抬三相电动机。b 定子铁心异步电动机定子铁心是电动机磁路的一部分，由 0.35mm0.5mm厚表面涂有绝缘漆的薄硅钢片叠压而成，如图 1-2 所示。由

3、于硅钢片较薄而且片与片之间是绝缘的，所以减少了由于交变磁通通过而引起的铁心涡流损耗。铁心内圆有均匀分布的槽口，用来嵌放定子绕圈。定子铁心定子冲片图 1-2c 定子绕组定子绕组是三相电动机的电路部分，三相电动机有三相绕组，通入三相对称电流时，就会产生旋转磁场。三相绕组由三个彼此独立的绕组组成，且每个绕组又由若干线圈连接而成。每个绕组即为一相，每个绕组在空间相差 120电角度。线圈由绝缘铜导线或绝缘铝导线绕制。中、小型三相电动机多采用圆漆包线，大、中型三相电动机的定子线圈则用较大截面的绝缘扁铜线或扁铝线绕制后，再按一定规律嵌入定子铁心槽内。定子三相绕组的六个出线端都引至接线盒上，首端分别标为 U1

4、,V 1 ,W1，末端分别标为 U2,V 2, W 2。这六个出线端在接线盒里的排列如图 1-3 所示，可以接成星形或三角形。内部连接星形联接三角形联接图 1-32辽宁工程技术大学电机与拖动课程设计1.1.2转子部分转子铁心是用 0.5mm厚的硅钢片叠压而成，套在转轴上，作用和定子铁心相同，一方面作为电动机磁路的一部分，一方面用来安放转子绕组。绕线形绕组与定子绕组一样也是一个三相绕组，一般接成星形，三相引出线分别接到转轴上的三个与转轴绝缘的集电环上，通过电刷装置与外电路相连，这就有可能在转子电路中串接电阻或电动势以改善电动机的运行性能，见图1-4 。1集电环； 2电刷； 3变阻器图 1-4绕线

5、形转子与外加变阻器的连接1.1.3其他部分其他部分包括端盖、风扇等。端盖除了起防护作用外，在端盖上还装有轴承，用以支撑转子轴。风扇则用来通风冷却电动机。三相异步电动机的定子与转子之间的空气隙，一般仅为 0.2mm1.5mm。气隙太大， 电动机运行时的功率因数降低； 气隙太小，使装配困难，运行不可靠，高次谐波磁场增强，从而使附加损耗增加以及使启动性能变差。3王灿祥：绕线型异步电动机的串级调速1.2绕线型异步电动机的工作原理1.2.1三相交流电机的旋转磁场三相异步电动机转子之所以会旋转、实现能量转换，是因为转子气隙内有一个旋转磁场。下面来讨论旋转磁场的产生。如图 1-5 所示， U1U2, V 1

6、V2, W 1W2为三相定子绕组，在空间彼此相隔 120，接成 Y 形。三相绕组的首端 U1, V 1, W 1 接在三相对称电源上，有三相对称电流通过三相绕组。设电源的相序为 U, V, W, 的初相角为零，如图 1-5 波形图所示。图 1-5 三相交流电流波形图设：i1=sin wti2=sin(wt-120 ) i3=sin(wt+120 ) 为了分析方便，假设电流为正值时，在绕组中从始端流向末端，电流为负值时，在绕组中从末端流向首端。当 wt=0o 的瞬间， i 1=0,i 2 为负值， i 3 为正值，根据”右手螺旋定则”，三相电流所产4辽宁工程技术大学电机与拖动课程设计生的磁场叠加

7、的结果，便形成一个合成磁场，如图 1-6 所示，可见此时的合成磁场是一对磁极（即二极），右边是 N 极，左边是 S 极。wt=0 owt=90图 1-6二极旋转磁场o空间 120 度 对称分布的三相绕组通过三相对称的交流电流时，产生的合成磁场为极对数 p=1 的空间旋转磁场，每电源周期旋转一周，即两个极距；某相绕组中电流达到最大值时，磁极轴线恰好旋转到该相绕组轴线上。当 wt=90o 时，即经过 1/4 周期后， 由零变成正的最大值， i 2 仍为负值， i 3 已变成负值，如图 1-6 所示，这时合成磁场的方位与 wt=0o 时相比，已按逆时针方向转过了 90。应用同样的方法，可以得出如下结

8、论：当wt=180o 时，合成磁场就转过了180o ，当wt=300o 时合成磁场方向旋转了300，如图 3.6 （ d）所示；当 wt=360o时合成磁场旋转了 360，即转 1 周。i、i、i分别通入对称三相绕组 U U， V V ，WW中所形成由此可见，对称三相电流312121212的合成磁场，是一个随时间变化的旋转磁场。以上分析的是电动机产生一对磁极时的情况，当定子绕组连接形成的是两对磁极时，运用相同的方法可以分析出此时电流变化一个周期，磁场只转动了半圈，即转速减慢了一半。由此类推，当旋转磁场具有 p 对极时（即磁极数为 2p），交流电每变化一个周期，其旋转磁场就在空间转动 1/p 转

9、。因此，三相电动机定子旋转磁场每分钟的转速 n1、定子电流频率 f 及磁极对数 p 之间的关系是 n1=60f/p。1.2.2三相电动机的转动原理三相交流电通入定子绕组后，便形成了一个旋转磁场，其转速 n1 =60f/p 。旋转磁场的磁力线被转子导体切割，根据电磁感应原理，转子导体产生感应电动势。转子绕组是闭合的，则转子导体有电流流过。设旋转磁场按顺时针方向旋转，且某时刻为上为北极N下为5王灿祥：绕线型异步电动机的串级调速南极 S，如图 1-7 所示。根据右手定则，在上半部转子导体的电动势和电流方向由里向外，用表示；在下半部则由外向里，用表示。图 1-7三相电动机的转动原理原理：定子旋转磁场以

10、速度 n0 切割转子导体感生电动势（发电机右手定则） ，在转子导体中形成电流，使导体受电磁力作用形成电磁转矩， 推动转子以转速 n 顺 n0 方向旋转（电动机左手定则），并从轴上输出一定大小的机械功率。 (n 不能等于 n0) 特点：电动机内必须有一个以 n0 旋转的磁场。实现能量转换的前提；电动运行时 n 恒不等于 n0（异步）必要条件 nn0 ；建立转矩的电流由感应产生。图 1-8异步电动机的模型流过电流的转子导体在磁场中要受到电磁力作用，力F 的方向可用左手定则确定，如图 1-7 所示。电磁力作用于转子导体上，对转轴形成电磁转矩，使转子按照旋转磁场的方向旋转起来，转速为 n。三相电动机的

11、转子转速 n 始终不会加速到旋转磁场的转速 n1。因为只有这样，转绕组与旋转磁场之间才会有相对运动而切割磁力线，转子绕组导体中才能产生感应电动势和电流，从而产生电磁转矩，使转子按照旋转磁场的方向继续旋转。由此可见n1 不等于 n，且nTL，转速 n 上升，转差率s 减小，使得 I 2s 又开始减小， T 随之减小，直到重新 T=TL 为止，电动机便在此原来高的转速下稳定运行。串入的 Ead 越大，转速 n 越高。当 E与 E 频率相等，相位相反时，上式中的E 和 E相减，引入 E瞬间， I2s减小，ad2s2sadad使得 T 减小， TTL，转速 n 下降，转差率 s 增加，使得 I 2s

12、又开始增加， T 随之增加，直到重新 T=TL 为止，电动机便在比原来低的转速下稳定运行。串入的Ead 越大，转速 n 越低。图 2-3串级调速的机械特性由于 I 2s 是由 E2s 和 Ead 产生的。可以看成 I 2s 由 Ead 和 E2s 两者分别产生的两部分电流组成，它们与旋转磁场相互作用分别产生电磁转矩。当 E2s 和 Ead 相位相同时，两部分电流相位相同，它们所产生的电磁转矩方向相同，在同一转速下 T 增加；当 Ead 和 E2s 相位相反时，两8辽宁工程技术大学电机与拖动课程设计部分电流相位相反，它们所产生的电磁转矩方向相反，在同一转速下， T 减小。因此，串级调速的机械特性

13、如图 2-3 所示。 Ead 不同时，特性差不多是上下、左右平移。附加电动势 Ead 的引入问题，可通过晶闸管电路来实现。串级调速的主要性能如下：a 调速的方向既可以往上调，又可以往下调。b 调速的平滑性好，可实现无级调速。c 调速的稳定性好，机械特性的硬度不变，只要调速不是太低，静差率不会太大。d 调速的经济性方面，初期投资大，但运行费用不大，效率高。e 调速范围广。f 调速时的允许负载为恒转矩负载， 因为调速时的 m和 cos 2 不变，所以 I 2s=I 2N 时的转矩 T 不变。9王灿祥：绕线型异步电动机的串级调速3 选择串级调速方式，计算各种参数图 3-1串级调速主电路原理图10辽宁

14、工程技术大学电机与拖动课程设计3.1异步电动机容量的选择考虑到异步电动机输出的最大转矩的降低，功率因数的降低和转子损耗增大等因素，不论对于新设计的或是改造的都应对异步电动机的容量进行重新选择的计算，串级调速异步电动机的容量 P 计算如下：PK i * PD式中： Ki ：串级调速系数，一般取 1.2 左右。对于在长期低速运行的串级调速系统，应该取大一点。PD ：按照常规运算方式计算的电动机容量。从产品手册中选择的电动机容量PPD。该电机定额为连续定额S1，基本防护等级为IP23 ，基本冷却方法为ICO1，基本结构和安装方式为 IBM3。表 3-1控制电机型号JRNT1512-4额定功率1050

15、KW额定电流121.5A转子电压 / 电流1045V / 627A最高 / 最低转速1484 / 690 r/min效率88.5%功率因数0.83控制装置型号JC4-800A/800V3.2转子整流器的参数计算与元件选择（1）最大转差率Smaxn1 nmin11D nmaxn1n1Dnminnmin式中： n 1 ：电动机的同步转速，近似等于电动机的额定转速。nmin ：串级调速系统的最低工作转速D ：调速范围转差率s = （1500-1484）/1500 = 0.01最大转差率 smax =(1484 690) / 1484 = 0.535D =nmax/nmin = 1484/690 =

16、2.15（ 2 ）转子整流器的最大输出电压U d max3K UV E20 (11 )D式中： E20：转子开路相电势KUV ：整流电压计算系数，见表3-211王灿祥：绕线型异步电动机的串级调速表 3-2变流器主电量计算系数符号K ITK UTKUVK IVK ILK STK LK三相带中线0.36720.670.5770.4721.3510.866三相桥0.36721.350.8130.8161.0520.5双三相桥串联0.36722.70.8161.5781.0340.260.52双三相桥并联0.36721.350.4080.7891.0310.260.52则 Udmax = 1.35*1

17、045*(1-1/2.15) =755 V（3）最大直流整流电流I d max1.1 MI 2 N1.1 M I drK IV式中： m：电动机的电流过载倍数，近似等于转矩过载倍数2I 2N：转子线电流额定值IV：整流电压计算系数，见上表KI dr：转子整流器输出直流电流额定值 I dr = I 2N / KIV考虑到转子电流畸变等因素的影响而引如的系数，则 Idmax = 1.1*2*627/0.813 = 1697 A3.3整流二极管的选择整流二极管电压的选择：设每个桥臂上串联的整流二极管数目为 N=3，则每个二极管的反向重复峰值UKRM为：1(2 3) 3KUT E20(1)DU KRM

18、KAVNP式中： KUT ： 电压计算系数，见上表E 2n ：转子开路相电势K AV ：均压系数，一般取 0.9 。对于元件不要串联时取 1由上式可见， 整流二极管所承受的最高电压与最低电压与系统的调速范围D 有关，调速范围越高，元件承受的电压越高则：UKRM 1.5*1.35*1045*(1-1/2.15)/（0.9*3） = 419 VN= 3在大容量串级调速系统中，需要将几个整流二极管并联使用。设并联支路数为p则每个整流二极管的电流计算如下：12辽宁工程技术大学电机与拖动课程设计(1.5 2) K IT I d maxI Fk AC N P式中： KIT ：电流计算系数，见表3-2I d

19、max ：转子整流器最大直流整流电流KAC ：均流系数。其值可取0.80.9 。对于元件不并联的情况下取13.4逆变变压器的参数计算对于不同的异步电动机转子额定电压和不同的调速范围、要求有不同的逆变变压器二次侧电压与其匹配；同时也希望转子电路与交流电网之间实行电隔离，因此一般串级调速系统中均需配置逆变变压器。（1）逆变压器二次侧线电压：根据最低转速时转子最大整流电压与逆变器最大电压相等的原则确定：U d m axU T 2K UV COSMIN式中： UT2 ：逆变变压器二次侧线电压Udmax ：转子整流器最大输出直流电压KUV ：整流电压计算系数。见上表。o（2）逆变变压器二次侧线电流：I

20、T 2K IV I dN式中： I T2 ：逆变变压器二次侧线电流KIV ：整流电流计算系数。见上表I dN ：转子整流器输出直流电流额定值（3）逆变变压器一次侧线电流：I d 1IT1KIL KT式中： I T1 ：逆变变压器一次侧线电流KIL ：变压器一次侧线电流计算系数。见上表KT ： 逆变变压器的变比（4）逆变变压器等值容量：STK ST K UV U T 2 I d 1式中： KST ：变压器等值容量计算系数，见表3-23.5晶闸管的参数计算（1）晶闸管额定电压的选择在大容量晶闸管串级调速系统中，单个晶闸管的额定电压不能满足要求，需要几个晶闸管串联使用。 设每个串联桥臂上晶闸管的数目

21、为N ，则每个晶闸管反向重复电压由下式确定：13王灿祥：绕线型异步电动机的串级调速(2 3)KUT U T2U RRMKAVN式中： KUT ： 电压计算系数，如上表KAV ： 均压系数，其值可取 0.80.9 。对于元件不需串联的情况下取 1 UT2 ：逆变变压器二次侧线电压2）晶闸管额定电流的选择设每个桥臂并联元件支路数为Np ，则每个晶闸管的额定电流为:(1.5 2) K IT I d maxI FKACNP式中： KIT ：电流计算系数，见上表Idmax ：转子整流器最大直流整流电流KAC ：均流系数。其值可取0.80.9 。对于元件不并联的情况下取13.6平波电抗器电感量的计算转子直

22、流回路平波电抗器的作用是：一，使串级调速在最小工作电流下仍能维持电流的连续；二，减小电流脉动，把直流回路中的脉动分量在电动机转子中造成的附加损耗控制在允许的范围内。平波电抗器的电感量计算如下：a 保证电流连续所需要的电感量L11 3KUVU T2 *103KLLM KLLTwI d min式中： 1 ： 正比与直流电压中的交流分量的电感计算系数，从下图中查 UT2 ：逆变变压器二次侧线电压KUV ：系数，见上表Idmin：直流回路最小工作电流（A）LM ： 异步电动机折算到转子侧的每相电感量（LT ： 逆变变压器折算到二次侧的每相电感量图 3-2不同脉波数p 时，临界电感计算系数 1 与超前角

23、的关系14辽宁工程技术大学电机与拖动课程设计b限制电流脉动的电感量L2 KPK UVU T2KLLT(mH)KLLMI dr式中： Kp ：限制电流脉动的电感系数（ms），其值从表 3-3 中查 ： 允许的电流脉动率，一般可取10%左右。表 3-3电感量计算系数kp短路电压百分值的感06%12%18%抗分量三相带中线1.931.831.731.63三相桥0.450.40.360.32双三相桥串联或并联0.110.0860.0660.048c 平波电抗器的电感量L=maxL1,L23.7启动方式的选择a 利用串调装置直接启动方式它不用任何附加起动设备，而是由串级调速装置控制直接起动电动机。这种调

24、速方式适用于串级调速系统的调速范围很大几乎要求能从零开始调速或者生产机械对起 ( 制) 动的加 ( 减 ) 速度有一定要求的场合。对于调速范围较小的系统，若选用直接起动方式，是不经济的。另外，对于一个按实际调速范围设计的调速范围较小的串级调速系统，若采用直接起动，则在主回路中会造成较大的冲击电流，且往往超过允许限度。因此，对于调速范围较小且对起 ( 制) 动加 ( 减) 速度无特殊要求的串级调速系统，宜采用以下两种起动方式。b 并联防加起动设备的切换起动方式电动机先用接触器KM1接入附加起动电阻器 ( 或频敏变阻器 ) 起动加速 ( 此时 KM2是断开的 ) ，当加速到串级调速系统设计的调速范

25、围最低速 nmin 时，接通 KM2，这时逆变控制角 应为最小值 min，即对应于最高逆变电压 Umax。然后断开 KM1，逐渐增大 ，电动机继续加速，直到所需要的转速这种起动方式虽然增加了一套附加起动设备，但转于回路主要设备的耐压和容量只需按调运范围的要求来选择，从设备的总投资上来看是经济合理的。这种方式还有一优点，即一旦串级调连装置发生意外故障，异步电动机可以脱离串调状态，而用附加起动设备正常起动到高速运行。C 串联起动电阻器起动方式在起动过程中把限流的起动电阻逐渐短接，这种接线方式虽然逆变变压器的二次侧电压只得按调速范围的大小来选择但是转子囚路主要设备元件选用的耐压等级仍需按从零开始调速

26、的条件来设计，为克服这一缺点，起动时先将 KM3接通，当电动机加速到串调装置设计的调速范围内低速时，断开 KM3，串调装置自动投入运行。3.8继电器接触器控制电路设计继电器接触器控制电路设计是否合理， 关系到串调装置能否按正确的顺序起动、 切换、运行、停车，还关系到装置的安全及元件的使用寿命。在设计中要注意以下几点：15王灿祥：绕线型异步电动机的串级调速必须有严格的起动和切换顺序。由于串调装置中硅元件的耐压等级是按照调速范围最低转速时所承受的电压来选择的，故继电操作电路必须保证电动机转速在达到规定的最低转速以上时才允许切换至串调运行状态。起动顺序是：给控制回路送电；接通逆变器主电源转子接入频敏变阻器，接通定子电源，电动机开始起动，电动机加速至规定转速时切换至串调运行，此后立即切断频敏变阻器。必须有正确的停车顺序。一般绕线式异步电动机空载励磁电流较大，为电动机额定电流的 25左右，这意味着电动机有较大的磁场能量。因此在电动机分闸时不允许