水吸收SO2过程填料吸收塔地设计..

1、一设计任务书(一) 设计题目水吸收SO过程填料吸收塔的设计：试设计一座填料吸收塔，用于脱除焙烧 炉送出的混合气体(先冷却)中的SO2其余为惰性组分，采用清水进行吸收。混合气体的处理量m3/h2200混合气体SO含量(体积分数)10%SO的回收率不低于97%吸收剂的用量与最小用量之比1.3(二) 操作条件(1) 操作压力常压(2) 操作温度25 C(三) 设计内容(1) 吸收塔的物料衡算；(2) 吸收塔的工艺尺寸计算；(3) 填料层压降的计算；(4) 液体分布器简要设计；(5) 吸收塔接管尺寸计算；(6) 绘制吸收塔设计条件图；(7) 对设计过程的评述和有关问题的讨论。二设计方案简介2.1方案的

2、确定用水吸收SO属中等溶解度的吸收过程，为提高传质效率，选用逆流吸收流程。因用水作为吸收剂，且SQ不作为产品，故采用纯溶剂。2.2填料的类型与选择对于水吸收SO的过程，操作温度及操作压力较低，工业上通常选用塑料散 装填料。在塑料散装填料中，塑料阶梯环填料的综合性能较好，故此选用DN38聚丙烯阶梯环填料。阶梯环是对鲍尔环的改进。与鲍尔环相比，阶梯环高度减少了一半，并在一 端增加了一个锥形翻边。由于高径比减少，使得气体绕填料外壁的平均路径大为 缩短，减少了气体通过填料层的阻力。 锥形翻边不仅增加了填料的机械强度， 而 且使填料之间由线接触为主变成以点接触为主，这样不但增加了填料间的空隙， 同时成为

3、液体沿填料表面流动的汇集分散点，可以促进液膜的表面更新，有利于 传质效率的提高。阶梯环的综合性能优于鲍尔环，成为目前所使用的环形填料中 最为优良的一种。2.3设计步骤本课程设计从以下几个方面的内容来进行设计（一） 吸收塔的物料衡算；（二） 填料塔的工艺尺寸计算；主要包 括：塔径，填料层高度，填料层压降；（三） 设计液体分布器及辅助设备的选 型；（四）绘制有关吸收操作图纸。三、工艺计算3.1基础物性数据液相物性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册查得,25 C时水的有关物性数据如下：密度为p l=997.1 kg/m粘度为 卩 l=0.0008937 Pa s=3.

4、2173kg/(m h)表面张力为 c l=71.97 dyn/cm=932731 kg/h 2SO在水中的扩散系数为 Dl=1.724 X 10-9m/s=6.206 X 10-6ni/h(依 Wilke-Cha ng D =1.859 1048(Mr).5T 计算JV O6计算,查化学工程基础气相物性数据设进塔混合气体温度为25 C, 混合气体的平均摩尔质量为艺 yiM=0.1 X 64.O6+O.9 X 29=32.506g/mol 混合气体的平均密度为p vm=PM/RT=101.325X 32.506/ (8.314 X 298.15) =1.3287kg/ m混合气体的粘度可近似取

5、为空气的粘度，查手册得25 r空气的粘度为卩 V=1.83 X 10-5 pa? s=0.066kg/(m ? h)查手册得SO在空气中的扩散系数为-5 22D=1.422 X 10 m/s=0.051 m /h(依D = D0-P0(T)1.75计算，其中273K时，1.013 X105Pa时SO在空气中的扩散系数为1.22 X 10-5m/s，查化学工程基础)气液相平衡数据由手册查得，常压下25T时SO在水中的亨利系数为3E=4.13 X10 kPa相平衡常数为3m=E/P=4.13 X 10 /101.3=40.76溶解度系数为33H=p /EM=997.2/4.13 X 10 X 18

6、.02=0.0134 kmol/kPa m物料衡算(l).进塔混合气中各组分的量近似取塔平均操作压强为101.3kPa，故：混合气量=2200X 273.15 / (273.15+25) X 1/4=89.98 kmol/h混合气 SQ中量=89.98 X 0.1 = 8.998 kmol / h=8.998 X 64.06=596.211kg / h设混合气中惰性气体为空气，则混合气中空气量=89.98-8.998 = 80.982kmol /h=80.982 X 29 = 2348.478kg /h(2) 混合气进出塔的摩尔组成% =0.1=0.003328.998(1 0.97)80.9

7、82 8.998(1-0.97)(3) 混合气进出塔摩尔比组成进塔气相摩尔比为1 y1空111-0.1出塔气相摩尔比为1 =Y(1-a) =0.11(10.97卜 0.0033(4) 出塔混合气量出塔混合气量=80.982+8.998 x 0.03=83.6814kmol/h=2348.478+596.211 x 0.03=2366.36433kg/h(5) 吸收剂(水)的用量L该吸收过程属低浓度吸收，平衡关系为直线，最小液气比可按下式计算m20.11-0.00330.11/40.76-0取操作液气比为对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为X2=0= 39.54-=1.3 39.54 =51.40

8、VL=51.4 x 80.982=4162.4748 kmol/h (6)塔底吸收液组成X1V(Y -丫2)=L(X1 -X2):0.0020880.982 (0.11 -0.0033)4162.4748(7)操作线方程依操作线方程丫Y -払)需X .0033Y =51.4X 0.00333.2 填料塔的工艺尺寸的计算塔径的计算采用 Eckert 通用关联图计算泛点气速。气相质量流量为 wv=2200X 1.3287=2923.14 kg/h液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即WL其中：p l =997.1 kg/mp V =1.3287 kg/mg = 9.81 m/s= 1.27 X10

9、8 m/hWV = 2923.14 kg/hWL = 75007.7094 kg/h卩 l =0.0008937 Pa s1 ）采用 Ecekert 通用关联图法计算泛点气速 uF。通用填料塔泛点和压降的通用关联图如下图一填料塔泛点和压降的通用关联图（引自化工原理 ）040 2040 0R0,060 040020 01OMUf0.Q060,001 ilL “W 0.02财册0.20.3 0.40 6 0.B 1图中 uo空塔气速，m /s ; 湿填料因子，简称填料因子，1 /m ； 书一一水的密度和液体的密度之比；2g重力加速度，m /s ;P V、p L分别为气体和液体的密度，kg /m3;

10、wV wL 分别为气体和液体的质量流量，kg /s。此图适用于乱堆的颗粒形填料，如拉西环、弧鞍形填料、矩鞍形填料、鲍尔环等, 其上还绘制了整砌拉西环和弦栅填料两种规整填料的泛点曲线。对于其他填料， 尚无可靠的填料因子数据Eckert通用关联图的横坐标为Wl （ vf.5Wv（匚）= 0.936675007.7094 1.3287 05 二左矿（品7）.查图一查得纵坐标值为U(iV)%0.2 =0.022g 几表一散装填料泛点填料因子平均值填料类型填料因子，1/mDN16DN25DN38DN50DN76金属鲍尔 环410117160金属环矩 鞍170150135120金属阶梯 环160140塑料

11、鲍尔 环55028018414092塑料阶梯 环260170127瓷矩鞍1100550200226瓷拉西环11300832600410(化工原理课程设计附录十一)查得：f =170m，0.022g Pl/0.022汉 9.8仔 997.1 /Uf 1 Ff L0.2 = 170 1 1.3287 0.89370.2 一. m S(2)操作气速由以下公式计算塔径：(化工原理课程设计)D4Vs对于散装填料，其泛点率的经验值为u/ uf=0.50.85兀u(3)塔径4 2200/36003.14 0.691取 u=0. 7 Uf=0.7 X 0.987=0.691m/s=1.061m圆整塔径，取D=

12、1.1m。(4)泛点率校核:2200/36000.785 1.12=0.643m / s=0.643 100% =65.15%(在允许范围内)Uf0.987(5)填料规格校核:11008=28.94 - 8(6) 液体喷淋密度校核:取最小润湿速率为3(Lw) min=0.08 m /m h查填料手册得塑料阶梯环 比表面积at=132.5m/m3Umin= (Lw) minat=0.08 x 132.5=10.6m3/ m2 h75007.7094/997.20.785 1.12=79.18m3/m2h Umin经以上校核可知，填料塔直径选用 D=1100mn合理3.2.2填料层高度计算(1)传

13、质单元数NdgY； =mX1 =40.76 0.00208 =0.08478Y2 =mX2 =0解吸因数为：mV 40.76 80.982S0.793L 4162.4748气相总传质单元数为：Nog1TSY -Y ln d-S)Y S- In(1 -0.793) 0.11 一0.793 = 9.8571 -0.7930.0033-0(2)传质单元高度的计算气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算Texp -1.450.1J2a 广5 riPsaUl2得 aC = 33 dyn/cm = 427680 kg/h查表二:材质碳瓷玻璃聚丙烯聚氯乙烯钢石蜡表面张力，mN /m566173334075

14、20常见材质的临界表面张力值2液体质量通量为75007.70920.785 1.12= 78967.95kg/(m h)气膜吸收系数由下式awq/ 、0.1(78967.95|132.5 3.2173*78967.95 132.5 z051997.彳如.270878967.95 50%需要按下式进行校正，即kG a = 1+9.5 -0.5 kGa-5 丿一5kLa= 1+2.6 -0.5 kLa S丿可得：kGa = 1 +9.5(0.5927 0.5 1.4h4.6542 = 6.22kmol/( m3hkPa)一.2.2 IkLa= 1+2.6(0.5927 0.5) 123.36 =

15、125.3711 / h则Kca -kG a HkL a=1.3227kmol /( m3hkPa1 16.220.0134 125.371H OGKyKGaPJ80.98221.3227 101.3 0.785 1.12二 0.636m(3)填料层高度的计算由 Z =HogNog 636 9.857 =6.26m 根据设计经验，填料层的设计高度一般为Z= (1.21.5) Z (4-19)式中z 一一设计时的填料高度，mZ 工艺计算得到的填料层高度，m。得：Z = 1.25 X 6.26= 7.825 m设计取填料层高度为Z =8.0m查：表四散装填料分段高度推荐值填料类型h/DHmax/m

16、拉西环2.5 4矩鞍58 6鲍尔环510 6阶梯环815 6环矩鞍515 120042按Eckert建议值，因该塔液相负荷较大，设计取喷淋点密度为 140点/m2。2布液点数为 n=0.785 X 1.1 X 140=132.9 133 点按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：二级槽共设七道，在槽侧面开孔，槽宽度为80mm,槽高度为210mm 两槽中心矩为160mm。分布点采用三角形排列，实际设计布点数为n=132点.图二槽式液体分布器二级槽的布液点示意图（3）布液计算由重力型液体分布器布液能力计算由 Lsdo2n、2g=H4式中Ls液体流量，vn/s ；n开孔数目（分布

17、点数目）； 孔流系数，通常取二0.550.60 ;do孔径，m ； H开孔上方的液位高度，m取=0.60， H =160mm,0.5d = 4 Ls0: n ：2g 汨4 75007.709 /997.1 36000.5则二 13.11309.80.16；=0.0137m 设计取d0 =14mm液体分布器的安装一般高于填料层表面150300 mm取决于操作弹性），槽式分布器主槽分槽高度均取210mm主槽宽度为塔径的0.70.8，这里取塔径的 0.7 ,分槽宽度由液体量及停留时间确定， 最低液位为50mn为宜，最高液位由操 作弹性塔内允许高度及造价确定，一般为 200 mm左右。2.液体再分布器

18、升气管式液体再分布器在离填料顶面一定距离处，喷淋的液体便开始向塔壁偏流，然后沿塔壁下流， 塔中心处填料的不到好的润湿，形成所谓的“干锥体”的不正常现象，减少了气 液两相的有效接触面积。因此每隔一定的距离设置液体再分布装置，以克服此现 象。由于塔径为1100mm因此可选用升气管式再分布器，分布外径1180mm升气 管数&3填料支承装置填料支承结构用于支承塔内填料及其所持有的气体和液体的重量之装置。对填料的基本要求是：有足够的强度以支承填料的重量 ；提供足够的自由截面以使 气液两相流体顺利通过，防止在此产生液泛；有利于液体的再分布；耐腐蚀，易 制造，易装卸等。常用填料支承板有栅板式和气体喷射式。这

19、里选用分块梁式支承板。4.填料限定装置为防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或者跳动，需在填料层上方设 置填料压紧装置。对于塑料散装填料，本设计选用创层限制板3. 气体和液体的进出口装置管道的公758090100120130140160185205235260315称通径(1)气体和液体的进出口直径的计算由公式d4VsV兀uvs为流体的体积流量，m/su为适宜的流体流速，m/s .常压气体进出口管气速可取1020m/s；液体进出口速度可取 0.81.5 m/s(必要时可加大)。选气体流速为15 m/s由VS=2200/3600=0.611 m3/s 代入上公式得 d=236.313mm0整之

20、后，气体进出口管径为 d=245mm选液体流速为 2.0 m/s，由 VS=3784.07 X 18.02 / (3600X 997.1 ) =0.019m3/s 代入上公式得d=110 mm,圆整之后液体进出口管径为 d=120 mm(2) 底液出口管径：选择d= 75 mm(3) 泵的选型由计算结果可以选用：IS100-80-125型的泵(4) 塔附属高的确定塔的附属空间高度主要包括塔的上部空间高度，安装液体分布器和液体再分度器所需的空间高度，塔的底部空间高度以及塔的群坐高度。 塔的上部空间高度 是指塔填料层以上，应有一足够的空间高度，以使随气流携带的液滴能够从气相 中分离出来，该高度一般

21、取1.2-1.5。安装液体再分布器所需的塔空间高度依据 所用分布器的形式而定一般需要1-1.5m的高度。塔的底部空间高度是指塔底最下一块塔板到塔底封头之间的垂直距离。 该空 间高度含釜液所占的高度及釜液面上方的气液分离高度的两部分。 釜液所占空间 高度的确定是依据塔的釜液流量以及釜液在塔内的停留时间确定出空间容积，然后根据该容积和塔径计算出塔釜所占的空间高度。塔底液相液相停留时间按1min考虑，则塔釜液所占空间为_1 60 4162.4748 18.02 h2 =1.1m0.785 3600 997.1 1.12考虑到气相接管所占的空间高度，底部空间高度可取1.5米，所以塔的附属 空间高度可以

22、取4.0米。(5) 人孔公称压力公称直径密封面型标准号常压450 mm平面(FS)HG21515-95五、设计结果汇总课程设计 名称水吸收SO填料吸收塔的设计操作条件操作温度25摄氏度操作压力：常压物性数据液相气相液体密度997.1kg/m3混合气体 平均摩尔 质量33.505kg/kmol液体粘度3.22kg/(m h)混合气体 的平均密度1.3287kg/m3液体表面张 力932731混合气体 的粘度0.066kg/(mh)SO在水中 的扩散系数6.206 x 10-6m/hSO在空气 中的扩散 系数0.051m/h重力加速度1.27 x 108m/h气相平衡数据SO在水中的亨利系数E相平

23、衡常数m溶解度系数H34.13 x 10 kpa40.760.0134kmol/kPam3物料蘅算数据Y1Y2X1X2气相流量G液相流量L最小液气 比操作液气 比0.110.00330.00208080.982 kmol/ h4162.4748 kmol/ h39.5451.4工艺数据气相质量 流量液相质量流量塔径气相总 传质单 元数气相总 传质单 元高度填料层 高度填料层压降2923.1475007.70941.1m9.8570.636m8.0m941.76pa填料塔附件除沫器液体分布器填料限定装置填料支承板液体再分 布器丝网式二级槽式床层限制版分块梁式升气管式六、工艺流程图下图是本设计的工

24、艺流程简图图二工艺流程简图缓冲器r 温度计txA温度计塔顶取样詩排入地沟X3-*塔底取样吸收用水1X1项目组成空气（摩尔分數0.90. 99668S02 （摩尔分数）0.10. 0033200. 00203水（摩尔分数10.99792温度25252525压力/IP&0*1010*1001010-101ifi/(kniol/h)8L3073. 863784. 07379101流量/(kg/h)2657.42151.2668188. 94&8696.09七、课程设计总结 本次课程设计是在生产实习后进行的，是对化学工程的过程设计及设备的 选择的一个深层次的锻炼，也是对实际操作的一个加深理解。在设计过

25、程中遇到的问题主要有： （ 1）未知条件的选取； （2） 文献检索的能 力；（3）对吸收过程的理解和计算理论的运用； （4）对实际操作过程中设备的选 择和条件的最优化；（5）对工艺流程图的理解以及绘制简单的流程图和设备结构；（6）还有一些其他的问题，例如计算的准确度等等。当然，在本次设计中也为自己再次重新的复习化工这门学科提供了一个动 力，对化工设计过程中所遇到的问题也有了一个更深的理解。 理论和实际的结合 也是本次设计的重点，为日后从事相关工作打下了一定的基础。最后，深感要完成一个设计是相当艰巨的一个任务，如何细节的出错都有 可能造成实际操作中的经济损失甚至生命安全。八、主要符号说明at 填

26、料的总比表面积， m2/m3aw填料的润湿比表面积，nVm3d填料直径，m；d塔径，mdl液体扩散系数，m/s ；n气体扩散系数，m/s ；ev液沫夹带量，kg（液）/kg（气）；2g重力加速度，9.81 m/s ；h填料层分段高度，mHETP关联式常数；hmax允许的最大填料层高度，mHB塔底空间高度，mHD塔顶空间高度，mHdg气相总传质单元高度，mk气膜吸收系数，kmol/（m2 s kPa）；kL液膜吸收系数，m/s；Kg气相总吸收系数，kmol/(m2 s kPa);Lb液体体积流量，nVh ;Ls液体体积流量，nVs ;Lw润湿速率，m/(m m相平衡常数，无因次n筛孔数目;NOG气相总传质单元数;P操作压力，Pa;P压力降，Pa;u空塔气速，m/s;uF泛点气速，m/su0. min