后浇带独立支撑体系施工方案

1、后浇带独立支撑体系施工方案工程基本概况工程名称：。地 点：设计单位：。建设单位：监理单位：。施工单位： 建筑面积：。1、为确保结构支撑体系的安全，方便施工，节约材料成本，在后浇 带处采用独立柱的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的 拆除。支撑采用 4 根钢管组成独立柱支撑，独立柱顶端采用独立模板块做 顶板，独立模板与平台板、 梁底板分离， 并用钢管搭设成水平小方架连撑， 小方撑共设三道，分别为上下两道间距立杆端300mm中部设一道，大于5m设两道以增加独立柱支撑的稳定性。由于后浇带两侧梁属于悬臂结构， 由于当悬臂构件距支座点的距离小于 1.5m 时，当砼强度达到 100%后，悬 臂

2、端近似不产生下垂。故在施工中后浇带板边距支座梁为200mm梁端底部设独立支撑柱；在主、次梁相交的，且后浇带边距主次梁距离小于1.5m的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑；经过后浇带两平行梁间距净 距大于 3m 的，则在后浇带处板边加设独立支撑，保证该板不下垂；凡后 浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 1.5m 的，均在梁端、板端加设独立柱 支撑；后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 3m 的均在梁板端部和中间分别各加一独立柱支撑2、后浇带支模时采用独立支撑系统，后浇带800 宽度以内的底模不支，只支设两端梁竖向支撑，穿过后浇带两侧的梁全部支撑，从距后浇带 边200mm距离搭设独立支撑体系的钢管架。每

3、边竖向搭设两排钢管架，竖 向钢管间距900mm分别水平横管三道，每1500mm一道，扫地杆必须连接 牢固，梁与梁之间的独立支撑钢管连接成一体。形成有一个牢固的整体。3、梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，在支设梁底和楼板模板前先将钢管定型，独立支撑根据 梁底板的标高固定，与其模板一起支设，并独成体系，且不能妨碍其他模 板的拆除。4、后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。其余部位 的模板正常支拆。边距主次梁距离小于 1.5m 的，则在主次梁交叉处梁底 加设独立柱支撑。5、后浇带两侧梁属于悬臂结构，后浇带处两侧的钢筋独立柱支撑不得与平台梁模板一起拆除重

4、支。在后浇带浇筑砼之前立模时，也不得拆除 独立柱支撑，待后浇带两边悬挑梁加固处理完备，方能拆除平台梁模板和 钢管，且砼浇筑完毕后，砼强度达到设计强度的75%时，才可拆除后浇带模板和独立支撑。6、独立柱支撑点的位置必须上层和下层在同一位置，不得任选位置， 保证梁端受力进行有效垂直传递而不造成对梁、板的损害。后浇带的支模见附图所示（红色模板为后浇带独立模板） ： 后浇带独立支撑体系照片：附后浇带支撑架计算式：计算依据:1 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082 、混凝土结构设计规范 GB50010-20103 、建筑结构荷载规范 GB 50009-20124 、钢结构设计规范 GB 5

5、0017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2,标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)160新浇混凝土楼板边长L(m)7.25新浇混凝土楼板边宽B(m)1.75二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Qk当计算面板和小梁时的均布活荷载2(kN/m )2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m )1模板及其支架自重标准值Gk(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值3Gk(kN/m )24钢筋自

6、重标准值Gk(kN/m3)1.1风荷载标准值3 k(kN/m2)基本风压23 o(kN/m2)0.20.065风压咼度变化系数U z0.65风荷载体型系数口 s0.5三、模板体系设计模板支架高度(m)3.6立柱纵向间距1 a(mm)1100立柱横向间距1 b(mm)1100水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)325立柱距混凝土板长边的距离(mm)325主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)100主梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐敝设计简图如下:四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚

7、度(mm)15面板抗弯强度设计值21面板弹性模量E(N/mm)7100f(N/mm 2)面板验算方式简支梁根据建筑施工模板安全技术规范521面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取im单位宽度计算。计算简图如下：23W = bh/6=1000 X 15X 15/6 = 37500mm, I =bh3/12=1000 X 15X 15X 15/12 = 281250mrm1 、强度验算q 1= 0.9max1.2(G 你+ (G 3k+G2k) X h)+1.4Q 1k， 1.35(G 1k+Gk) X h)+1.4 X 0.7Q1k X b=0.9m

8、ax1.2 X (0.1+(1.1+24) X 0.16)+1.4X 2.5，1.35 X (0.1+(1.1+24) X 0.16)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1=7.595kN/mq 2= 0.9 X 1.2 XG 1kX b=0.9 X 1.2 X 0.1 X 1=0.108kN/m p = 0.9 X 1.4 XQ 1k=0.9 X 1.4 X2.5 = 3.15kN2 2 2M max= maxqil /8,q 2I /8+pl/4=max7.595 x 0.2 /8 ,0.108 X 0.2 2/8+3.15 X 0.2/4= 0.158kN mMnaJW= 0.158

9、X 106/37500 = 4.214N/mm f = 21N/mrn满足要求！2 、挠度验算q = (Gik+(G3k+Gk) x h) x b=(0.1+(1.1+24) x 0.16) x 1=4.116kN/mV= 5q|4/(384EI) = 5x4.116 x200 7(384 x 7100x281250)=0.043mmC v = I/250 = 200/250 = 0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm) 40x 40x3小梁抗弯强度设计值205小梁抗剪强度设计值125f(N/mm 2)t (N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm)206000小梁截面抵

10、抗矩w(cm)4.66小梁截面惯性矩l(cm4)9.32小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为100mm因此需进行最不利组合，计算简图如下：1 、强度验算q 1= 0.9max1.2(G 1k+(G3k+Gk) x h)+1.4Q 1k,1.35(G 1k+(G3k+Gk) x h)+1.4 x 0.7Q 1k x b=0.9 x max1.2 x (0.3+(1.1+24)x 0.16)+1.4 x 2.5 , 1.35 x (0.3+(1.1+24) x 0.16)+1.4 x 0.7 x 2.5 x 0.2=1.562kN/m22M 1= qi|2/8 = 1.562 X 1.1 18

11、= 0.236kN mq 2= 0.9 X 1.2 XG 1k X b=0.9 X 1.2 X 0.3 X 0.2 = 0.065kN/mp = 0.9 X 1.4XQ1k=0.9X 1.4X 2.5 = 3.15kN22M 2= q2L2/8+pL/4 = 0.065 X 1.1 2/8+3.15 X 1.1/4 = 0.876kN m2 2 2M 3= maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL 1=max1.562 X 0.1 2/2 ，20.065 X 0.1 2/2+3.15 X 0.1 = 0.315kN mM max= maxM, M, M = max0.236 , 0.876

12、 , 0.315 = 0.876kN m6 2 2a= MrWW= 0.876 X 10 /4660 = 187.994N/mm f = 205N/mm满足要求！2 、抗剪验算V 1= 0.5q 1L= 0.5 X 1.562 X 1.1 = 0.859kNV 2= 0.5q 2L+0.5p = 0.5 X 0.065X 1.1+0.5 X 3.15 = 1.611kNV 3= maxq1L1, q2L1+p = max1 .562 X 0.1 , 0.065X 0.1+3.15 = 3.156kNV max= maxV1, V2, V3 = max0.859 , 1.611 , 3.156

13、= 3.156kNT maxVmax/(8I zS )bh 02-(b- 3 )h2=3.156 X 1000X 40 X 40 2-(40- 6) X 34/(8 X9223200X 6) = 17.425N/mm2 t = 125N/mnn满足要求！3 、挠度验算q=(G 1k+(G3k+G2k) X h) X b=(0.3+(24+1.1) X 0.16) X 0.2 = 0.863kN/m跨中 V max= 5qL4/(384EI)=5 X 0.863 X 1100 7(384 X 206000X 93200)=0.857mmC v = 1/250 = 1100/250 = 4.4mm

14、悬臂端 v max= qL4/(8EI)=0.863 X 100 4/(8 X 206000X 93200)=0.001mmC v = l 1X 2/250 = 200/250 = 0.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48X3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm)206000主梁抗弯强度设计值205主梁抗剪强度设计值1252f(N/mm )t (N/mm2)主梁截面惯性矩l(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm)4.49主梁验算方式简支梁1 、小梁最大支座反力计算Q 1k = 1.5kN/m2 q 1= 0.9max1.2(G 你+ (G 3k+G0

15、X h)+1.4Q 你,1.35(G 1k+(G3k+Gk) X h)+1.4 X 0.7Q 1k X b=0.9max1.2 X (0.5+(1.1+24) X0 .16)+1.4 X 1.5 , 1.35 X (0.5+(1.1+24) X 0.16)+1.4 X 0.7 X 1.5 X 0.2 = 1.362kN/mq 2= (G1k+ d+Gk) X h) X b=(0.5+(1.1+24) X 0.16) X 0.2=0.903kN/m 承载能力极限状态按简支梁，Rnax= 0.5q 丄=0.5 X 1.362 X 1.1 = 0.749kN按悬臂梁，R1 = q1l=1.362 X

16、 0.1 = 0.136kNR = maxFUx, R = 0.749kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax= 0.5q2L= 0.5 X0.903 X 1.1 = 0.497kN按悬臂梁，R匸 q2l=0.903 X 0.1 = 0.09kNR = maxRwx, R = 0.497kN;2 、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN m)M max= 0.532kN mMnaJW= 0.532 X 10 6/4490 = 118.399N/mm f = 205N/mrih满足要求！3 、抗剪验算主梁剪力图 (kN)V max= 2.111kN22T max= 2V；ax/A=2 X 2.1

17、11 X 1000/424 = 9.956N/mm t = 125N/mm满足要求！4 、挠度验算主梁变形图 (mm)V max 1.951mm跨中 v max=1.951mmc v =1100/250=4.4mm悬挑段 v max= 0.57mmC v =100 X 2/250=0.8mm满足要求！七、立柱验算钢管类型 48X3立柱截面面积A(mm)42415.9、丄、亠 +4 .，: LrT 丄亠 X-L I A fZ34.49立柱截面回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩 W(cm)抗压强度设计值2f(N/mm )205入=h/i = 1500/15.9 = 95冬入=150满足要求！查表得，

18、= 0.634M w=0.92X 1.4 3 kl ah2/10=0.9 2X 1.4 X0.065 X 1.1 X 1.5 7l0 =0.018kN mN w=0.91.2 工 Naik+0.9 X 1.4 工 Mik+M/I b=0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.16 )+0.9 X 1.4 X 1X 1.1 X 1.1+0.018/1.1= 6.534kNf = Nw/( A)+ Mw/W= 6534.346/(0.634 X 424)+0.018 X 10 6/4490 =28.371N/mm f = 205N/mrih满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值30N(kN)按上节计算可知，可调托座受力N= 6.534kN N = 30kN满足要求!九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)150立杆底座