后浇带模板安装施工方案(秀品天地)

1、;.秀品天地后浇带模板安装施工方案 （QEOHS/GXSJTX.FA直管2012.10.9） 02802Q10533R2L 02803E10008R2L 02803S10005R2LCNAS C028-QCNAS C028-ECNAS C028-SGB/T19001-2008 质 量 管 理 体 系 GB/T24001-2004 环 境 管 理 体 系GB/T28001-2001 职 业 健 康 安 全 管 理 体 系 目 录1.工程概况12.编制依据23.施工方案34.后浇带施工34.1筏板基础后浇带施工34.2地下室外围剪力墙后浇带施工44.3地下室及主体结构楼板后浇带施工54.4 后浇带

2、盖板施工64.5后浇带混凝土浇筑：75.地下室楼板后浇带模板安装计算85.1 250人防区楼板模板（扣件式）计算书85.2 600厚空心楼板模板计算书16.1.工程概况1.1秀品天地工程位于柳州市体育路东侧，其西侧为中房世纪广场，北侧为高新三路，东侧为游泳馆。规划总建筑面积:112656 m,其中地下部分面积:47000 m，地上部分面积:65656 m，建筑层数为地下2层、局部3层，地上8层。基础形式为筏板基础，结构形式为框架结构，抗震等级为：地下负二层为三级，其余二级，抗震设防烈度为六度。1.2 根据设计图纸本工程地下室结构及筏板基础底板设置有6条后浇带，即横向4条，纵向2条，后浇带设置宽

3、度为800mm，筏板厚为800，空心楼板厚度为410，局部为500、600，人防区楼板厚度为250。地下室结构及筏板底板后浇带设置具体位置如下图所示： 2.编制依据2.1 施工合同、 施工组织设计、 施工图纸2.2 主要规程、规范(详见表2-1)规范一览表 表 2-1类 别名 称编 号国 家混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2011建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001木结构设计规范GB50003-2005建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002建筑施工组织设计规范GB/T 50502-2009行 业高层建筑混凝土结构

4、技术规程JGJ 3-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规程JGJ162-2008建筑施工计算手册建筑施工手册第四版施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91地 方建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T618-2009建筑安装工程施工安全操作规程DBJ 01-62-2002其 他建设工程安全生产管理条例危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87号广西三建建筑分项施工工艺标准QMS/GXSJBZ-20063.施工方案3.1筏

5、板基础：由于筏板较厚、钢筋较密，按照以往的木模板施工方法较难保证施工质量。经本项目部与劳务队组研究决定，采用双层钢丝网加钢筋支顶的做法施工。3.2地上室楼板结构：支撑体系采用钢管支撑，楼板采用木模板和方条阻挡。后浇带处模板支撑与相连楼板模板一起搭设，但后浇带处模板支撑体系做为单独支撑休系。相连部位模板拆除时,后浇带模板不得拆除,待后浇带混凝土浇筑完成, 砼达到一定的强度后才能模板拆除。4.后浇带施工4.1筏板基础后浇带施工4.1.1材料及主要工具：细孔软钢丝网、粗钢丝网、筋筋、钢剪、电焊机。4.1.2施工方法：1、根据后浇带宽度，先在砼垫层面上弹好两边的墨线，然后用砂浆做80宽、50厚、通长的

6、钢筋保护层带；待砂浆保护层达到一定强度后进行筏板钢筋绑扎。2、筏板钢筋绑扎好后（在后浇带处，筏板面钢筋须留设一个600800的下人孔），进行钢丝网安装。安装前，先根据后浇带高度用钢剪裁好钢丝网；然后根据筏板上下排钢筋间距、直径裁剪卡口。钢丝网安装时，先用铁丝把粗钢丝网固定在筏板上下层的钢筋上；然后再安装细孔软钢丝网，并安装在迎砼向，用铁丝固定好。3、钢丝网安装好后，进行加固处理。加固采用纵横向钢筋、斜撑钢筋，水平钢筋通长放置，筏板底层及顶层面钢筋利用筏板钢筋，水平向起增加钢丝网刚度，中部部分采用C12200布置。竖直向钢筋作为竖向加固撑，在止水钢板处断开，采用C16200布置。横向支撑采用C1

7、6500布置，斜向支撑C221000布置具体安装方法如下图所示：4.2地下室外围剪力墙后浇带施工地下室外围剪力墙后浇带与底板后浇带相连通，位置与底板位置相对应，剪力墙后浇带做法如下图所示： 4.3地下室及主体结构楼板后浇带施工地下室及主体结构楼板后浇带采用18mm 厚胶合板，20005080mm 梁板搁栅，七字扣步步紧，板缝采用海绵或者透明胶进行填塞，采用483.5mm钢管支撑。后浇带模板支撑体系与相应梁板模板一起搭设，但后浇带部分支撑体系要单独分开，以便相连楼板模板拆除时后浇带模板不受影响，后浇带部分模板支撑体系不能拆除，直到后浇带混凝土浇筑完成，达到一定的强度后才能拆除。与后浇带相连部分梁

8、板，因后浇带断开原因造成悬挑部分梁板也不能拆除，并增加立杆加顶措施进行加固。楼板后浇带处采用双层钢丝网加钢筋进行阻挡拦截，钢丝网安装好后，进行加固处理。加固采用纵横向钢筋、竖向钢筋、斜撑钢筋，纵向钢筋按C14200布置、横向钢筋按C142500布置、竖向钢筋按C14500布置、斜向支撑C14500布置，楼板后浇带阻挡拦截具体安装方法如下图所示：地下室及主体后浇带模板支撑体系具体安装如附图1、附图2所示：4.4 后浇带盖板施工 筏板基础：为保护后浇带内清洁干净，防止垃圾、杂物掉入板带内，在后浇带两侧采用MU7.5页岩砖、M5混合砂浆砌筑120厚100高的墙体围挡，在围挡内再采用方条支撑，钉模板面

9、板覆盖整个后浇带，在模板面层再浇筑30厚水泥砂浆，防止流水等流入后浇带内。楼板后浇带：为保护后浇带内清洁干净，防止垃圾、杂物掉入板带内，在后浇带两侧采用方条支撑，钉模板面板覆盖整个后浇带，在模板面再覆盖一层彩条布，对后浇带进行双保护作用。后浇带盖板具体做法如下图所示：4.5后浇带混凝土浇筑：1、浇捣后浇带砼前，应检查后浇带的模板系统是否松动变形，发现隐患及时整改，必须保证模板系统牢固可靠。2、后浇带留设时间：筏板基础、地下室四周边剪力墙后浇带浇捣时间在主体竣工后两个月浇筑。3、在浇筑前，应清除垃圾、水泥薄膜、表面上松动砂石和软弱混凝土层，将原砼凿毛，剔除松动的沙石和软弱混凝土层，整理清刷钢筋，

10、用水冲洗干净，充分湿润（不少于24小时），接口处刷水泥浆一道作为结合层。后浇带宜采用快易收口网模板、强度等级较原设计提高一级的微膨胀混凝土，并掺加膨胀剂，且浇筑时温度宜低于主体混凝土浇注时的温度。4、后浇带需留设一组标准养护试块，后浇带需长期保持湿润，养护期不少于28天。5.地下室楼板后浇带模板安装计算5.1 250人防区楼板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称人防区板250新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)8.6新浇混凝土楼板边宽B(m)8.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的

11、集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)4.15立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)150

12、0立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)160小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)11.5面板弹性模量E(N/mm2)4000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如

13、下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.03kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/

14、4=max10.030.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/540002.93N/mm2f11.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.37kN/m 5ql4/(384EI)56.372004/(3844000486000)0.07mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵

15、抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 因B/lb取整8600/900取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.22.05kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)

16、0.25)0.21.42kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.420.92+0.10.630.920.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.060.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.050.12/2，0.060.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3m

17、ax0.14，0.6，0.320.6kNm Mmax/W0.6106/5333011.24N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.420.9+0.620.630.91.13kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.9+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.050.1，0.060.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.13，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28050)1.18N/mm21.4N

18、/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.21.31kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.319004/(10090002133300)0.28mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.311004/(890002133300)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/m

19、m2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.21.91kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.21.65kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.4

20、1.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.2=1.35kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.650.9+1.2230.380.92.11kN 按悬臂梁，R1q1l=1.910.10.19kN RmaxRmax，R12.11kN; 同理，R1.9kN，R1.27kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.350.91.39kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.390.10.14kN RmaxRmax，R11.39kN; 同理，R1.

21、25kN，R0.84kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.9kNm Mmax/W0.9106/4490199.75N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.49kN max2Vmax/A=25.491000/42425.88N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.26mm 跨中max=1.26mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.29mm=260/400=0.65mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)

22、15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1600/15.9101150 满足要求！ 查表得，0.59 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.62/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.97.12kN f Nw/(A)+ Mw/W7123.27/(0.59424)+0.05106/449038.9N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容

23、许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.12kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.12/(10.1)71.23kPafak140kPa 满足要求！5.2 600厚空心楼板模板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称空心楼板600新浇混凝土楼板板厚(mm)折算成实心板按180厚计算新浇混凝土楼板边长L(m)8.6新浇混凝土楼板边宽B(m)8.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(k

24、N/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)4.15立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm

25、)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)160小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)11.5面板弹性模量E(N/mm2)4000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简

26、支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmax

27、q1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/540002.93N/mm2f11.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.622004/(3844000486000)0.05mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E

28、(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 因B/lb取整8600/900取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.21.67kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.9

29、1.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.21.04kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.040.92+0.10.630.920.12kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.060.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.670.12/2，0.060.12/2+3.150.10.32kNm

30、MmaxmaxM1，M2，M3max0.12，0.6，0.320.6kNm Mmax/W0.6106/5333011.24N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.040.9+0.620.630.90.92kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.9+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.670.1，0.060.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.92，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(280

31、50)1.18N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.96kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.969004/(10090002133300)0.21mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.961004/(890002133300)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)

32、205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.21.48kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.21.22kN/m q1活0.91.4Q1k