叠合板支撑体系

1、;.青建集团股份公司施工方案韩洼社区农民经济适用房项目叠合板支撑体系施工方案批准： 审核： 编制： ;.青建集团股份公司2014 年 06 月;.目次第一章第一章 编制依据编制依据 .1 1第二章第二章 工程概况工程概况 .1 12.1 工程信息 .12.2 施工特点及难点 .1第三章第三章 施工组织施工组织 .1 13.1 施工准备 .13.1.13.1.1 施工机具准备施工机具准备.1 13.1.23.1.2 技术准备技术准备.1 13.1.33.1.3 劳力安排劳力安排.2 23.2 搭设顺序 .2第四章第四章 保证措施保证措施 .3 34.1 质量保证措施 .34.2 安全保证措施 .

2、34.3 技术要求 .3第五章第五章 相关计算书相关计算书 .4 4;.第一章第一章 编制依据编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)建筑结构设计规范(GB 50010-2010)建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2011)建筑地基基础设计规范GB50007-2011钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2015建筑施工手册第五版韩洼社区农民经济适用房项目施工图纸第二章第二章 工程概况工程概况2.12.1 工程信息工程信息韩洼社区

3、农民经济适用房工程位于青岛市城阳区定园路南侧，双万路西侧。工程总建筑面积 15969m2,包括三个单体。其中，1#楼为网点，地下一层，地上二层，建筑高度 7.55m。2#、3#楼为住宅地上十一层（带阁楼），建筑高度分别为35.10m,36.10m。建设单位：棘洪滩街道韩洼社区居民委员会，设计单位：青岛市建筑设计研究院，监理单位：青岛恒生源建设监理有限公司。2.22.2 施工特点及难点施工特点及难点 本工程 2#楼、3#楼从三层开始采用整体装配式施工，故需要叠合板支撑体系，叠合板体系与传统现浇有区别，需充分考虑叠合板分布进行支撑架体的搭设。楼板为部分叠合楼板，叠合楼板板厚为 130mm。其中 1

4、30mm 厚楼板：60mm 的预制叠合板+70mm厚的现浇楼板面层；预制阳台板厚为 130mm 厚：60mm 的预制叠合板+70mm 厚的现浇楼板面层。第三章第三章 施工施工组织组织3.13.1 施工准备施工准备3.1.1 施工机具准备 本工程制成架体准备钢管，扣件，木枋，顶托，槽钢。现场准备切割机，通过计算得出支撑架体竖向长度为 2.5m。水平向支撑根据室内进空尺寸切割合适长度钢管。3.1.2 技术准备;.预制叠合板支撑体系按照竖向支撑立杆间距最大不超过 1500mm，距墙体间距为500mm800mm 之间，设置两道水平杆，扫地杆距离地面 200mm 左右，扫天杆为距离顶板约为 800100

5、0mm。（1）叠合板、预制阳台吊装施工前应编制支撑体系专项施工方案，并经施工总承包企业技术负责人及总监理工程师批准。（2）预制构件安装施工前应对施工人员进行技术交底及安全交底，并由交底人和被交底人双方签字确认。（3）在开始施工前，组织项目人员对叠合板支撑平面布置图验算承载力是否满足安全要求。3.1.3 劳力安排现场安排架子工搭设内支撑架体，两栋楼准备 5 名架子工人。3.23.2 搭设顺序搭设顺序标准层总体分为 1 区、2 区、3 区三大流水区段，现场从西第一个单元划分为 1 区，第二个元划分为 2 区，第三个单元划分为 3 区，施工顺序为 1 区-2 区-3 区。;.第四章第四章 保证措施保

6、证措施 4.14.1 质量保证措施质量保证措施1、支撑的标高和轴线定位需要控制好，防止叠合板搭设出现高低不平；2、顶部 U 托内木方不可用变形、腐蚀、不平直的材料； 4.24.2 安全保证措施安全保证措施1、支撑体系搭设前需要对工人进行技术和安全交底。2、工人在搭设支撑体系的时候需要佩戴安全防护用品。3、搭设支撑体系时需要按照专项施工方案进行，按照支撑的纵横向间距进行搭设。4、支撑体系搭设完成后，在浇筑混凝土前需要通知监理及劳务架工人员参与叠合板支撑体系的验收，验收合格，方可进行楼板混凝土的浇筑；如果不合格，需要整改后再浇筑混凝土。5、搭设人员必须是经过考核合格的专业工人，必须持证上岗，不允许

7、患高血压、心脏病病人上岗。6、上下爬梯需要搭设稳固，要定期检查，发现问题及时整改。7、楼层周边临边防护、电梯井内、预留洞口封闭需要及时搭设。8、楼层内垃圾需要清理干净，支撑拆除后需要及时清理出去。4.34.3 技术要求技术要求;.预制叠合板支撑体系按照竖向支撑立杆间距最大不超过 1800mm，距墙体间距为500mm800mm 之间，设置两道水平杆，扫地杆距离地面 200mm 左右，扫天杆为距离顶板约为 8001000mm。第五章第五章 相关计算书相关计算书1、支撑立杆稳定性验算：本叠合板支撑钢管采用外管和内管双管系统，根据最大间距计算，外径为48.3mm，壁厚为 3.6 mm。 = N/(A)

8、f如图所示，静荷载N =1.51.70.132.59.88.12kN；又活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载，施工均布荷载标准值为4.000 kN/m2，故活荷载NQ = (4+2 ) 1.51.7 = 15.3 kN；故立杆的轴向压力设计值N = 1.2NG + 1.4NQ = 31.164 kN；钢管截面惯性矩：I=(d14-(d1-2t1)4)/64+(d24-(d2-2t2)4)/64=203098+107828=3109264立杆净截面面积：A=(d12-(d1-2t1)2)/4+(d22-(d2-2t2)2)/4=494+424=918mm2；计算立杆的截面回转半径：i

9、=(I/A)0.5=1.84cm；=lo/i =2670/18.4=145，查表得 =0.328，故 = N/A=103.5N/mm2钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，本支撑系统的强度设计值由立杆直径和构造可以看出其抗压强度设计值明显大于 205N/mm2，满足要求！ 2、叠合板挠度验算：由叠合板支撑体系可知，叠合板的受力情况如图所示。按照板的叠加原理将板分为 AB 段、BC 段、CD 段三段，假设 AB 段在截面 B 处为固定端，即需要在 B 截面加上-0.5ql12的弯矩和方向向上的支座反力 ql1，同理 CD 段需要在 C 截面上加上 0.5ql12的弯矩和方向向上的支

10、座反力 ql1，BC 段仍然是简支结构，B 截面处加上 ql1的竖向力和0.5ql12的弯矩，C 截面加上 ql1的竖向力和-0.5ql12的弯矩。BC 段的受力情况与员叠合板的受力情况完全相同，所以截面与截面的转角以及 BC 段中点处的挠度与原结构的转角和挠度完全相同。B 点和 C 点出的支座反向力直接作用在支座上，不产生弯矩变形，故由叠加原理可得，B 点的转角：;.= + + =32240.521 230.521 26=0.045中点的挠度： = + 1+ 2=5423840.521 22160.521 2216=0.007A 点的挠度除考虑 AB 段的挠度外，还需考虑由截面 B 的转动带

11、动段作刚体转动而引起的挠度，按照叠加原理，A 点的挠度：= + 2= + =48（32240.521 230.521 26）=0.0917如图所示，取 1000mm 长度为一个计算单元，故单位长度上静荷载q1=1.00.132.59.83.185kN/m；又活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载，施工均布荷载标准值为4.000 kN/m2，故活荷载q2 = (4+2 ) 1.0 = 6 kN/m；故立杆的轴向压力设计值q= 1.2 q1 + 1.4 q2 =12.22kN/m；又 C30 混凝土的弹性模量为 3.0104Nmm2，而;. =312=100 6312= 18004故代入得： = 0.163 = 2.177而楼板最大允许挠度 =3400/ 300=11.3 mm；根据混凝土楼板的最大挠度计算值 2.177 mm 小于面板的最大允许挠度 11.3 mm,满足要求!3、强度验算：计算叠合板的弯矩，画出弯矩图最大弯矩 M = 0.5ql12 = 3.91 kNm，本工程中墙体的截面为矩形，且322m0006. 060.0616bhw故叠合板最大应力2/mm51. 60006. 03.91NWM2/mm3 .14 N叠合板的最大应力计算值为 6.51 N/mm2小于混凝土的抗弯强度设计值 14.3 N/mm2,满足要求!抗剪验算：单