钢结构规范修订内容介绍ppt课件

1、钢构造设计规范 GB50017修订内容引见沈沈 祖祖 炎炎同同 济济 大大 学学一. 章节目录1 总那么2 术语和符号 2.1 术语 2.2 符号3 根本设计规定 3.1 设计原那么 3.2 荷载和荷载效应计算 3.3 资料选用 3.4 设计目的 3.5 构造或构件变形的规定4 受弯构件的计算 4.1 强度 4.2 整体稳定 4.3 部分稳定 4.4 组合梁腹板思索屈曲后强度的计算5 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算 5.1 轴心受力构件 5.2 拉弯构件和压弯构件 5.3 构件的计算长度和允许长细比 5.4 受压构件的部分稳定6 疲劳计算 6.1 普通规定 6.2 疲劳计算7 衔接计算 7

2、.1 焊缝衔接 7.2 紧固件螺栓、铆钉等衔接 7.3 组合工字梁翼缘衔接 7.4 梁与柱的刚性衔接 7.5 衔接节点处板件的计算 7.6 支座 注：带下划线的节为新增， 红色的节为修正较多一. 章节目录续8 构造要求 8.1 普通规定 8.2 焊缝衔接 8.3 螺栓衔接和铆钉衔接 8.4 构造构件 8.5 对吊车梁和吊车桁架(或类似构造)的要求 8.6 大跨度屋盖构造 8.7 提高冰冷地域构造抗脆断才干的要求 8.8 制造、运输和安装 8.9 防护和隔热9 塑性设计 9.1 普通规定 9.2 构件的计算 9.3 允许长细比和构造要求10 钢管构造 10.1 普通规定 10.2 构造要求 10

3、.3 杆件和节点承载力11 钢与混凝土组合梁 11.1 普通规定 11.2 组合梁设计 11.3 抗剪衔接件的计算 11.4 挠度计算 11.5 构造要求附录A 构造或构件的变描画许值附录B 梁的整体稳定系数附录C 轴心受压构件的稳定系数附录D 柱的计算长度系数附录E 疲劳计算的构件和衔接分类附录F 桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定计算本规范用词阐明附：修正条文阐明注：带下划线的节为新增二. 添加的一些新概念2.1 一阶分析与二阶分析 1一阶分析为不思索构造变形对内力产生的影响，根据未变形的构造平衡条件分析构造内力及位移。见右上 2二阶分析为思索构造变形对内力产生的影响，根据变形的构造平衡条

4、件分析构造内力及位移，也称思索P效应的分析。 见右下lPM=HlHPM=Hl+PH二. 添加的一些新概念续2.2 屈曲与屈曲后强度 1屈曲 整个构造或构件在外荷载作用下由原有平衡形状时的变形忽然变为另一平衡形状的另一性质的变形，出现这种形状称为整个构造或构件出现屈曲。 见右上 2屈曲强度与屈曲后强度 构造或构件出现屈曲后其承载才干根据构造或构件的详细情况有两种能够。一种为出现屈曲时构造或构件已到达最大承载力，屈曲出现即标志构造或构件破坏。另一种为出现屈曲时，构造或构件并未到达最大承载力，仍有后承继载才干，即屈曲后强度。见右下PPcrPPP crPPuPP crP二. 添加的一些新概念续1无支撑

5、框架 在框架平面内无支撑，当框架整体失稳在框架平面内发生位移时,其侧移不受约束。 见右上2强支撑框架 在框架平面内有刚度很强的支撑，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移将遭到刚度很强的支撑的约束，不能发生或侧移很小可以略去侧移对构造受力的影响。 见右中3弱支撑框架 在框架平面内虽有支撑但其刚度较弱，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移虽会遭到约束，但仍能发生一定的侧移，并对构造的受力有影响。 见右下2.3 无支撑框架、强支撑框架、弱支撑框架二. 添加的一些新概念续2.4 刚性衔接、铰接、半刚性衔接1梁与柱刚性衔接 受力过程中梁柱间交角不变，同时衔接应具有充分的强度。2梁与柱铰接 衔接应有充分的

6、转动才干，且能有效地传送横向剪力与 轴心力。3梁与柱的半刚性衔接 只具有有限的转动刚度，接受弯矩时会产生交角变化； 内力分析时，必需预先确定衔接的弯矩转角特性曲线。 理想刚性视同铰接半刚性视同刚接M2.5 弯曲失稳、改动失稳、弯扭失稳1弯曲失稳 构件整体失稳时只发生弯曲变形，双轴对称截面轴心受压构件的失稳 属于这种情况。2改动失稳 构件整体失稳时只发生改动变形，十字形截面轴心受压构件的失稳 属于这种情况。3弯扭失稳 构件整体失稳时既发生弯曲变形又发生改动变形，单轴对称截面 轴心受压构件绕对称轴失稳以及无对称轴截面轴心受压构件的失稳 属于这种情况。二. 添加的一些新概念续二. 添加的一些新概念续

7、弯曲失稳 改动失稳 弯扭失稳构件失稳时截面位移投影图 三. 关于根本设计规定3.1 设计原那么 3.1.1 设计方法 设计方法与旧规范一样，但可靠度目的 有变化 旧规范的设计目的平安度量是按可靠性目的校准值的平均值上下浮动0.25进展总体控制。 现规范的设计目的平安度是按可靠性目的不得低于校准值的平均值进展总体控制。三. 关于根本设计规定续 3.1.2 平安等级 按GB50068 的规定见下表 对普通工业与民用建筑钢构造，按我国已建成的房屋用概率设计方法分析的结果，平安等级应为二级。 对跨度等于或大于60m的大跨度构造如大会堂、体育馆、飞机库等的平安等级宜取一级。平安等级破坏后果建筑物类型一

8、级很严重重要的房屋二 级严 重普通的房屋三 级不严重次要的房屋3.1.3 吊车梁等的疲劳和挠度计算 按作用在跨间内荷载效应最大的一台吊车的荷载规范值不乘动力系数确定。 三. 关于根本设计规定续 三. 关于根本设计规定续 3.2 荷载和荷载效应计算 3.2.1 设计任务寿命 规范规定的设计任务寿命为50年。 对设计运用年限为25年的构造构件，o不应小于0.95。 o为构造重要性系数。 三. 关于根本设计规定续 3.2.2 吊车摆动程度力 计算重级任务制吊车梁桁架及其制动构造的强度、稳定性及衔接的强度时， 应思索由吊车摆动引起的横向程度力。 GB/T 3811规定的吊车任务级别为A1A8级。 中的

9、吊车荷载形状普通为轻级任务制相当于A1A3级， 中级任务制相当于A4、A5，重级任务制相当于A6A8,其中A8为特重级。 但设计人员必要时可根据吊车的详细操作情况作适当调整。如检修吊车可按 轻级任务制设计等等。 式中 吊车最大轮压规范值； 系数 普通软钩吊车 抓斗或磁盘吊车 硬钩吊车 摆动横向程度力可以双向作用，且不与荷载规范规定的制动程度力同时作用。三. 关于根本设计规定续 ,maxkKHP,maxKP0.1 0.15 0.2 在每个轮压处的程度力规范值为3.2.3 悬挂吊车的计算 同一跨间每条运转线上的台数： 梁式吊车 不宜多于2台 电动葫芦 不宜多于1台三. 关于根本设计规定续 1. 框

10、架构造可采用一阶弹性分析 2. 框架构造当 时，宜采用二阶弹性分析 为层间侧移允许值 为所计算楼层各柱轴压力设计值之和 为所计算楼层以上各层的程度力之和 h 为所计算楼层的高度三. 关于根本设计规定续 1 . 0hHuN uNH3.2.4 框架分析的规定三. 关于根本设计规定续 3. 二阶弹性分析的近似计算方法如下 1每层柱顶附加一假想程度力Hni Qi 为第i楼层的总重力荷载设计值 ns 为框架总层数 y 为钢材强度影响系数，对 Q235，y=1.0 Q345， y=1.1 Q390， y=1.2 Q420， y=1.2525012 . 0iysniQnH三. 关于根本设计规定续121bis

11、MMMhHuNi1122各杆件杆端的弯矩为M1b 为框架无侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩M1s 为框架有侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩 2i 为思索二阶效应第i层杆端侧移弯矩增大系u 为按一阶弹性分析求得的第i层的层间侧移三. 关于根本设计规定续H3H2H1H3H2H1H3+Hn3H2+ Hn2H1+ Hn1H3H2H1u3u2u1MM1bM1s三. 关于根本设计规定续 3当2i1.33时，宜增大框架构造的刚度4. 山形门式刚架的分析不能采用上述规定 三. 关于根本设计规定续 3.3 资料选用 3.3.1 承重构造宜采用的钢材 宜采用Q235、Q345、Q390和Q420钢。 1. 钢材牌号的

12、表示方法 Q -. 脱氧方法：F沸腾钢 b半镇静钢 质量等级： Q235分A、B、C、D Q345分A、B、C、D、E 屈服点数值可以省略特殊镇静钢镇静钢TZZ三. 关于根本设计规定续2. 钢材性能 1Q 235 化学成分与质量等级有关 A级 含碳 0.140.22 B级 0.120.20 C级 0.18 D级 0.17 A级的C、Si、Mn含量不作为交货条件。 力学性能 屈服点、抗拉强度、冷弯与质量等级无关，但与钢材厚度有关。 伸长率、冲击韧性与质量等级有关。 A 不提供 B 20C时 27J C 0C时 27J D -20C时 27J A级钢 冷弯实验为附加交货条件 B级沸腾钢 轧制钢材厚

13、度普通不大于25mm。 三. 关于根本设计规定续 化学成分与质量等级有关 力学性能: 2Q 345、Q 390、Q 420 屈服点、抗拉强度、冷弯与质量等级无关，但与钢材厚度有关。 伸长率、冲击韧性与质量等级有关。 Q 345 A、B级 伸长率5 %21 C、D、E级 22 Q 390 A、B级 19 C、D、E级 20 Q 420 A、B级 18 C、D、E级 19 冲击韧性 Q 345 A 不提供 B 20C时 34J Q 390 C 0C时 34J D -20C时 34J Q 420 E -40C时 27J A级钢 冷弯实验为附加交货条件 三. 关于根本设计规定续 3.3.2 资料选用

14、1应根据构造的重要性、荷载特征、构造方式、应力形状、衔接方法、钢材厚度、任务环境等要素综合思索。 2选用要求承重构造钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证， 对焊接构造尚应具有含碳量的合格保证即不得运用Q235A;主要焊接构造不能运用Q235A级钢，由于Q235A级钢的碳含量不作为交货 条件，即不作为保证，即使消费厂提供碳含量，也只能视为参考，不能排除 离散性大，质量不稳定等，因此如发惹事故，消费厂在法律上不负任何责任;焊接承重构造以及重要的非焊接承重构造，还应具有冷弯实验的合格保证；需求验算疲劳的构造，钢材应具有冲击韧性的合格保证。三. 关于根本设计规定续 焊接结构工作温

15、度应有常温冲击韧性合格保证Q235、Q345应有0oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-20oC冲击韧性合格保证Q235、Q345应有-20oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-40oC冲击韧性合格保证C0oTC0C20ooTC20oT非焊接结构工作温度应有常温冲击韧性合格保证Q235、Q345应有0oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-20oC冲击韧性合格保证C20oTC20oT2选用要求 (续)2选用要求 (续) 吊车起分量50t的中级任务制吊车梁，对冲击韧性的要求与需验算疲劳构件一样； 重要的受拉或受弯的焊接构造，厚度较大的钢材应有常温冲击韧性合格保证； 当焊接承重构造

16、采用Z向钢时应符号GB/T5313的规定； 有人以为将硫、磷含量控制在不大于0.01就可以防止层状撕裂问题，也有人 提出在上述要 求下，再辅以对厚钢板作全面超声波探伤，排除内部缺陷，就可 以替代Z向钢的要求，这是不正确的。三. 关于根本设计规定续 三. 关于根本设计规定续 2选用要求 (续) 以下情况不应采用Q235沸腾钢 焊接构造：1需求验算疲劳 2任务温度 -20oC的直接受动力荷载 3任务温度 -20oC的受弯及受拉 4任务温度-30oC 非焊接构造：任务温度 -20oC的需求验算疲劳3.4 设计目的 查规范有关表格3.5 构造或构件变形的规定 1. 变形的限值 查规范附录A 当有实际阅

17、历或有特殊要求时，可进展适当调整。 2. 起拱规定 当有实际阅历或有特殊要求时，可根据不影响正常运用和观感的原那么对变描画许值进展适当调整。 可对横向受力构件进展起拱 起拱大小：普通为恒载规范值加 活载规范值产生的挠度 起拱后挠度计算应为恒载和活载规范值产生的挠度减去起拱值。 三. 关于根本设计规定续 12四. 受弯构件的计算 4.1 强度 与原规范一样4.2 整体稳定 与原规范一样4.3 部分稳定 4.3.1 部分稳定分析规定 1. 接受静力荷载和间接接受动力荷载的组合梁宜思索腹板屈曲后强度 2. 直接接受动力荷载的吊车梁及类似构件及不思索屈曲后强度的组合梁 应按规定配置加劲肋并计算腹板的部

18、分稳定性。4.3.2 梁腹板的部分稳定计算 1. 配置横向加劲肋的腹板 四. 受弯构件的计算续 atwhohchRFhy22,1ccrcrc crIMhcwwthVcw zFt l52zyRlahh四. 受弯构件的计算续 0.85bfcr25. 185. 0bfbcr)85. 0(75. 01 25. 1b21.1bcrf2351772ywcbfth2351532ywcbfth其中1cr 计算受压翼缘改动受约束受压翼缘改动未受约束2cr 计算 四. 受弯构件的计算续 8 . 0s2 . 1svcrfvscrf)8 . 0(59. 01 21 . 1svcrf2 . 18 . 0s235)/(3

19、4. 5441/2yowosfahth0 . 1oha235)/(434. 541/2yowosfahth0 . 1oha其中3cr,c计算 四. 受弯构件的计算续 9 .0cfcrc,2 .19 .0cfccrc)9 . 0(79. 01 ,2 .1c2,1 .1ccrcf23583. 14 .139 .1028/30yowcfhath 5 . 15 . 0oha23559 .1828/0yowcfhath 0 . 25 . 1oha其中2. 配置横向加劲肋和纵向加劲肋的腹板 四. 受弯构件的计算续 aIIIh1h2ho 区格I 区格II 公式中的cr1等的计算公式从略， 可查阅新规范。 0

20、 . 121cr21cr, cc1cr0 . 1222,2222 crcrcccr四. 受弯构件的计算续 3. 新、旧规范的差别1相关公式不一样2临界应力计算公式不一样3取消确定加劲肋间距的计算公式4对轻、中级任务制吊车梁，吊车轮压设计值可乘以折减系数 0.94.4 组合梁腹板思索屈曲后强度的计算 1. 适用范围 1工字形截面组合梁 2 3接受静力荷载四. 受弯构件的计算续 235/250owyhtf四. 受弯构件的计算续 2. 屈曲后强度的根本原理 1具有大宽厚比腹板梁的抗剪强度 i工形截面腹板抗剪屈曲后的张力场实际 张力场实际阐明实腹钢梁的腹板失 稳后、腹板的受拉方向构成斜向张力场， 使钢

21、梁转化成桁架方式的受力，能继续 承当荷载，直到梁的受压翼缘失稳破坏。 由上图可以看出，加劲肋会遭到轴心压力。张力场ii思索屈曲后强度的梁的抗剪强度 根据张力场实际，规范采用的公式为 当 时， 当 时， 当 时，8 . 0suw wvVh t f0.81.2s10.50.8uw wvsVh t f1.2s1.2w wvush t fV四. 受弯构件的计算续 2具有大宽厚比腹板梁的抗弯强度 iI 形截面腹板抗弯屈曲后的有效截面实际 ch1ch四. 受弯构件的计算续 为腹板受压区有效高度系数，规范采用的公式为 当 时， 当 时， 当 时，0.85b1.00.851.25b1 0.820.85b 1.

22、25b10.21bb四. 受弯构件的计算续 ii思索屈曲后强度的梁的抗弯强度 为截面塑性开展系数 为梁截面模量思索腹板有效高度的折减系数 为梁截面全部有效时的惯性矩 为梁截面全部有效时算得的腹板受压区高度 euxexMw f xe3112cwexh tI 四. 受弯构件的计算续 xIch3具有大宽厚比腹板梁在弯矩和剪力同时作用下的强度 规范采用相关公式2110.5fueufMMVVMM四. 受弯构件的计算续 3. 计算公式四. 受弯构件的计算续 2110.5fueufMMVVMM211222fffhMAA hfhM、V 为计算区格内梁的平均弯矩和平均剪力设计值， 当 时，取 当 时，取Mf 为

23、梁翼缘所能承当的弯矩设计值Af1、h1 为较大翼缘的截面积及其形心到梁中和轴的间隔Af2、h2 为较小翼缘的截面积及其形心到梁中和轴的间隔Meu、Vu 为梁抗弯和抗剪承载力设计值 0.5uVVfMMfMM0.5uVV 1 计算四. 受弯构件的计算续euMeuxexMrW f3(1)12c wexh tI 0.85b0.851.25b1.25b1.010.82(0.85)b 10.21bb当时时时四. 受弯构件的计算续0.8s0.81.2s1.2suw wvVh t f1.2/uw wvsVh t fuV)8 . 0(5 . 01 svwwufthV 2 计算当时时时四. 受弯构件的计算续4.

24、当利用屈曲后强度时，加劲肋受力添加，应按规范另行计算 当仅配置支承加劲肋不能满足本条2的计算公式时，应在两侧成对配置中间横向加劲肋。腹板仍需按本条2的公式验算抗弯和抗剪承载力 中间横向加劲肋的截面尺寸除应满足构造规定外，尚需按轴心受力计算在腹板平面 外的稳定性，轴心压力Ns为 F为作用于中间支承加劲肋上端的集中压力。 Sucrw wNVh tF 支座加劲肋应按压弯构件计算强度和腹板平面外的稳定。 支座加劲肋的受力如下图 a为加劲肋间距； 不设中间加劲肋时，a取支座到跨内剪力为零处的间隔0h04hHR201ucrw waHVh th五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算轴心受力构件和拉弯

25、、压弯构件的计算 5.1 轴心受力构件 5.1.1 强度 与原规范一样 5.1.2 稳定 添加：1板厚 t 40mm 时的截面分类及 的d曲线 2添加和修正单轴对称截面弯扭失稳计算时的长细比计算方法计算公式与原规范一样1. 单轴对称截面轴心受力构件绕对称轴失稳的弯扭失稳问题 i弯扭失稳临界力 根据弹性稳定实际，弯扭失稳临界方程为 式中y轴为对称轴 为绕y轴的欧拉临界力220200EyyzzyzyzeNNNNNiEyN22EyyEAN五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 为改动屈曲临界力 为截面剪心在对称轴上的坐标 为对于剪心的极回转半径 、 为绕

26、x轴和y轴的回转半径 为截面抗扭惯性矩 为截面扇性惯性矩 Nyz 为绕y轴弯扭失稳临界力 zN22201ztEINGIil0e0i22200 xyieiixiyi五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 tII令 为弯扭失稳的长细比 由上式可得22yzyzEAN2yz12222222202014 12yzyzyzyzei 五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 220225.7zti AIIl l为改动屈曲的计算长度 这样即可由yz 查得2.单轴对称截面轴心受力构件的弯扭稳定的换算长细比122222222

27、221()4(1/)2yzyzyzooyzei 2202/25.7tzIIi Al2222ooxyieii五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续eo 为截面形心至剪心的间隔io 为截面对剪心的极回转半径l 为改动屈曲的计算长度It 为毛截面抗扭惯性矩I 为毛截面扇性惯性矩，对于T形包括双角钢、十形、L形截面可取 I 03. 角钢截面的简化公式 为了简化常用截面计算，作如下假设 iT形、十字形和角形截面取I0，有 ii等边单角钢主轴的回转半径 ， 剪心坐标 ， iii双角钢组合T形截面 22025.7ztiAI0.195xib0.385yib03be

28、 23tAtI 20.58tIAt五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 即可得到简化公式如下1等边单角钢 时 时 /0.54/oyb tlb4220.85(1)yzyoybl t/0.54/oyb tlb2244.78(1)13.5oyyzl tbtb五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 2等边双角钢 时 时/0.58/oyb tlb4220.475(1)yzyoybl t/0.58/oyb tlb2243.9(1)18.6oyyzl tbtb3长肢相并的不等边双角钢 时 时 b2 为短肢长度 22

29、/0.48/oybtlb42221.09(1)yzyoybl t2/0.48/oybtlb222425.1(1)17.4oyyzl tbtb 4短肢相并的不等边双角钢 b1 为长肢长度 5等边单角钢绕 u 轴失稳时221413.7(1)52.7oyyzl tbtb42 20.250.691ouuzuoublbtblt时，0.695.4ouuzblbtbt时，五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 u u5.1.3 用作减少轴心受压构件自在长度的支撑设计 1. 支撑轴线应经过被撑构件截面的剪心 双轴对称截面，剪心与形心重合; 单轴对称T形包括双角钢、

30、L形截面剪心在两板件的相交点 五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 2. 支承所受的力 单根柱设置一道支撑时 支撑在柱高度中央 支撑位于柱高 处 b1Fb160NFb12401NFl单根柱设置m道支撑，等距或不等距但不超越平均间距的20时 n根柱被一道设置在柱高中央的支撑撑住时 为n根柱轴心压力设计值之和b1301NFmbn0.40.660iNFniN3. 支撑同时承当构造上其他作用效应时，其轴力可不与上述支撑力叠加5.2 拉弯构件和压弯构件 5.2.1 强度 与原规范一样 5.2.2 稳定 与原规范一样 5.3 构件计算长度和允许长细比 5.3

31、.1 框架等截面柱的稳定计算 1. 无支撑框架 1当采用一阶弹性分析时，框架柱计算长度系数 按有侧移框架计算 2当采用二阶弹性分析时，框架柱计算长度系数 1 五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 桁架弦杆、单系腹杆、再分式腹杆、单层厂房阶形柱的计算长度计算与原规范一样 桁架的交叉腹杆以及单层、多层框架等截面柱的计算长度的计算作了补充和修正 2. 有支撑框架 (1) 当支撑构造的侧移刚度产生单位侧倾角的程度力Sb 大于下式时，为强支撑框架 为层间一切框架柱用无侧移框架和有侧移框架柱计算长度系数算得的 轴压杆稳定承载力之和。 框架柱的计算长度 按无侧

32、移框架计算。 (2) 当支撑构造的侧移刚度Sb不满足上式要求时，为弱支撑框架。 弱支撑框架柱的稳定系数按下式计算 为框架柱按有侧移框架和无侧移框架的计算长度系数算得的轴压杆稳定系数。3(1.2)bbioiSNNbioiNN、五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 1()3(1.2)boobioiSNN1o、5.3.2 桁架交叉腹杆的计算长度 1. 桁架平面内，取节点中心到交叉点间的间隔 2. 桁架平面外，当两交叉杆长度相等时 1) 相交杆受压，两杆截面一样，在交叉点均不中断 2) 相交杆受压，另一杆在交叉节点板处中断 3) 相交杆受拉，两杆截面一样

33、，在交叉点均不中断 4) 相交杆受拉，受拉杆在交叉点节点板处中断 5) 相交杆受拉，在交叉点处不中断，而计算压杆中断 假设 ，或拉杆的 ,那么 l 为桁架节点中心间间隔，交叉点不作为节点思索 N 为所计算的压杆的内力，取绝对值；N0 为相交杆的内力，取绝对值 当两杆均受压时，应取五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 200112NllN001310.524NlllN00310.54NlllN0NN00.5ll) 1(430220NNlNEIy0NN)1 (2100NNll (1) 压杆 (2) 拉杆 (3) 交叉杆单角钢杆件斜平面长细比时 l0

34、取节点中心到交叉点的间隔 0ll五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 5.3.3 框架柱计算长度的修正 1. 附有摇摆柱两端斜接柱时 无支撑框架柱、弱支撑框架柱的计算长度应乘以增大系数 为各框架柱轴心压力设计 值与柱子高的比值之和 为各摇摆柱轴心压力设计 值与柱子高的比值之和 摇摆柱的计算长度为其几何长度 2. 梁柱衔接为半刚性时，柱的计算长度应思索半刚性的影响五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 11ff1NHNH11NHffNH5.3.4 构件允许长细比 添加了跨度 60m的桁架中构件的规定，其

35、他与原规范一样 跨度 60m桁架中的 受压弦杆、端压杆 宜取 100 受压腹杆 接受静力 宜取 150 接受动力 宜取 120 受拉弦杆 接受静力 宜取 300 腹杆 接受动力 宜取 250 五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 5.4 部分稳定 部分稳定的规定与原规范一样，仅添加了热轧部分T形钢的部分稳定规定和对焊接T形钢的规定作了修正，即 轴心受压构件和弯矩使腹板自在边受拉的压弯构件 热轧部分T形钢腹板高度与其厚度之比 焊接T形钢腹板高度与其厚度之比 弯矩使腹板自在边受压的压弯构件 当 时，腹板高度与其厚度之比 当 时，腹板高度与其厚度之比

36、为长细比 ， 压应力取正，拉应力取负235150.2yf五五. . 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算续 235130.17yf01.023515yf01.023518yfmaxmin0max六六. . 疲劳计算疲劳计算 与原规范一样，仅构件和衔接分类有少许修正七七. . 衔接计算衔接计算 添加了以下规定 1焊缝质量等级选用 2梁与柱的刚性衔接 3衔接节点板件的计算 7.1 焊缝质量等级选用 1. 需进展疲劳计算的构件中 横向对接焊缝 受拉时 一级，受压时 二级 纵向对接焊缝 二级 2. 不需进展疲劳计算的构件中 对接焊缝 受拉时 不低于二级 受压时 二级

37、3. 重级任务制、Q 50t 的中级任务制吊车梁 4. 梁腹板与翼缘之间采用角焊缝时 对吊车梁 外观二级 对普通梁 外观三级七七. . 衔接计算续衔接计算续腹板与上翼缘之间的T形焊透焊缝，不低于二级吊车桁架与节点板ebayh7.2 梁与柱的刚性衔接 1. 工形梁与H形柱的翼缘相连，柱腹板不设加劲肋时 1柱腹板tw应满足 Afc 为梁受压翼缘的截面积 fb、fc 为梁和柱钢材的抗拉、抗压强度设计值 be 为假定分布长度，be= a +5hy hc 为柱腹板宽度 fyc 为柱钢材屈服点 (2) 梁受拉翼缘处柱翼缘板厚度 tc 应满足 Aft 梁受拉翼缘的截面积七七. . 衔接计算续衔接计算续fcb

38、wecA ftb f30235yccwfht 0.4ftbccA ftf2. 柱腹板设加劲肋时，腹板节点域应满足 Mb1、Mb2为节点两侧梁端弯矩设计值 VP为节点域腹板的体积 H形 箱形 hb为梁腹板高度3. 柱腹板横向加劲肋应满足4点要求，详见规范 1243bbvPMMfV90cbwhht七七. . 衔接计算续衔接计算续Pbc wVh h t1.8Pbc wVh h t2l201122l1l1lNN1l7.3 节点板计算 1. 节点板强度计算()i iNfl t2112cosii七七. . 衔接计算续衔接计算续 2. 桁架节点板强度计算 分散角 eNfb tO30ebeb七七. . 衔接计

39、算续衔接计算续 3. 桁架节点板在斜腹杆压力作用下稳定性计算 (1) 有竖杆时 不用验算 验算稳定(附录F) (2) 无竖杆时 时， ，验算稳定(附录F) 稳定计算公式从略4. 节点板的自在边长度 Lf 与厚度 t 之比不得大于 ，否那么应沿自在边设加劲肋。 235/15yc tf23523515/22yyc tff235/10yc tf0.8eNb tf七七. . 衔接计算续衔接计算续23523510/17.5yyc tff23560yfflc七七. . 衔接计算续衔接计算续7.4 焊接计算 7.4.1 直角角焊缝强度计算 1. 直角角焊缝的性能 角焊缝的应力形状极为复杂，其计算公式的建立只

40、能依托实验。根据国内外大量实验结果，直角角焊缝的强度条件用下式表达 为垂直于焊缝有效截面的应力 为有效截面上垂直于焊缝长度方向的剪应力 为有效截面上平行于焊缝长度方向的剪应力 为角焊缝的强度设计值222/33wff/wff计算破坏面xyzxfe wNh lzfe wNh lf七七. . 衔接计算续衔接计算续 xfe wNh l2f2f/zfe wNh l 将以上各式代入上页公式即可得强度计算公式。2. 强度计算公式 为正面角焊缝强度的增大系数 直接接受动力荷载时 静力荷载等其他荷载时 角焊缝计算厚度 角焊缝计算长度 22fwfff1.0f1.22f0.7efhh2wfllh 七七. . 衔接计

41、算续衔接计算续fhfhfhfhfhfheheheh1.5fh3. 三向受力时 代入前式后，可得 由于研讨不透，规范未列入，如有这种受力形状， 建议fxfyffxfy七七. . 衔接计算续衔接计算续2222fxfyfxfxwffff 222wfxfyfff 7.4.2 斜角角焊缝强度计算 1计算公式与直角角焊缝一样，但取 2计算厚度 时取用如下 当 b、b1或 b2 1.5mm 时， 当 1.5mm 10mm 的钢材采用 手工气割或剪切边时，应全长刨边 3应采用钻成孔或先冲后扩钻孔 4对接焊缝质量等级不得低于二级八八. . 构造要求续构造要求续 8.2 大跨度屋盖构造的要求跨度60m 1. 应思

42、索构件变形、支承构造位移、边境约束条件和温度变化等对其内力的影响 2. 应进展吊装阶段的验算 3. 当构件内力较大或动力荷载较大时，节点宜采用高强度螺栓的摩擦型衔接 4. 对有悬挂吊车的屋架，按恒活荷载的挠度允许值可取 l/500， 按活荷载可取 l/600， 对无悬挂吊车的屋架，按恒活荷载可取 l/250， 当有吊天棚时，按活载可取 l/500 。八八. . 构造要求续构造要求续 8.3 对以下几点添加了提示条文 1. 钢构造的构造应减少应力集中，防止资料三向受拉 2. 焊接厚度大于20mm的角接接头焊缝，应采用收缩时不易引起层状撕裂的构造 3. 沿杆轴方向受拉的螺栓衔接中的端板，应适当添加

43、其刚度，以减少撬力时螺栓 抗拉承载力的不利影响 4. 对吊车梁横向加劲肋的构造和衔接作了较详细的规定 5. 设计运用年限25年的建筑物，对运用期间不能重新油漆的构件部位应采用 特殊的防锈措施8.4 其他修正内容 1. 焊接构造能否需求采用焊前预热或焊后热处置等特殊措施，应根据材质、 焊件厚度、焊接工艺、施焊时气温以及构造的性能要求等综合要素来确定， 并在设计文件中加以阐明。 这次修正时删去了原规范对焊接厚度的建议。 2. 在次要构件或次要焊接衔接中，可采用断续角焊缝。继续角焊缝焊段的 长度不得小于 10hf 或 50mm，其净距不应大于15t对受压构件或30t对 受拉构件，t 为较薄焊件的厚度

44、 这次修订时添加了焊段的最小长度，以便于操作八八. . 构造要求续构造要求续 3. 螺栓或铆钉的最大、最小允许间隔的规定作了修正 1最小中心距 3d0 最小边距 顺内力方向 2d0 垂直内力方向 1.5d0 ，但轧制边、自动气割边、 锯割边采用普通螺栓时 1.2d0 确定垂直于作用力方向的最小中距和边距时思索了 i钢材净截面的抗拉强度钢材的承压强度 ii毛截面屈服净截面破坏 iii防止在孔壁周围产生过度的应力集中 iv施工时便于操作八八. . 构造要求续构造要求续 确定顺力方向的最小中距和边距时思索了 i母材承压强度母材抗剪切强度 ii钢板在端部不应被紧固件撕裂 iii施工时便于操作 2最大中

45、心距 外排 8d0 或 12t 内排 垂直内力方向 16d0 或 24t 内排 顺内力且受压 12d0 或 18t 内排 顺内力且受拉 16d0 或 24t 最大边距 4d0 或 8t八八. . 构造要求续构造要求续 确定顺内力方向的最大中心距和边距时思索了钢板的严密贴合以及钢板的稳定 确定垂直内力方向的最大中心距和边距时思索了钢板的严密贴合4. 当焊接桁架的杆件用节点板衔接时 弦杆与腹板、腹板与腹杆间的间隙 20mm 相邻角焊缝焊趾间净距 5mm 当桁架杆件不用节点板衔接时不包括钢管构造 相邻腹杆衔接角焊缝焊趾间净距 5mm 这次修订添加了焊趾间净距的规定八八. . 构造要求续构造要求续 5

46、. 添加了插入式柱脚的构造规定 插入式柱脚中，钢柱插入混凝土根底杯口的最小深度 din 实腹柱 din=1.5hc 或 1.5dc hc为柱脚截面长度尺寸 dc 为圆管柱外径 双肢柱 或 最小深度 din 还不宜小于500mm和吊装时钢柱长度的0.5incdh1.5cb1.5cd 较大值cb为柱截面宽度120八八. . 构造要求续构造要求续 6. 添加了埋入式柱脚和外包式柱脚的构造规定 埋入式柱脚是将钢柱直接埋入混凝土构件如地下室墙、根底梁等中的柱脚 外包式柱脚是将钢柱置于混凝土构件上，又伸出钢筋，在钢柱周围外包混凝土。 埋入式柱脚的混凝土维护层厚度 外包式柱脚的外包混凝土厚度 钢柱的埋入部分

47、和外包部分均宜在柱的翼缘上设置焊钉 焊钉直径 d 16mm 中心距 d0 200mm 埋入式柱脚在埋入部分的顶部应设置程度加劲肋或隔板 八八. . 构造要求续构造要求续 180mm 7. 添加了焊接吊车梁T形接头要求焊透的焊缝方式wt102wtmm八八. . 构造要求续构造要求续 8. 对吊车梁横向加劲肋的构造作了补充规定如下 吊车梁横向加劲肋的宽度不宜小于 90mm。 在支座处的横向加劲肋应在腹板两侧成对设置，并与梁上下翼缘刨平顶紧。 中间横向加劲肋的上端应与梁上翼缘刨平顶紧。 在重级任务制吊车梁中，中间加劲肋应在腹板两侧成对布置，中轻级任务制吊车梁可单侧设置或两侧错开设置。 在焊接吊车梁中

48、，中间横向加劲肋不得与受拉翼缘相焊，其下端宜距受拉下翼缘50100mm，其与腹板的衔接焊缝不宜在肋下端起落弧。端加劲肋可与梁上、下翼缘相焊。 9. 明确提出重级任务制吊车梁中，上下翼缘与制动梁的衔接可采用高强度螺栓摩擦型衔接或焊缝衔接八八. . 构造要求续构造要求续 九九. . 塑性设计塑性设计 本章与旧规范根本一样，仅对钢材的性能作了以下要求 按塑性设计时，钢材的力学性能应满足强屈比 ，伸长率 相应于抗拉强度 的应变 不小于20倍屈服点应变 同时取消旧规范对钢材和衔接的强度设计值采用的折减系数 0.91.2uyff515%ufuy十. 钢管构造 本章修正后作了较大的扩展。除原有的圆钢管构造外

49、，添加了方钢管构造10.1 普通规定添加了以下内容 1. 方管或矩形管的 不应超越 2. 管材不应采用 、屈强比的钢材 3. 管壁厚不宜大于25mm 4. 桁架节点可视为铰接的条件是 桁架平面内杆件的节间长度与截面高度或直接之比 不小于 12主管 24支管ht23540yf2345yfN mm0.8yuff十. 钢管构造续 5. 支管与主管衔接节点偏心不超越下式时，在计算节点和受拉主管承载力时 可忽略因偏心引起的弯矩的影响; 但受压主管必需思索偏心弯矩 的影响。0.55()0.25eehd或0e aee0e MNe 十. 钢管构造续10.2 构造要求添加了以下内容 1. 上图中两支管的间隙 a

50、 应不小于两支管壁厚之和 2. 对支管搭接构造作了详细规定 (搭接在制造上有难度，要留意) 0.2160iidt100dt3060120 iditdt十. 钢管构造续10.3 杆件和节点承载力 10.3.1 圆管部分作了如下修正 1. 公式适用范围 为支管外径与主管外径之比 、 为支管的外径和壁厚 、 为主管的外径和壁厚 为主管轴线与主管轴线之夹角 为空间管节点支管的横向夹角0.20.78pjpjtxcxdNNtpjcxN0.2211.51sinpjcTnddNt ft 十. 钢管构造续 2. 对于X节点的计算公式 支管受压公式未改动 支管受拉公式改为 为受压支管在管节点处的承载力设计值 3.

51、 对于T、Y形节点适当降低 5，系数由 12.12 减少为 11.51，即 支管受压 支管受拉 当 时 当 时0.61.4pjpjtTcTNN0.62pjpjtTcTNN 0.2211.51sinpjcKndacdNt ft 十. 钢管构造续 4. 对于K形节点 支管受压 其他未变 5. 添加KK形节点0.9pjpjcKKcKNN0.9pjpjTK KTKNNtNatN1N2Ng 6. 添加TT形节点 pjpjcTTgcTNN1.280.641.1ggdpjpjtTTcTNN1Ng2N十. 钢管构造续十. 钢管构造续 7. 修正的根据 旧规范节点承载力计算公式是根据当时的300余实验数据经分析

52、和统计 得到的; 新规范的修正那么是在近年来国内外的1546个实验数据的根底上思索到 试件尺寸效应的影响，删去节点尺寸过小的实验数据后，以824个实验数据 为根据经分析研讨和数理统计后得出的。新规范与旧规范相比具有以下优点 1适用范围扩展，根天性满足新构造设计的需求 2规范公式与实验数据对比的统计量包括平均值、均方差、离散度、置信度以及最大和最小偏离值等都较旧规范有所改良 十. 钢管构造续10.3.2 方管部分为修订时添加的内容 1. 节点处支管与主管相焊时焊缝张度的计算方法为 角焊缝的计算厚度取平均计算厚度 0.7 焊缝的计算长度为 有间隙的K形和N形节点fh260siniiwiihlb 时

53、时2502siniiwiihlb 时时50iwl 6060 时时为为直直线线插插值值十. 钢管构造续 2siniwihl ibbihb0.25 0.010.1bt 0.35 0.25 十. 钢管构造续 T、y、X形节点 以上公式基于实验结果，思索了焊缝传力的不均匀。 2. 节点承载力计算公式的适用范围 、 ： T、y、X形节点 间隙K形、N形节点 及 搭接K形、N形节点iibtiiht35 23537yif 35 23533yif 十. 钢管构造续 、 ： 杆件受拉 杆件受压 T、y、X形、间隙K形、N形节点 且 搭接K形、N形节点 iihb0.52iihb btht35 40 0.5 11.

54、5 1ab 12a tt 25%100%,1.0, 0.751.0iijjtbpqtb 十. 钢管构造续 各种节点 、 T、y、X、间隙K形、N形节点 搭接K形、N形节点 K、N形节点 且 式中 为 对于T、y、X形节点 对于K、N形节点 ibb 12124bbhhb ()i 搭搭接接杆杆()j 被被搭搭接接杆杆qpqp为为搭搭接接率率十. 钢管构造续0.85 21.82sinsinpjiiniiht fNbcc 0.51c n 0.251.0nf 1.0n 十. 钢管构造续 3. 计算公式 1T、y、X形节点 当 时 (a) 当主管受压时 当主管受拉时 为节点两侧主管轴心压应力的较大绝对值1

55、.0 2.05sinsinpjikiniihtfNt cosiihh 2sinpjviihtfN kff 90i 十. 钢管构造续当 时 (b) 当X形节点的 且 时， 还应按下式计算 (c) fk 取用为 当支管受拉时，pjiN0.8kff 0.65sinkiff 0.511.732siniht vf十. 钢管构造续当支管受压时 T、y形节点 X形节点 为按长细比 确定的轴心受压稳定系数 为主管钢材的抗剪强度系数 0.851.0 2.02pjiiieiiNhtbt f 10yeiiyiif tbbbbftt 20.851tb 2.0sinsinpjiviepiihtfNb 10epiibbb

56、bt 十. 钢管构造续当 时，根据 进展线性插值 同时还不应超越以下二式 (d)当 时 (e) 0.525.68sinpjinibNtft sinpjvviiA fN 2.022pjieiiiiibbNhtt f (2)有间隙的K形和N形节点 (f) (g) (h) 十. 钢管构造续当 时，尚应计算 (i)21tb 2.0sin2sinieppjiviiibbhtfN 2vAhb t 222334tta 十. 钢管构造续主管的承载力为 为节点间隙处弦杆所受的剪力，可按支管的竖向分力计算v pjivvNAAf 211vpvv pvvvA f 十. 钢管构造续 (3) 搭接的K形和N形节点 搭接支

57、管的承载力 当 时 (k)25%50%qp 2.020.52iejpjiiiiiqbbpNhtt f 10iyjejiijiyijt fbbbbt ft十. 钢管构造续50%80%qp2.022iejpjiiiiibbNhtt f 80%100%qp 2.022iejpjiiiiibbNhtt f jyjpjpjjiiyiA fNNA f 当 时 (l) 当 时 (m)被搭接支管的承载力 (n)十. 钢管构造续 4. 计算公式的根据 1矩形管节点的破坏方式有7种 主管平壁因构成塑性铰线而失效 主管平壁因冲切而破坏或主管侧壁因剪切而破坏 主管侧壁因受拉屈服或受压部分失稳而失效 受拉支管被拉坏 受

58、压支管因部分失稳而失效 主管平壁因部分失稳而失效 有间隙的K形、N形节点中，主管在间隙处被剪坏或丧失轴向承载力而破坏十. 钢管构造续2关于计算公式 公式a为防止主管平壁而构成塑性铰线而失效 公式b为防止主管侧壁因受拉屈服或受压部分失稳而失效 公式c为防止主管侧壁因受剪屈服而失效 公式e为防止主管平壁因冲切而破坏 公式f为防止主管平壁因构成塑性铰线而失效 公式g和公式i为防止主管截面因剪切而破坏 公式j为防止主管在间隙处因丧失轴向承载力而破坏 公式d 、 k、l、m那么为防止主管平壁强度破坏而失效十. 钢管构造续n 90i cosiihh 3公式的根据 主要采用国际管构造研讨和开展委员会CIDE

59、CT和欧洲规范Eurocode 3 的公式，这些公式大部分是建立在实验数据上的阅历公式。 部分那么是根据国内的实验和实际分析的结果作出修正。包括公式中的 和 ， ，并对公式c添加了限制条件，即 且 十. 钢管构造续十一. 钢与混凝土组合梁 11.1 普通规定 1. 适用范围 不直接接受动力荷载 2. 型式 组合梁的翼板可用现浇混凝土板、混凝土叠合板或压型钢板混凝土组合板 3. 翼板的有效宽度012ebbbb 十一. 钢与混凝土组合梁续 4. 计算规定 挠度按弹性方法计算 强度可按思索截面塑性开展也可采用弹性分析并思索塑性开展的内力调幅， 调幅系数不宜超越 15 计算延续组合梁的挠度时，在距中间

60、支座两侧各 0.15ll为梁的跨度范围 内不计受拉压混凝土，但应计入翼板有效宽度 be 范围内的纵向钢筋。其他区段 取折减刚度。 在计算强度、挠度和裂痕时，可不思索板托截面。 5. 组合梁应进展施工阶段的强度、稳定和挠度 组合梁的挠度应为施工阶段的挠度与运用阶段挠度的叠加 6. 在强度和变形满足的条件下，可以采用部分抗剪衔接组合梁，此时组合梁 交界面上的抗剪衔接件的纵向程度抗剪才干可以不保证最大正弯矩截面上 抗剪承载力充分发扬。 压型钢板做混凝土底模的组合梁宜按部分抗剪衔接组合梁设计 部分抗剪衔接组合梁的强度不超越 20m。十一. 钢与混凝土组合梁续 11.2 组合梁设计 1. 完全抗剪衔接组