神州南都地下室顶板道路及堆场加固方案改

1、神州南都工程（二期）工程地下 室顶 板道 路及 堆场 加固方案编制：审核：批准：编制日期： 2015 年11月第一章工程概况 0第二章编制说明及依据 0一、编制说明 0二、编制依据 0三、设计数据 1四、原设计承载能力计算 1第三章施工进度计划 1第四章施工准备与资源配置计划 1一、 材料准备 1二、人员准备 2第五章现场支撑架设计计算 2一、基本参数 2一we b Mx 夹 4c二、荷载参数 3三、施工道路支撑架体设计 3（一）车库顶板行车荷载 3（二）施工道路支撑架体 4四、地下室顶板堆场支撑设计 7（一）钢筋堆场的堆载验算 7（ 二）钢管堆载验算 7（ 三）方木、板堆载验算 8（ 四）砂

2、石砖堆载验算 8（五）堆场支撑架计算 8五、砂浆罐基础部位回顶 11第六章支撑架搭设及拆除 13一、搭设范围 13二、工艺流程 13三、构造要求 13第七章支撑架的使用、保养与拆除 15一、支撑架的使用 15二、支撑架的保养 15三、支撑架的拆除 15第八章监督和检测要求 16第九章安全保证措施 17第一章 工程概况神州南都二期工程，位于绵阳市经济技术开发区，距市中心 2公里，东依三江，西 临绵州大道， 整个地块较为平坦， 地势高差变化不大； 区域交通便利， 周围配套设施完善，是宜人、宜居的极佳位置。本工程由 2 栋高层纯住宅， 3 栋高层商住楼以及一层地下室组成，无人防，总建筑面积约15.8

3、万m2。本工程等级为一级，场地类别II类，建筑抗震设防类别为丙类，建筑结构的安全等级为二级，抗震等级为二级，建筑物耐火等级为一级，防水等级为一级，防雷级别为二类，屋面防水等级I级。主楼基础形式为 1.2-2.0m 厚的筏板基础；纯地下室部分基础采用柱下独立基础加250mnB抗浮板，以稍密卵石为基础才I力层，地基承载力特征值 320KPq地下室顶板板厚 为160mm地下室墙、柱碎强度等级为 C35,地下室梁、板碎强度等级为 C30,地下室净高 高度为4.10m。主体为框架剪力墙-核心筒结构。使用年限为50年。第二章 编制说明及依据一、编制说明为了保证神州南都（二期）项目工程安全、文明施工、按规范

4、化要求并达到国家规定的标准。由于本工程地下室施工完成进入主体结构和装饰施工时就没有施工道路和施工场地，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。二、编制依据1、神州南都（二期）工程设计图纸2、神州南都（二期）施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工安全检查标准JGJ59-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施

5、工高处作业安全技术规范JGJ800-19917、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20158、工程建设标准强制性条文2013年版9、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-201310、屋面工程质量验收规范 GB50207-201211、神州南都（二期）工程现场实际情况12、根据现场载重货车0 50吨、材料堆放最大荷载20.0kN/m2进行编制。三、设计数据地下室顶板板厚：160mm主梁最大间距为7.20m；主梁断面450X 800次梁间距为2.30m；次梁断面250X600顶板上设计回填土厚度为1.35m2活动何载：4KN/m顶板设计荷载：28 KN/m2四、原设计承载能力

6、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.1.4得：粘土自重为18 KN/n32）地下室顶板覆土 1.35M每平方米荷载：18 KN/m3 X 1.35 M =24.3KN/m 23）地下室顶板可承受荷载为：24.3KN/rm+ （活动荷载4KN/m） =28.3 KN/m24）本工程顶板可承受荷载折算后为：28 KN/m第三章施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表:搭设部位搭设高度搭设时间完成时间车道、钢筋及砂石等材料堆场基顶地卜室顶板方案审批完成后3天内开始开始后15天内完成本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后11个月第四章施工准备与

7、资源配置计划材料准备钢管：采用外径48mm壁厚2.8mm的Q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合现行国 家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆的钢管长度为3.56m或每根最大重量不超过25kg 为宜，钢管应全涂防锈漆。扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 (GB15831-2006的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达 65N-M时不得发生破坏。木彷：40 X 80 mm支撑架体上端软接触均加顶托。加强

8、对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺 纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用 变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。搭设前必须由技术、安全部门对 操作人员进行技术交底及安全交底。交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交 底人和被交底人的签字。第五章现场支撑架设计计算200mm碎路面一、基本参数无防布一道150mm砂石垫层70mm防水保护层120厚砖胎模 施工道路剖面图按现场施工的需要，加固区域详见施工平面布置图。1、地下室顶板施工道路立杆横向

9、间距或排距la (m):0.70 ;立杆lb纵距(m):0.70 ;立杆步距h(m):1.50 ;支撑架搭设高度(m):3.94 ;支撑架搭设宽度(m):8.00 (道路宽长每边增加1n)施工道路浇筑C20混凝土 200厚，宽度6m,转弯圆弧半12米，内配单排双向10的 三级钢筋200 (在防水保防层上铺砂石乳垫层无纺布)做法详上图。2、地下室顶板加工区、材料堆场立杆横向间距或排距la (m):0.90 ;立才f lb纵距(m):0.90 ;立杆步距h(m):1.50 ;支撑架搭设高度(m):3.94 ;支撑架搭设宽和长(m):详见平面布置图3 、地下室顶板干搅砂浆罐立杆横向间距或排距la (

10、m):0.50 ;立杆lb纵距(m):0.50 ;立杆步距h(m):1.5 ;支撑架搭设高度(m):3.94 ;支撑架搭设宽和长（m）400 X 4.00。4、立杆上端伸出至纵横向水平杆支撑点长度（m）:0.10 ;采用的钢管（mm）：48 X 2.8 ;扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80 ;钢管基脚200mrK 50mm板二、荷载参数查建筑结构荷载规范GB50009-2012满载300KN勺消防车对地库顶板产生的均布 活荷载为20KN/M,故50吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为 35KN/M。方木自重（kN/m2）:0.310 ;材料堆放最大荷载（kN/m2）:16.00

11、0 ;2地库顶板仃车何载（kN/m ）:35.000 ;三、施工道路支撑架体设计（一）车库顶板行车荷载1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录BB.0.2 :连续梁板的等效均布活荷载， 可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。按建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录BB.0.4 :单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL求中：L板的跨度，考虑车型状况，出于安全考虑，取车轮外边各1000mmb板上荷载的有效分布宽度；Mma简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按罐车后车轮作用在

12、跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.6mx 0.2m,后车轮作用单侧荷载取25T,前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）：2、计算1）选重量最大的罐车进行计算：罐车总重约（车和货）500KN2）根据建筑结构荷载规范GB5009-2012附录B.0.5条，局部荷载的有效分布宽度 按公式B.0.5-1计算有效载荷面积：（1） bcy = bty+2S+h=0.6 +0.2+0.16 （住宽 bty 选600mmKB 160mmffi 200n）m=1.16m（2）当 bcxbcy,bcy 0 0.6L, bcx &L 时；b= bcy+0.7L=1.16+0.7X2.3 （次梁间

13、距 L 为 2.3m） =2.77m（3）有效载荷面积s=bx L2=2.77X2.3=6.371m23）局部荷载分布的压强（车货总重500KN / （4个车轮）/ （有效面积6.37m2） =19.62KN/m22、验算车库顶板行车验算：（500KN车重荷载19.62KN/m2） （顶板可承受荷载28.0 KN/mi）, 符合顶板承载要求。（二）施工道路支撑架体偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，按35KN/m计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按 700设置，水平杆步距为1500。1、支撑架立杆荷载标准值（轴力）计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载

14、和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1）脚手架的自重（kN）：NG = 0.125 X3.64 =0.455kN ;2）方木的自重（kN）:NG = 0.31 X 0.7 X 0.7 =0.152kN ;3）堆放荷载（kN）:NG= 2 X 0.7 X 0.7 = 0.98kN ;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG + NG + NG = 1.587 kN ;（2）施工道路上活荷载主要为车辆为产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = 19.62 X 0.7 X 0.7 = 9.62 kN （3）立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2 X 1.

15、587+1.4 乂 9.62 = 15.37kN ;2、立杆的稳定性验算支撑系统立杆稳定性荷载计算单元立杆的稳定性计算公式：组合风荷载：（T =N/（小 A） &用其中 N -立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 15.37 kN ;小-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到;i-计算立杆的截面回转半径（cm） : i = 1.59 cm ;A - 立杆净截面面积（cm2） : A = 4.24 cm 2;W - 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm 3）: W=4.49 cm3;(7 -钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；L

16、 0 计算长度 (m) ；KH 高度调整系数:KH=1；如果完全参照扣件式规范，由公式 (1) 或 (2) 计算l0尸k(hd+2a)(1)l02=k 2h(2)k 1 计算长度附加系数，取值为 1.163 ；N -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ; 1= 1= 1.386 ; 2L2= 1.755a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.2 m ；( 1)长细比验算顶部立杆段：l 0产k 仙 1(h d+2a)=1 x 1.386 乂 (1500+2 乂 200)=2633.4mm非顶部立杆段：102=k 仙 2h =1 x 1.755 x 1500=2

17、632.5mm入=l 0/i=2633.4/15.9=165.62 入=210长细比满足要求！( 2)立柱稳定性验算顶部立杆段：101=k 仙 1(h d+2a)=1.155 x 1.386 乂 (1500+2 乂 200)=3041.577mm入 1=l01/i =3041.577/15.9 =191.294,查表得,小 1 = 0.197f=N/(6 A)=15.37 X 1000/83.53= 183.98N/mn2 f=205 N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：1 02=k 2h =1.155 X 1.755 乂 1500=3040.538mm入 2= 102/i =3040.538

18、/15.9 =191.229,查表得，小 2=0.197非顶部立杆段：1 02=k 仙 2h =1.155 X 1.755 X 1500=3040.538mm 入 2= 102/i =3040.538/15.9 =191.229,查表得,小 2=0.197 f=N/(6 A)=15.37 X 1000/83.53= 183.98N/mm2 f=205 N/mm 2 满足要求！3、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)=30按上节计算可知，可调托座受力 N= 5.16kNN = 30kN满足要求！4、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pWfg地基承载力 :fg = f

19、gk x kc =320 kPa其中，地基承载力标准值：fgk=320 kPa脚手架地基承载力调整系数： kc=1立杆基础底面的平均压力：p= N/A=15.37/0.14=109.79kPa其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值： N =15.37 kN2基础底面面积 ：A=0.2X 0.7=0.14 mp=109.79kPa fg=320kPa地基承载力满足要求！综上所述：该支撑架体满足相关要求。四、地下室顶板堆场支撑设计（一）钢筋堆场的堆载验算1、圆盘一级钢堆载验算1）每盘的重量计算得：约 25KN2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）：3.14 X （圆盘直径 1.6/2 ） X

20、2=2.00m23）地下室顶板受到的压力 : 25/2=12.5 KN/m 24）验算（圆盘一级荷载为12.5KN/m2） （顶板可承受荷载28.0KN/m2）,符合顶板承载要求。2、直条二、三级钢筋堆载验算1）每捆的重量计算得：约 25KN/JB2）平放时的底面积9X 0.8=7.20m23）现假设平均每格堆放2 扎钢筋，地下室顶板受到的压力25X2/7.2=7.0KN/M 28.0KN/m2 满足要求！（ 二） 钢管堆载验算1、计算1）算钢管理论重量得 48X2.8钢管每米自重：0.033KN/M2）堆载面分布中得出1M宽1.5M高空间内可堆放约675根钢管，1M长1M宽的地方 堆载 1M

21、高钢管，其重量为：（0.033 KN/M） 乂 （ 675根）=14.85KN/M22、验算（1M高钢管荷载为14.85 KN/M） （顶板可承受荷载28.0KN/M）,符合顶板承载要 求。（三）方木、板堆载验算1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.1.1得方木、板自重：（4 KN/希）2）每平方受力：（4 KN/m3） x （1m） =4 KN/m23）方木可堆载高度：（29.5 KN/m2） / （4 KN/m2） = 7.375m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m；2）（要求堆载高度2n） （可堆载高度7.375m）,符合顶板承载要求

22、。（四）砂石砖堆载验算1、多孔砖临时堆放：1）多孔砖砖自卸临时堆放，最大堆置高度不大于 1.5米。（同样包括码放高度） 平时以帆布覆盖。混凝土多孔砖容重16KN/M。2）堆置高度小于1.5米，故最大堆载0 16KN/m2 （顶板可承受荷载28.0KN/mi）,符 合顶板承载要求。2、砂石堆场：1）砂石堆场，先砌筑砂池石池，池高 0.6米，最大堆置高度小于1.2米。平时以帆 布覆盖。根据建筑结构荷载规范 GB50009-2012附录A,砂石湿态下容重18KN/ M3平 均厚度0.8米，湿态下最大等效均布荷载 =18 KN/ M3*0.8M=14.4 KN/m202 ）故最大堆载0 14.4KN/

23、m20 （顶板可承受荷载28.0KN/mi）,符合顶板承载要求。（五）堆场支撑架计算综上所述，砖石堆场荷载最大，偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑 钢管的承载能力，按16KN/itf计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按 900设置，水平杆步距为1500。1、支撑架立杆荷载标准值（轴力）计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1）脚手架的自重（kN）不考虑：NG = 0kN ;2）方木的自重（kN）不考虑：NG = 0kN ;3）堆放荷载（kN）:NG= 16X0.9X0.9 = 12.96kN ;经计算得到，静荷载标准值 NG

24、 = NG + NG + NG = 12.96 kN ;（2）活荷载主要为施工产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1 X 0.9 X 0.9 = 0.81 kN ;（3）立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2 X 2.3+1.4 X 13.93 = 16.69kN ;2、立杆的稳定性验算O O O O支撑系统立杆稳定性荷载计算单元立杆的稳定性计算公式组合风荷载：（T =N/（|）A） &用其中 N -立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 16.69 kN ;小-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到;i-计算立杆的截面回转半径（cm）

25、 : i = 1.59 cm ;A -立杆净截面面积（cm2）: A = 4.24 cm 2;W -立杆净截面模量（抵抗矩）（cm 3）: W=4.49 cm3;（7 -钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）;用-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;L 0 - 计算长度（m）;KH 高度调整系数：KH=1;如果完全参照扣件式规范，由公式 (1) 或 (2) 计算l0尸k(hd+2a)(1)l02=k i 2h(2)k 1 计算长度附加系数，取值为 1.163 ；N - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ; 1= 1= 1.386 ; 2L2= 1.755a - 立杆上端

26、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.2 m ；( 1)长细比验算顶部立杆段：l 尸k 呼(h d+2a)=1 x 1.386 乂 (1500+2 乂 200)=2633.4mm非顶部立杆段：102=k 仙 2h =1 x 1.755 x 1500=2632.5mm入=10/i=2633.4/15.9=165.62入=210长细比满足要求！( 2)立柱稳定性验算顶部立杆段：101=k 呼 d+2a)=1.155 x 1.386 乂 (1500+2 乂 200)=3041.577mm入 1=l01/i =3041.577/15.9 =191.294,查表得,小 1 = 0.1972

27、2f=N/(6 A)=16.69 X 1000/83.53= 199.74N/mm f=205 N/mm满足要求！非顶部立杆段：102=k 2h =1.155 x 1.755 x 1500=3040.538mm 入 2= 102/i =3040.538/15.9 =191.229,查表得,小 2=0.197 非顶部立杆段：102=k 2h =1.155 x 1.755 乂 1500=3040.538mm 入 2= 102/i =3040.538/15.9 =191.229,查表得,小 2=0.197 22f=N/(6 A)=16.69 X 1000/83.53= 199.74N/mm& f=2

28、05 N/mm 满足要求！3、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)=30按上节计算可知，可调托座受力 N= 5.16kNN = 30kN满足要求！4、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p&fg地基承载力 :fg = fgk x kc =320 kPa其中，地基承载力标准伯:：fgk=320 kPa脚手架地基承载力调整系数：kc=1立杆基础底面白平均压力：p= N/A=16.69/0.18=92.72kPa其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N =16.69 kN基础底面面积 ：A=0.2X 0.9=0.18 m2p=92.72kPa fg=320kPa地基承

29、载力满足要求！综上所述：该支撑架体满足相关要求。五、砂浆罐基础部位回顶1、砂浆罐支撑设计架体立杆间距：500X 500,所有立杆由横杆连成一个整体，横杆步距在不大于1500的前提下对上下横杆之间的距离进行均分确定，共设4道横杆。立杆的上端均安装可调支座，上端加设木防，下端垫设 50X200垫板。架体外侧设置剪刀撑一道，详下图所示。O O O4QH4nH5 QU5 nH5 On5 AH5 005 005 AH5OO 5钢管立杆平面布置示意图2、砂浆罐基础验算据砂浆灌使用说明书砂浆灌自重2350kg，搅拌罐容积20m据此搅拌机自重标准值：Pk=(2350+20*2000) X 10/1000=42

30、3.5kN基础重量：P2=4X4X0.4X2.5X 9.8=156.8kN (忽略基础与周围板的整体增强效果)考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2.1 ,基础重量系数取1.2基础承载力设计值：P=2.1 X 423.5+1.2 xl56.8=1076.55kN基础底面积验算，轴心受压基础基底面积应满足：(P + F)/S =(1076.55KN)/4 乂 4=67.28KN/m2=0.067N/mm2 2.8钢管立杆的连接方式为扣件对接，查建筑施工手册，当横杆步距小于 L=1500mmhf,立柱允许荷载N值为26.8KN,钢管立力f根数为81根，每根钢管承受的 荷载 N=(P+

31、 F)/81=1076.55/81=13.29KN N =26.8KN 满足要求！立杆稳定性验算：产N/(火尸 67280/(0.806 X449)=170.7N/mm2 f=205N/mm2式中N一每根立柱承受的荷载(N);IT由心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比 拉L/i=1000/15.8=63.29,查表得 (1=0.0.806 。故支撑体系满足要求!第六章 支撑架搭设及拆除一、搭设范围按现场施工通道和材料堆放的需要，在地下室顶板上设置车道、钢筋原材、砖、砂石等材料和钢筋、木工制作房、半成品堆场放部位；（加固区域详见施工平面布置图）。二、工艺流程铺底部垫木-逐根树立立杆并随即与第一步横

32、杆扣紧f装第一步小横杆并与立杆扣 紧-安第一步大横杆与各立杆扣紧-安第一步小横杆-安第二步大横杆-安第二小小横 杆-第三、四小大横杆和小横杆-加设剪刀撑。三、构造要求1、杆件与扣件（ 1）扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm立杆上下交叉使用顶托抵紧上部梁板。（ 2）杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应0150mm（ 3）杆件接长采用对接扣件。立杆的对接，错开布置，

33、相邻立杆接头不得在同步内，错开距离500mm立杆接头与中心接点之间不大于600mm2、搭设要求（ 1）脚手架构架所有立杆纵距，立杆排距均为 700mrK 700mm 900m佛900mm立杆步距为1500mm 实际搭设时根据搭设高度进行选择。地面200mnW为第一道横杆（扫地杆）。（ 2）纵横向水平杆纵横向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板

34、边缘至搭接纵向水平 杆杆端的距离不应小于100mm纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。(3)立杆每根立杆底部应设置厚度不小于50mmi木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮 不大于200mmt的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆 上。钢管立杆顶部应采可调节U托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于 200mm 安装时应保证上下同心，U0托上部增设40X 80木方以分散上部荷载。(4)剪刀撑与横向斜撑在竖向须沿长度连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面交角在45060。之间，跨越立杆的根数在57根之间，剪刀撑应在纵向整个

35、长度和连续布置，斜杆应与脚手架基本 构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样 可以避免两根斜杆相交时，把钢管别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度1米，设置3个旋转扣件，旋转扣件距管头100mmz上。其搭设示意如下图所示：也触梁立杆每4跨连续设置剪刀撑高强顶托50*100木 1 -48钢管剪刀撑此结构面面图700扫地杆3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40NJ- mi且不应大于65N- mi在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mim对接扣件开口应朝上或朝内；各

36、杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm第七章 支撑架的使用、保养与拆除一、支撑架的使用1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能投入使用。2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等的构造是 否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书面记录。3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。二、支撑架的保养1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的越旋转面及螺丝丝口上油一次。2、每天检查一次架体的变形情况，架体是否固定牢靠，发现问题及时加固修复三、支撑架的拆除1、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。2

37、、架体拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员入内。3、拆除的作业人员，必须戴安全帽，穿软底鞋。4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆剪刀撑、斜撑、后拆横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业，需分段拆除。5、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁乱堆乱放，必须做到工完场清。第八章 监督和检测要求1、在加固范围地下室顶板的临时道路两侧砌筑200mm（砖砌体，抹灰并刷油漆，在入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。2、为了保证架体的稳定，在使用过程中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等构造是否符合要求，扣件是否松动，脚手架是否变形。3