桥梁毕业设计中期报告

1、毕业设计（论文）开题报告题目：嫩江大桥连续箱梁桥结构设计院（系）交通科学与工程学院专业桥梁与隧道工程学生学号班号指导教师开题报告日期、中期报告应包括下列主要内容：1论文工作是否按开题报告预定的内容及进度安排进行；2.目前已完成的研究工作及结果；3 后期拟完成的研究工作及进度安排；4. 存在的困难与问题；5. 如期完成全部论文工作的可能性。、中期报告由指导教师填写意见、签字后，统一交所在院（系）保存，以备检查。指导教师评语：指导教师签字： 检查日期： 、研究方案及进度安排，预期达到的目标:表1进度安排时间应完成的内容天数收集相关资料、熟悉设计计算内容、理论以及计算软件202013. 桥梁结构各构

2、件截面尺寸拟定，截面几何性质计算102013. 桥梁结构初步有限兀建模， 计算恒载等各种作用下的结构内力分析20预应力钢筋估算与配置，箱梁应力与强度验算30桥墩设计10整理计算数据、绘制设计图纸，撰写毕业设计论文30二、工作进度1第一阶段进度：3.1在哈尔滨工业大学图书馆和数据库中借阅、下载了开题报告中所列参考文献；3.2 安装 Midas Civil 、Auto CAD等软件完毕；3.3认真阅读、熟悉和理解了毕业设计的任务内容。2第二阶段进度：本阶段完成了桥梁各截面尺寸的拟定，并计算出截面几何特性。2.1各箱梁截面尺寸：主桥箱梁采用单箱单室断面，主跨墩顶高度为 7.3m，跨中高度2.8m，其

3、间的梁高 在纵桥向按次抛物线变化，抛物线方程为 丫=，在Midas软件中由于不能精确输入方 程式，故只输入了抛物线次数一，进行近似计算。箱梁全宽12.75m,其中，底板宽6.25m,翼缘板长度为3.25m。翼缘板厚度分成 两段变化，端部为0.2m，在距离端部2.8m处为0.50m,根部为0.95m,其间按直线变 化。底板与腹板相交处设置0.6m 0.3m的承托。箱梁的顶板厚度为0.3m；腹板在跨中35m范围内为0.50m,向支点方向依次过渡 为0.5m、0.6m、0.7m、0.85m； 底板厚度在跨中为0.30m,在墩顶根部为0.9m，其间 按次抛物线变化。据此，主要截面尺寸拟定如下：图 1

4、箱梁跨中截面图 2 箱梁横隔板截面图 3 箱梁墩顶根部截面图 4 桥墩截面由于变截面过多，在 Midas Civil软件中按其截面竖向高度在纵桥向按次抛物线 变化；底板厚度在跨中为0.30m,在墩顶根部为0.9m,其间按次抛物线变化，利用变 截面组功能在跨中截面与墩顶根部截面之间建立起变截面，在此不一一列出其截面尺 寸。共建立110个截面。2.2截面特性：在Midas Civil软件的截面表格中可以查看所有截面的截面特性，为节省篇幅， 在此只列出几个主要截面的截面特性。表2主要截面截面特性截面面积AsyAszIxxiyyIzzCypCymCzpCzm外周长内周长跨中墩顶根部横隔板桥墩表中Asy

5、( m2):单元局部坐标系y轴方向抵抗剪力的有效抗剪面积。Asz( m2):单元局部坐标系z轴方向抵抗剪力的有效抗剪面积。Ixx( m4):绕单元局部坐标系x轴的扭转惯性距。Iyy ( m4):绕单元局部坐标系y轴的惯性距。Izz ( m4):绕单元局部坐标系z轴的惯性距。Cyp (m :沿单元局部坐标系+y轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离 Cym( n):沿单元局部坐标系-y轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离 Czp( m：沿单元局部坐标系+z轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离 Czm(m：沿单元局部坐标系-z轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离外周长（m:截面外轮廓周长。内

6、周长（m：箱型或管型截面的内轮廓周长。3 第三阶段进度：3.1 边界条件四个墩底处建立固结点，主梁两边跨端点处建立交接点图 5 模型边界条件162 个。3.2 建立节点： 169个；和单元：主梁单元 162个、桥墩单元 16 个，嫩江大桥 Midas 模型3.3 定义结构组、边界组、荷载组和钢束组。3.4 结构组：共定义了结构组 70 个。1-0&1、2-0&1、3-0&1、4-0&1 结构组为施工零号块，各含 6 个单元；图 6 1-0&1 、 2-0&1 、3-0&1 、 4-0&1 结构组1-21-14 、2-22-14 、

7、3-23-14 、4-24-14 结构组为其他悬臂浇筑的结构，各含左右 对称的 2 个单元；图 7 1-21-14 结构组1-桥墩、 2- 桥墩、 3-桥墩、 4-桥墩是桥墩的结构组；图 8 桥墩结构组除此还定义了合拢段结构组、左边跨现浇段结构组、右边跨现浇段结构组、总合 拢段结构组、主梁纵梁结构组和支承节点结构组，在此就不一一列出图示。3.4.1 边界组：共定义边界组 14 个。包括支承、左边跨现浇段、右边跨现浇段、临时固结、永久支座和桥台连接等。3.4.2 荷载组：共定义荷载组 114 个。包括与 1-21-14 、2-22-14 、3-23-14 、4-24-14 结构组相对应的挂篮 1

8、挂篮 13-8 和混凝土湿重 1混凝土湿重 13 荷载组共 33 个；“左边跨合拢段挂篮 1”荷载组，次边跨合拢段挂篮 2-1 、 2-2 、4-1 、4-2 荷载组， 中跨合拢段挂篮 3-1、3-2 荷载组，“右边跨合拢段挂篮 5”荷载组共 8 个； “左边跨合拢段混凝土湿重 1”荷载组，次边跨合拢段混凝土湿重 2-1 、2-2 、4-1 、 4-2 荷载组，中跨合拢段混凝土湿重 3-1 、3-2 荷载组，“右边跨合拢段混凝土湿重 5” 荷载组共 8 个；钢束 1-011-14 、2-012-14 、3-013-14 、4-014-14 荷载组与 “合拢段钢束 1” “合拢段钢束 5”荷载组

9、共 61 个；另外，还定义了自重、二期恒载、边跨合拢配重和次边跨合拢配重荷载组共4 个。3.4.3 钢束组：共定义钢束组 18 个。3.5 静力荷载为 Midas 模型添加施工时静力荷载，包括自重、挂篮重、混凝土湿重、二期恒载、合 拢段配重、预应力钢束的预应力等。3.5.1挂篮重：在Midas软件中模拟挂篮时，采用的方法是将每一个挂篮对前一个已浇筑完毕且达到设计强度的混凝土单元产生的作用效应等效为一个施加在前一单元 节点上的竖直向下集中力和弯矩。合拢段挂篮产生的集中力为，弯矩为，悬浇段挂篮 产生的集中力为，弯矩为，如下图所示。图9静力荷载一挂篮重3.5.2混凝土湿重：在Midas软件中模拟施工

10、阶段混凝土湿重时，采用的方法是将每一个单元的混凝土湿重对前一个已浇筑完毕且达到设计强度的混凝土单元产生的作 用效应等效为一个施加在前一单元节点上的竖直向下集中力和弯矩。具体单元混凝土湿重和其产生的集中力、弯矩见下表。表3混凝土湿重作用效应表单元号混凝土湿重kNM（ kN/m）单元号集中力kNM（ kN/m）单兀号集中力kNM (kN/m)单兀号集中力kNM (kN/m)图 10 静力荷载混凝土湿重3.5.3 二期恒载：二期恒载为施加在单元上的竖直向下均布力，图 11 静力荷载二期恒载3.5.4 合拢段配重：合拢段配重施加在 39、73、75、109 号节点上，为竖直向下的集中力和的弯矩图 12

11、 静力荷载配重3.5.5 预应力钢束的预应力荷载：由于施工阶段预应力钢束输入工作尚未完全结束， 故预应力荷载在此就不列出。3.6 移动荷载：设置有两车道，轮间距为1.8m，车辆类型按公路工程技术标准 JTGB01-2003 选择CH-CD类型，建立了一个移动荷载工况。3.7 定义施工阶段：共 23个施工阶段。图 13 施工阶段 1（ 8 天）图 16 施工阶段 4（ 8 天）图 17 施工阶段 5（ 8 天）图 18 施工阶段 6（ 8 天）图 21 施工阶段 9（ 8 天）图 22 施工阶段 10（8 天）图 23 施工阶段 11（8 天）图 26 施工阶段 14（ 15 天）图 27 边跨

12、合拢（ 8 天）由于后续施工阶段的 Midas 模型在此难以区分不同，故不再列出有关图示，仅给 出施工工期：解除边跨临时固结（ 1 天），次边跨开始合拢（ 5 天），次边跨合拢（ 8 天），中跨开始 合拢（ 5 天），中跨合拢（ 8 天），解除中墩临时固结（ 1 天），二期荷载（ 10 天），使用 十年（ 3650 天）。3.8 各施工阶段开始时，在恒荷载作用下产生的弯矩：图 28 施工阶段 1, 最大负弯矩为图 31 施工阶段 4, 最大负弯矩为图 32 施工阶段 5, 最大负弯矩为图 33 施工阶段 6, 最大负弯矩为图 36 施工阶段 9, 最大负弯矩为图 38 施工阶段 11, 最大负

13、弯矩为图 37 施工阶段 10,最大负弯矩为图 41 施工阶段 14, 最大负弯矩为图 42 边跨合拢 , 最大负弯矩为图 43 解除边跨临时固结 , 最大负弯矩为图 44 次边跨开始合拢 , 最大负弯矩为图 45 次边跨合拢 , 最大负弯矩为图 46 中跨开始合拢 , 最大负弯矩为图 47 中跨合拢 , 最大负弯矩为图 48 解除中墩临时固结 , 最大负弯矩为图49二期荷载，最大负弯矩为3.9纵向预应力束估算与配置3.9.1配置原则纵向预应力束的布置应满足以下三个条件：i在正常使用极限状态，应满足使用阶段的应力要求：荷载短期效应组合下，截面上下缘不出现拉应力；荷载标准效应组合下，截面上下缘压

14、应力小于0.5 fii在施工阶段，应满足短暂状况正应力的要求：截面上下缘不出现拉应力；截面上下缘压应力小于0.7 f 'iii在承载能力极限状态，应满足正截面抗弯承载力的要求。一般来说，预应力配置应满足i、ii条件，后验算条件iii 。若承载能力不足，可配置 一定数量的普通钢筋。3.9.2按正常使用极限状态的应力要求计算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范规定，预应力梁应满足弹性阶 段的应力要求和塑性阶段的强度要求。但由于受压区面积较大，上、下缘的压应力不 是控制因素。为简便计，可只考虑上、下缘不出现拉应力的限制条件，即上缘ysMminWs0,下缘yx肾0(1)若最大弯矩Mma

15、x和最小弯矩Mmin异号，需在截面上、下缘均布置预应力筋。设上缘预应力筋为Ns，下缘为Nx，则由Ns、Nx产生的应力为:上缘ys (比巴空)(叫血亘)，下缘 y AWsAWsyx(N_s Ns es)£ 心 e(A %( AWx将上式代入上下缘应力控制条件得:N Mmax(exKx) Mmin(ex 心)(KsKx)(ese )NxMmax(Q Kx) Mmin(Ks 耳)(K sKx )(esex)式中,Ks、Kx为截面上、下核心距:ysKsWx/ A,Kx= Ws/ A，Ws= I /ys，Wxyx设每根预应力筋面积为As，有效预加力为ns = Ns/ ( Asyxesexs，则

16、需要的预应力筋根数为:s) ，nx= Nx / ( As x)(2)只在截面下缘布置预应力筋以抵抗正弯矩由下缘不出现拉应力控制:M maxoyx w 0xMmaxNx Nx exNxKsexyx AW<ii.由上缘不出现拉应力控制:Mmin 0ys0WsNxMminNx Nx ex巳 Kxys A Wxx(3)只在截面上缘布置预应力筋以抵抗负弯矩i.由上缘不出现拉应力控制:ysysM min 0WNs Ns esA %NsM minKxesysN sM 十essyxiii.由下缘不出现拉应力控制:maxyxWNsNs0esNsmaxyxKs esAWX需要注意的是，此时计算内力未考虑预加

17、力次内力、混凝土收缩徐变的影响，而 预加力次内力使跨中正弯矩增大，使支点负弯矩减小。因此，一般将跨中钢束计算的 结果增大2030%而支点不变。施工阶段预应力筋估算公式与正常使用阶段相同，但内力取值不同。3.9.3按正截面抗弯承载力的要求计算为简化计算，忽略实际存在的双筋影响，按单筋截面计算。承受双向弯矩时，可各视为单筋截面，分别计算。Fx 0: fcdbx N由内力平衡得：M-cdsx0:fcdbx(h0 -) Md解得 x hoh2 2Md/fcdbcd得预加力 Ns fcdbx fcdb(h。,h 2Md/Gb)N s= f sd A S由上述步骤可以估算预应力钢筋面积，但由于本阶段任务还未最终完成，故在此不列出估算钢筋数量。三、后期拟完成的研究工作及进度安排1 拟完成的研究工作（1）预应力筋及非预应力筋布置；（2）施