(完整版)土木毕业设计住宅计算书.doc

1、1 设计说明1.1 工程概况本工程是一座二层底框商服住宅，地上六层，其中一、二层为商铺，三、四、五、六层为住宅，总建筑面积为 4314 平方米，总建筑高度为 19.8米，一层层高为 3.6 米；二层层高为4.2 米，三，四，五，六层层高均为3 米，耐久年限为 50 年（二级），耐火等级为二级， 抗震设防烈度为7 度。1.2 设计范围本工程施工图包括总平面图，建筑设计，结构设计俩个部分。1.3 建筑设计屋面工程不上人平屋面做法：屋面做法采用卷材柔性防水屋面做法88J1-X1工程做法。按国家标准屋面工程技术规范GB相关部分执行墙体一、 二层室内框架填充墙采用陶粒空心砌块，规格为190×

2、190× 190四 - 六层住宅采用 Mu10.0 烧结黏土实心砖， M7.5 混合砂浆砌筑，楼梯间四周墙采用 370 厚 mm烧结多孔砖外墙装饰外墙采用 100×100 面砖，基层用 15 厚 1:3 水泥砂浆分层抹平， 5厚 1:2 水泥砂浆抹面；面砖业主自定内墙装修内墙装修采用水泥砂浆面，做法详见 88J1-X1工程做法，面层装修业主自定顶棚装修采用水泥砂浆面，做法详见88J1-X1 工程做法地面采用水泥砂浆面，做法详见88J1-X1 工程做法楼面采用水泥砂浆面，做法详见88J1-X1 工程做法踏脚线为 150 高水泥砂浆面，做法详见88J1-X1工程做法卫生间采用3

3、00×300 防滑地砖，墙面采用150×150 白色面砖墙裙高1800mm，卫生间防水层，其坡度为i=1%。各房间木门采用实木做门，刷聚安漆二道（本色）其它内装修标准由业主确定外装修外窗采用塑铝合金白色玻璃，采用推拉窗，做法规范要求施工。一层营业厅用房门采用卷连门，做法由厂方确定。落水管采用 PVC白色管。根据建筑抗震设防分类标准本工程按丙类建筑进行抗震设防。住宅入户口采用防盗门。楼梯栏杆刷黑色银粉漆二道。阳台栏杆采用铁花栏杆高1150。图中未注明的门垛为 240mm宽，图中未注明大样线脚，采用成品线脚。施工中应注意各工种配合，做好管道，设备安装的预留预埋，不得事后打洞凿槽

4、。未尽事宜应严格按国家现行有关规范施工验收。1.4 结构布置方案以及布置情况本结构为底部二层商用的多层住宅，考虑到下部平面布置的灵活性，可以考虑采用框架结构或者框剪结构。由于考虑到框架抵抗水平荷载的能力较低，抗侧移刚度较差，侧向变形较大，上下层的刚度比不能满足要求，因此底下二层采用框剪结构，以上为砖混结构形式。该工程根据建筑抗震设计规范应采用全现浇的结构体系，并且根据砌体结构设计规范 10.5.9“框支墙梁的框架柱，抗震墙和混凝土的强度等级不应该底于C30,托梁上一层墙体的砂浆强度等级不应该底于M10, 其余墙体的砂浆强度等级不应该低于 M5 ”，因此该工程取混凝土等级为 C30,砖等级为 M

5、10, 混合砂浆等级为 M7.5 结构平面布置图见图。框架，剪力墙的抗震等级为二级，图 1-11.4.1剪力墙的布置与数量的初步确定A:剪力墙的布置要求根据建筑抗震设计规范 的要求，剪力墙的布置应该均匀对称的布置在建筑物周边附近，楼梯间，平面形状变化或恒载较大的部位，平面形状凹凸较大时，宜在凸出部分端部附近布置剪力墙，并且剪力墙应该双向或多向布置，宜拉通对齐，不同方向的剪力墙宜分别联结在一起，避免仅有单向存在剪力墙的结构布置形式。B:剪力墙数量的初步确定对于二层底框结构， 剪力墙数量的确定应该由上、下二层刚度比确定。根据建筑抗震设计规范7.1.8 第四条“底部两层框架抗震剪力墙房屋的纵横两个方

6、向，底层与底部第二层侧向刚度应接近，第三层与底部第二层侧向刚度的比值，6、7 度时不应该大于 2.0，8 度时不应该大于 1.5，且均不应小于 1.0”。在进行剪力墙数量的初步估计时，先按照剪力墙截面面积与楼面面积之比为1.5%(7 度二类场地 )的要求进行估算，具体布置见结构平面布置图。1.4.2构造柱的布置对于上部分的砌体结构应该设置构造柱，且应该按照砌体结构设计规范 10.1.8 的要求进行设置，截面尺寸为240mm× 240mm。1.4.3圈梁的布置对于上部分的砌体结构应该设置圈梁，且应该按照砌体结构设计规范7.1.5 以及 7.1.6 的要求进行设置， 截面尺寸为 240m

7、m× 300mm（在计算重力荷载时仍然按照砌体墙进行计算）。圈梁每层均设置，遇到窗口设置附加圈梁。1.5构件初步估算1.5.1柱截面估算柱的截面按下列公式估算：Ac =根据计算结果并综合考虑其他因素，柱尺寸取500×500 mm21.5.2梁截面尺寸确定：主梁高度按 h=（11218） l 取纵梁：mm横梁：mm根据计算结果并综合考虑二层主梁为墙梁及其他因素，主梁高度分别取表 1-1一层二层纵梁高度（ mm）600800横梁高度（ mm）600800主梁宽度 b=（1312）二单元总重：1655kn三单元总重：1655kn四单元总重：1765kn六层墙总重 =1765*2+

8、1655*2=6840kn半层墙重 =68402=3420kn女儿墙 +屋面板 +半层第六层墙=579+3680+3420=7680kn其他层计算从略G1=7680knG1=10746knG1=10492knG1=10510knG1=11537knG1=6654kn图 3-14 水平侧移计算及内力计算4.1 横向水平荷载作用下结构的内力和侧移计算4.1.1水平地震载作用下结构的内力和侧移计算结构总水平地震作用标准值FEK =maxGeq抗震设防烈度为7 度，抗震规范规定，对于底部框架结构取max=0.08结构等效重力荷载，对于多质点结构：Geq=0.85 Gi=0.85×（ 7680

9、+10746+10492+10510+11537+6654）=48976KN则 FEK =0.08× 48976=3918 KN各楼层的地震作用各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表4-1层次i (KN)HiGi Hi (KN*M)Fi (KN)Vi (KN)G6.000768020.61582088278275.0001074617.618913098718144.0001049214.615318379926133.0001051011.612191663532482.000115378.69921851737651.00066544.42927715339187509323

10、9184.1.2 水平地震载作用下结构内力分配1. 地震剪力设计值的分配 :底部两层框剪砌体房屋的第一、 二层横向地震剪力设计值 ,应全部由该方向的剪力墙承担 ,并2. 按剪力墙的侧移刚度比例分配 .3当抗震墙的高宽比1, 应以此剪力进行抗震墙截面的抗震承载力验算。横向水平地震作用下的位移验算4-2层Vi (KN) D(Nmm) ui mme =ui hi次68270.06630002.2E-05518140.14330004.8E-05426130.20730006.9E-05332480.25830005.16E-05237650.57942000.000138139180.6874200

11、0.000163表中均小于故小震作用下的弹性侧移满足要求。4.1.3水平地震载作用下结构内力计算地震作用产生的内力图46.3727246.392.6384987.8113.2103103159.87292.6384987.8113.2图 4-2水平地震作用下梁端产生的内力图表 4-3层AD 跨梁端剪力DH 跨梁端剪力LL72723887.872159.8723887.8柱轴力边中柱柱26.7.246.318.86.46.37218.818.033816.159.10341.76.103159.41.760.038385注： (1)柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应

12、的右侧两根柱为压力。(2)表中 M 量纲为 kN*M ，V 的量纲为 kN，N 的单位为 kN ，L 的单位为 m。4.2横向水平风载作用下结构的内力计算风压标准值计算公式：w=zszw0因结构计算高度H=20.6<30m，且 HB=20.612.6=1.63>1.5,因此不考虑风压脉动的影响，可取z=1.0，对于矩形平面s=1.3，z 可查荷载规范：w0=0.55KNm2，地面粗糙度 C 类横向风荷载计算表表 4-4层次Zm风荷载风振体zq(z)iF KN体形系数形系数13.60.741.310.5311327.80.741.310.53105310.80.741.310.538

13、7413.80.741.310.5387516.80.781.310.5692619.80.841.310.56491. 风荷载剪力设计值的分配：底部两层框剪砌体房屋的第一、 二层横向风荷载设计值 ,应全部由该方向的剪力墙承担 ,并按框架 -剪力墙协同工作分配剪力， 作为抗震设防的第二道防线，并且框架须承担剪力的F1=113KNF=420KN(171.18)X1(171.67)X 2113 1.18420 1.67(171.67)X1(344.3)X 2113 1.674204.3解得总抗震墙和总框架的层间剪力标准值如下：Vw'1FF1X1X 2420 113 25 20 488 53

14、3总抗震墙Vw'2FX 2420 20400 420Vfbw'1455330.2106KN总框架Vfbw'2204200.284KN取，。总框架的剪力分配，下边柱下中柱底层柱与第二层柱的配筋应保持相同水准。取风荷载产生的内力图2.654.34.32.655.32.32.86.475.35.95.95.39.64.35.32.32.85.36.475.3图 4-3风荷载作用下梁端产生的内力图表 4-5层 AD 跨梁端剪力DH 跨梁端剪力LL26.4.32.651.16.2.654.31.13316.9.65.92.466.5.99.63.56334.34.32.39.64

15、.32.3柱轴力边中柱柱1.103.506注： (1)柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。(2)表中 M 量纲为 kN*M ，V 的量纲为 kN，N 的单位为 kN ，L 的单位为 m。4.3底层地震倾覆力矩的分配：1由三层以上各层水平地震作用在房屋二层引起的倾覆力矩：6ehFi ( H iH 1 H 2 )i3M1= 827 ×12+987×9+766×6+635×3=25506 KN.m2底层框架的转动刚度：一榀框架的转动刚度：5 0 0063006 30005图 4-5由于本结构的各榀框架为对称结构，

16、故框架的中和轴位于中间柱的截面形心，且 X1=6.3 m，X2=0，X3=6.3 m 。 . 一榀钢筋混凝土抗震墙和框架柱组合体系所承受的倾覆力矩标准值:K fWK fWMK fWKbWK fE (Aci Xi2I cwjAcwj X j2 )K fWH30106 (0.256.320.25 6.32 )8.2 1.66 3.152 )1068.4159K fE Aci Xi2H30106 (0.256.320.256.32 )8.471 106K fWK fW fWKbWK f3 159 10610 71 1063416kn.m一片剪力墙分来1138.kn.m一榀框

17、架承受的倾覆力矩标准值K fWK f M71 10625506K fWKbWK f3 159 10610 71 1061525kn.m倾覆力矩引起的附加轴力：框架 -抗震墙组合体承担的地震倾覆力矩引起柱和抗震墙产生轴力M fw Ai X i643kn =± 23.945 KNNI wAw x2Ai X i25 竖向荷载作用下的内力计算5.1 横向框架内力计算：计算单元：取轴线横向框架进行计算，,由于房间内部布有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线表示，计算单元范围内其他楼面荷载则是通过次梁和纵向框架传给梁柱。二层荷载分布简图如下图 5-1一层荷载分布简图如下：图 5-2

18、5.2 荷载计算一层荷载计算：恒荷载计算简图：F1P2F2P1q2q2P3q1ABC图 5-3荷载计算：在图中， q1 代表横梁自重， q2 代表楼板传给横梁的荷载。由图中几何关系可得： q2=3.755× 2.4=9.012KNmP1P3 分别为由纵梁传过来的集中力：P1 计算， P1 分为 PI 左， PI 右P1 右传来图 5-4图 5-5恒荷qeq(1223 )6.1 0.774.7kn / m板传来：墙传来： 3.02(3.44.21.82) / 216kn纵梁自重： 0.6合计 33.6knP1 左传来：图 5-6qeq(1223 )6.1 0.265.4kn / m板传

19、来：墙传来： 3.02纵梁自重： 0.6合计 52.4P1=P1左+P1右 =33.6+52.4=86knP2 计算，板传来：纵梁自重：P2= 7.8+11.25=19knP3=P1=86KNF1 计算次梁传来 F1合计： 52.4kn次梁自重：F1=52.4+12.75=65.15knF2=F1=65.15KN横梁上的三角型荷载化成均部荷载板传来：图 5-7qe55q6.1 3.85kn / m88俩边都有一层活荷载计算简图：F1P2F2P1q2q2P3q1ABC图 5-8荷载计算：底层为商场：活荷载取P1P3 分别为由纵梁传过来的集中力：板1传来板2传来qe12 0.2620.2635.5

20、 4.85kn / m4.8560.514.55knP1=8.82+14.55=23.4knP2=P3=23.4knF1=F2=P2=46.8KN横梁上的三角型荷载化成均部荷载板传来：图 5-9qeq 55 5.5 3.4kn / m88俩边都有二层荷载计算二层荷载分布简图图 5-10EBEIEF41.40.2741.441.441.241.241.40.2741.441.441.241.241.20.2341.441.441.241.241.20.23ED41.441.441.241.2二层活荷载计算屋面板传来q3q44层楼板传来q5q6q1q2图 5-18P1 计算：P1 右计算：屋面板传

21、来活荷载转成线荷载三角形荷载化成均部荷载传来剪力 V1=楼面板传来活荷载转成线荷载三角形荷载化成均部荷载传来剪力 V2= 1 qe l1 2.6 4.2 5.46kn224 层一共传来P1 右 =1.38+21.8=23.2kn同理 P1 左 =41.9knP1=P1 左+P1 右 =41.9+23.2=65.1knP2=154.9knP3=70.2+19.4=89.6knq 1 计算楼面活荷载转成线荷载梯形荷载化成均部荷载qeq(1223 )0.824.23.4kn / m4 层一共传来q 2 计算楼面活荷载转成线荷载梯形荷载化成均部荷载q q (1 2 23 ) 0.82 3 2.7kn

22、/ me4 层一共传来q 3 计算屋面活荷载转成线荷载梯形荷载化成均部荷载qeq(1223 )0.82 1.050.86kn / mq 4 计算屋面活荷载转成线荷载梯形荷载化成均部荷载qeq(1223 )0.820.750.67kn/ mq总13.610.80.860.6726kn/ m5.3 恒荷载作用下的内力计算恒荷载的力矩分配如下图恒载图 5-19弯矩图如下恒载弯矩图图 5-20恒荷作用下 AD 跨梁端剪力计算表 5-1层 l26.3294.4376.616.37688.2恒荷作用下 DH 跨梁端剪力计算表 5-2层 l26.3138.238.216.310262.3恒荷作用下柱子内力计

23、算表 5-3柱层截面横梁剪纵梁传柱自重N柱轴力号次力来2柱顶518.7813.1813.1294.421.25A柱底834.4834.47623.499.4933.81345.57521.25柱底120.65955.1柱顶10061520.81520.82514.821.251542D柱底1542柱顶46.8224.81788.8117821.251788柱底2462柱顶342.9011058.21058.238.224.31079.5H柱底1079.5柱顶43.781125.41205110230.713柱底112.2512265.4 活荷载作用下的内力计算筋考虑梁正截面及斜截面承载力计算分

24、别见表。框架梁正截面承载力计算表 6-3截面边支座CF 跨中中间支座FJ 跨中边支座220.5207.9-208.7217.5215.1.0.0210.0210.89514761435选配钢筋实际钢筋面积152115211521满足朔性角的转动框架梁斜截面承载力计算表 6-4中间支座截面边支座中间支座（左）边支座（右）（防止斜压破坏）是否计算配筋选用箍筋101101101101455423实际钢筋间距其中 sv201.2 0.2525%sv.min0.24 ft0.125%，所以满足最小配筋率。b sf yv6.2 柱截面的设计6.2.1剪跨比和轴压比的验算柱的剪压和轴压比表 6-5柱 层b号

25、次(m(mm)m)A250046016.7160.772.91267.54.8>20.3<0.7150046016.798.351.81494.94.1>20.36<0.7D250046016.7128.159.32340.64.7>20.56<0.7150046016.793.449.32816.74.1>20.67<0.7H250016.789.251.81548.93.74>20.37<0.7150046016.7106.249.91811.14.63>20.43<0.7说明 :1、根据 <<高层建筑混凝

26、土技术规程>>6.4.2 的规定 :在框支结构中 ,二层抗震等级的柱轴压比限值为0.7;2、表中数据均为没有考虑承载力抗震调整系数的值.故：柱的轴压、剪压比均符合要求。6.2.2柱正截面承载力计算底层A柱:根据 A 柱内力组合表和柱端组合弯矩的调整表 ,选择最不利的一组内力进行计算 :1、说明 :1、该组内力是地震组合的情况,应考虑承载力抗震调整系数的值, 根据 <<混凝土技术规程 >>11.1.6 的规定 ,按照偏心受压柱取值且在该组合状态下 ,水平荷载效应应占弯矩设计值的 75% 以上 ;2、根据 <<高层建筑混凝土技术规程>>6

27、.2.2 的规定 :二级框架结构的底层柱底截面的弯矩设计值,应采用考虑地震作用组合的弯矩值乘以增大系数1.25 的乘积 ;3、底层柱纵向钢筋宜按上、下端的不利情况配置.故 : M1.25145.7182.1KNMe0M182. 1 610285mmN637.5 103应取 20mm 和2、非地震组合，且无水平荷载效应，故不必调整，M98. 161 077mme01267.5103N应取20mm 和偏心方向截面尺寸的130 两者中的较大值, 即50030=16.7,故此处应该取 20mm.eie0ea7 72 09mm7,因此需要考虑偏心距增大系数.其计算公式为 :而 : 10.5 fc A0.

28、516.750021.651.0,取 11.0N1267.5 10321.150.01l01.150.0142001.0661.0, 取 2 1.0h500118 .241.0 1.0 1.24140097 / 460eeih2as1.249750040 330.28mm2xN1267. 5 310 0. 33b0. 55hf cbh016. 7 500 460故按照大偏心受压情况进行考虑如下；其中 :、是柱的上、下端节点处交汇的各柱的线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值 ;是上述二者中的较小值;H 在底层柱中取 1.0H.故:上节点下节点l0(1 0.15 0.85)4.24.74m179

29、0.5 103337.50.46 (10.50.46) 1.0 16.7 5004602300(46040)故：按照构造要求进行配筋。2、该组合为非地震组合，不予调整，M 很小，可近似按轴心受压考虑。应取 20mm 和偏心方向截面尺寸的130 两者中的较大值 ,即 50030=16.7,故此处应该取 20mm.eie0ea95.920115.9mm考虑到地震力作用下对水平荷载的要求,根据 <<混凝土结构设计规范 >>7.3.10 以及 7.3.11 的规定 ,框架柱的计算长度用下式进行计算:或取二者中的较小值 .其中 :、是柱的上、下端节点处交汇的各柱的线刚度之和与交汇

30、的各梁线刚度之和的比值 ;是上述二者中的较小值;H 在底层柱中取 1.0H.故根据规范规定 ,在抗震情况下 ,宜采用对称配筋xN1350. 6 310 0. 35b0. 55hf cbh016. 7 500 460故按照大偏心受压情况进行考虑如下；As As'Ne (1 0.5)1 f cbh02f y' (h0as')1350.6 103115.90.35 (10.50.35) 1.0 16.7 5004602300(46040)<0 构造2、非地震组合，且无水平荷载效应，故不必调整，M3 01601 6. m6 me01811.1 3N1 01811.1 10

31、32700.47(1 0.470.5) 1.0 16.75004602300(46040)构造6.2.3柱斜截面受剪承载力计算柱故：该层柱按照构造要求配筋。说明：根据高层建筑混凝土结构技术规程6.4.6 对箍筋的规定：1、框支柱的箍筋加密区应取全高；2、柱的箍筋加密区箍筋肢距不宜大于250mm 和 20 倍箍筋直径的较大值，且至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋；3、框支柱箍筋间距不应大于100mm,箍筋的体积配筋率在二级时不应小于 0.6% 。故：选用双肢箍筋，则有：根据一层轴压比为0.36 查高层建筑混凝土结构技术规程 6.4.7有，因此最小体积配筋率为：v fc0.1316.7v mi

32、n1.03%f yv210柱箍筋的体积配筋率为：Asvli78.56 (500100)0.6%v1004600.89%minsAcor460故：配筋满足要求。底层 D 柱:从柱剪力组合表中选出一组最大剪力值和相应的轴向压力设计值：N=1790.5KN故：同上验算过程知该截面尺寸满足要求。又： 0.3 fcbh0.3 16.75002 /10 31252.5KN ,N1790.5KN故：取又查表知：剪跨比取偏心受压柱斜截面抗剪箍筋截面面积0.2Asv1rREV1.5 fcbh00.07rRE Nn1.25 f yvh00.80.25004600.0561790.559.316.74.71.501

33、.25210460故：该层柱按照构造要求配筋。同理选用双肢箍筋，则有：根据一层轴压比为0.67 查高层建筑混凝土结构技术规程 6.4.7有，因此最小体积配筋率为：v fc0.11 16.7v min2100.87%f yv柱箍筋的体积配筋率为：Asvl i78.5 6(500100)min 0.6%v1004001.177%sAcor400故：配筋满足要求。底层 H 柱:从柱剪力组合表中选出一组最大剪力值和相应的轴向压力设计值：N=1811.1KN故：同上验算过程知该截面尺寸满足要求。又： 0.3 fcbh0.3 16.75002 /10 31252.5KN ,N1811.1KN故：取又查表知

34、：剪跨比取偏心受压柱斜截面抗剪箍筋截面面积Asv1rREV0.2fcbh00.07rRE N1.5n1.25 f yvh00.849.90.25004600.0561811.14.716.71.501.25210460故：该层柱按照构造要求配筋。同理选用双肢箍筋，则有：根据一层轴压比为0.43 查高层建筑混凝土结构技术规程 6.4.7有屋面，因此最小体积配筋率为：板：左面板传来的重力q恒q活. . . kn / m2转换成线荷载qe11.51(1223 )11.50.819.3kn / m右面板传来的重力转换成线荷载qe8.23(1223 )8.230.97.4kn / m楼板：左面板传来的重

35、力为q恒q活3.910.5 24.91kn / m2qe4.912.1(1223 )8.35kn/ m右面板传来的重力为qe4.911.5(1223 )6.6kn / mq （8.356.6） 3 44.9kn/ m屋面板与三层楼面板传来(44.99.37.4)161.6kn墙自重第三层计算高度处的平均压应力为061.672.36558kn / m 20.558kn / mm210.24验算砌体截面抗震承载力砂浆 M7.5 取，砌体强度正应力影响系数110.450110.5581.39nf v1.20.451.20.14f ven f v 1.390.140.195N / mm2验算截面抗震承

36、载力fve A0.195 6300 240294kn V 33kn满足要求。1.0re墙体竖向承载力验算荷载资料屋面恒荷载标准值5.235不上人屋面活荷载标准值0.5楼面恒荷载标准值3.91楼面活荷载标准值2.0该方案所在地区的基本风压为，且房屋层高小于4，房屋总高度小于28，根据砌体设计规范表4.2.6 ，该房屋设计时可不考虑风荷载的影响。承载力验算取轴 A-C 段横墙验算由于第三六层墙体所用的砖、砂浆等级及墙厚均相同，所以只需要对第三层墙底截面- 进行验算。计墙、柱和基础时的活荷载折减系数为0.85进行控制截面内力计算轴力包括屋面荷载、三六层楼面荷载和三六层墙体自重，则有=1.2 

37、5;+1.4 ×=170 KN=1.35 ×+1.4 × 0.7× =191.7 KN, =12.5 查表得，则fA 0.81 0.24 106 1.69 328.5KN 191.7 ，满足要求。8 楼梯与楼板设计8.1 楼梯设计8.1.1板式楼梯计算采用现浇板式楼梯，平台梁的受力钢筋HPB335（）其余为HPB235（）混凝土强C20 f c9.6N / mm2 , f t1.1N / mm2 ，板底 20 厚混合砂浆抹底， 板面为 20 厚水泥砂浆， 金属栏杆，楼梯活荷载为，取一个踏步宽为计算单元（ b=1000mm）（其结构布置见下图）踏步尺寸 150mm× 280mm