九医院悬挑脚手架施工方案.doc

1、编制说明根据武汉市九医院新建住院楼施工图及本工程施工组织设计要求编制该项目工程外脚手架施工方案，该施工方案是本工程外脚手架操作施工的指导性文件。此方案一经行业主管部门、监理、业主审批认可，现场施工必须严格按此方案执行操作，以确保该分项工程管理目标实现。一、编制依据1.1中南建筑设计院设计的施工图纸。1.2 建筑法、安全生产法、建筑施工现场管理条例等法律、法规。1.3 本公司现行安全生产管理制度、考核标准、程序手册、操作手册。1.4现场地理条件及施工环境。1.5建筑施工企业三级安全教育 。1.6本公司编制的建筑安装工人安全技术操作规程 。二、文献资料及规范2.1建筑施工手册第一册，中国建筑工业出

2、版社出版(第四版 )。2.2高层建筑施工手册下册，中国建筑工业出版社出版(第二版 )。2.3建筑工程项目管理规范 (GB/T50326-2006)。2.4建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)。2.5建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)。2.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)（2002版）。2.7建筑结构荷载规范(GBJ9)。2.8 钢结构设计规范(GBJ17-88)。第一章工程概况一、概述武汉市九医院新建住院楼工程位于武汉市青山区。该工程为12 层框剪结构，建筑面积为22274.9 M2。二、脚手架的选型根据施工现场的实际情况，以及现行脚手架搭

3、设施工规范，本工程选用双排钢管全封闭式悬挑脚手架。第二章施工指导思想及施工管理目标一、编制指导思想根据本工程的需要和施工组织设计要求，外脚手架必须满足结构施工阶段的安全防护和装修施工阶段操作人员施工要求及安全围护。考虑到工期紧，外脚手架随结构分段搭设至屋顶女儿墙顶上1.5 米处，以确保施工需要。二、施工管理目标充分发挥落悬挑外脚手架的特长，严格管理，精心施工，确保以下目标实现：1、进度：严格按总进度要求施工， 满足主体工程和装修施工阶段对脚手架需求，确保外脚手架符合总的工程进度要求。2、安全：严格按操作规程操作施工，确保本工程达市有关安全检查标准要求。3、质量：按照施工图及规范认真编制施工方案

4、，严格按国家及武汉市有关部门颁布的钢管扣件式悬挑脚手架规范、规定进行施工，主体结构及装修施工的使用要求，确保检查验收达标，符合安全施工规范的规定。4、文明施工：严格按施工组织总设计的有关要求施工，做好标准化管理，确保该工程文明施工达标，力争脚手架施工创市优良样板工地，树立良好的社会形象。第三章施工组织与管理部署一、施工管理机构根据该分项工程的特点，按施工组织总设计的要求，成立脚手架工程专业施工组，施工人员及管理人员必须持证上岗，分工明确，该专业组管理机构如图（附后）。二、施工部署本工施工外脚手架采用钢管扣件式双排悬挑脚手架，根据工程需要，随主体框架逐步搭设。1、本工程采用分段搭设，从三楼面设置

5、第一道悬挑，八楼面设置第二道悬挑，十一楼面设置第三道悬挑上顶。2、本脚手架工程应逐层预埋钢管，并用钢管将其连接牢固， 使其与房子连成整体。3、沿房边外架用钢板网3-12 层全封闭，防止物体坠至房屋。组织管理机构图项目经理经部生产副经理专职安全员架子工长专业班组长操作人员三、施工组织设计及准备1、劳力计划针对本工程工期紧，施工技术要求高，工程量大的特点，我公司在公司各项目部经过严格筛选，确定在大型工程中经过锤炼技术熟练、纪律严明的高素质专业队伍，精心组织，以确保外脚手架的施工质量进度。因此公司所选择的人员均是经过特殊岗位作业培训，并具有武汉市颁发的脚手架施工人员操作证，劳动力计划详见下表：人数工

6、种架子工辅助工施工周期装饰阶段主体 38 层1522011 年 3 月-2011年 4 月主体 8顶层1532011 年 4 月-2011年5月装饰阶段322、材料准备本钢管脚手架搭设建筑面积为26000 余方平米，根据脚手架搭设的构造特点，具体材料用量计划如下：序号名称单位数量用途规格1焊接钢管T116外脚手架主要用料50×3.52十字扣件个33000外脚手通用铸铁件3直接扣件个1500垂直钢管连接处铸铁件4转角扣件个500斜撑钢管相接处铸铁件5密目网M 218000外围封闭2000 目 100cm26竹脚手板块1500作业层及封闭层用250×28007型钢根700悬挑梁

7、160×80×8.03、技术准备(1) 做好开工前资料收集工作本工程属小高层建筑。根据工程和地理位置的特点，要求外脚手架工程必须牢固、可靠，安全性必须严密。因此在开工前必须掌握好温、湿度、降雨雪、风及风速等相关气象资料，观测施工场地周边的人流，结合施工组织设计工期、施工进度、技术要求等，认真编写详细的施工方案及操作细则，指导外脚手架的施工。(2) 岗前学习虽然上岗人员是经过培训的有上岗证并且是施工经验丰富的施工人员，但在施工人员进场后，必须全面组织岗前再学习，继续温故施工规范及操作规程，每一位施工人员必须熟记本工程施工方案的要点、搭设方法、安全规定防护措施。(3) 编制详细

8、的操作细则结合施工组织总设计和本施工方案，项目部技术部门及架工班组共同编制本外脚手架的施工操作细则，指导作业人员操作，做到每一施工人员人手一册，并熟记于心，操作起来得心应手，以保证施工的顺利进行。(4) 技术交底工程施工前必须由项目部门对施工班组进行全面的技术交底，每一个操作人员必须明白本施工方案的施工编写意图，了解本脚手架的搭设要点、受力要点及文明施工，安全防护等要点，做到不交底不施工，不明白不施工。第四章脚手架搭设方案一、根据本工程特点，脚手架搭设高度较高，钢管自重较大。因此应特别注意脚手架的搭设构造。1、构造要求 立杆：内立杆距外墙皮0.30 米，立杆纵距为 1.5 米，立杆横距为 1.

9、05米，立杆连接必须全部采用对接扣件（连接必须错开）。 大横杆：根据本工程特点，大横杆步距采用 1.8 米，考虑到每层施工作业之需，外部每步大横杆之间架一道横杆，即为 0.87 米，该横杆作业层栏杆对节需全部采用对接扣件连接。 小横杆：贴近立杆布置，设于大横杆之上，并用直角扣件扣紧，在任何情况下，均不得拆除作为基本结构杆的小横杆。4剪刀撑：沿脚手架两端转角处起，沿整个高度和整个宽度均连续设置。剪刀撑必须采用3-4 根斜杆，斜杆与大横杆之间的水平夹角为45 度60度。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加 24 个扣连点。加长剪刀撑的重接须采用旋转扣件，搭接长度

10、不少于 100cm，重接处旋转扣件不少于 3 个。5连墙杆：按三步三跨设置，即水平间距<6 米，垂直间距 <4 米。连接杆应设置在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位。6护栏：根据本工程特点，脚手架由112 层均全部搭设，具在结构和装修阶段不排除层同时施工，更考虑到搭设方便和外脚手架的美观，在两模杆之间加一道横杆，作为护栏，高度保证在8001000mm之间。 挡脚板：沿作业层大横杆和外立杆之间设置，距脚手板200 高，楼7段之间采用 200 宽、 18 厚夹板，外涂料纹花色油漆。 工字钢：型号 16#，其结构、性能满足国家相关标准要求。2、搭设顺序逐根树立杆与第一排大横

11、杆扣紧安装第一排小横杆与立杆扣紧安装第二步小横杆安第三步大横杆安第三步小横杆铺脚手板设置安全防护安第四步大横杆和小横杆至第九步大横杆小横杆加设剪刀撑增设钢管斜撑（每三层设置一道）搭设超10 米或使用脚手架前检查验收。3、搭设须注意的事项及质量要求外脚手架施工时必须严格按操作规程施工验收，以下几点须特点注意：(1) 立杆必须采用对接口连接，须错开布置，相邻立杆接须在同一步内，且错开距离 500mm，立杆接头与中心节点相距不大于 h/3，立杆纵向垂直偏差不得大于 10mm，横向偏差不大于 5mm，水平偏差不大于总长度的 1/300，且不大于 20mm，立杆高出建筑物檐口高度不小于 1.5m。(2)

12、 横杆：大横杆上下接长位置应错开，不在同一跨中内，与相邻立杆的距离不大于 1/3，同一排大横杆的水平偏差不大于 50mm，相邻起步架横杆应错开布置在立杆的里侧或外侧，以减少立杆的偏心荷载，纵向水平杆长度不小于 3 跨，且不小于 6m。(3) 脚手板：脚手板全部采用竹脚手板，脚手板端头不能重叠铺设，须对头铺设（即一块竹脚板不少于三根小横杆） 。每层在铺设竹脚手板时需用14#铁丝将竹脚手板固定于小横杆上，最底层（槽钢上一层） 和过道、通道上铺设的竹脚手板除用铁丝固定外，上面须加垫方木，铺设18 厚木夹板。(4) 安全防护：结构施工时，作业层采用双层防护。设置一层定型钢板网、一层密目网，钢板网在结构

13、施工作业层滿设置，用12#铁丝固定于大横杆、立杆上，密目网沿所有搭设高度围护， 固定于大横杆或立杆上的铁丝网、安全网的固定间距不大于300mm，作业层除满铺设脚手板外， 脚手板下部架设安全兜网，兜网必须每三层设置一道并用14#铁丝，固定牢固，固定间距必须小于 300mm。4、施工阶段使用检查与养护(1) 检查作业层的施工荷载是否合乎设计要求，不能超载。(2) 检查脚手架的正常使用情况，不得将模板支撑缆风绳、泵送砼及砂浆的输送管等固定于脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。(3) 设专人负责对脚手架进行保修，在六级以上大风与大雨后及停用超过一个月复工前，必须经检查后方可使用。(4) 在使用期内未经脚手

14、架专业工长和现场安检员许可，任何人不得折卸脚手架上的扣件及附属杆件 （小横杆），受力杆件拆除必须遵行脚手架的拆除方案。(5) 架子工专业工长必须安排专业人员加强对安全网、脚手板、防护栏杆、防护棚等安全设施的检查，发现破损、断线、封闭不严、固定不牢等现象应及时修整，符合要求方可使用。第五章脚手架拆除本工程属小高层建筑 ,因此脚手架在使用后拆卸须极为慎重，以确保施工安全，因此拆除工作须做到以下几点：1、脚手架拆除时须编制详细的拆除操作细则，哪件杆件先拆，哪件杆件后拆须有周密的计划，并由专人统一指挥。2、拆除脚手架要有专人看护拆除现场，在拆卸脚手架前先检查防护措施是否到位，全面检查扣件连接、连墙杆、

15、支撑系统是否符合构造要求。3、由专职安全员先进行拆除技术交底。4、清理好脚手架的杂物和地面障碍物。5、工作必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙杆大于2 步脚手架必须增加连墙杆再拆除上部。6、拆卸脚手架的所有材料必须在室内清理归堆，由专人接送，严禁抛丢（抛送）。7、每次计划拆除完的须拆完，未拆完的须作加固处理，严禁将未拆完的杆件、脚手板等悬（挑）挂在脚手架上。第六章安全及文明施工措施1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特殊作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证上岗。 有上岗证进场后， 由公司或项目部核发操作人员工作证，工作证挂于胸

16、前。 搭设、拆除脚手架人员必须严格按高作业的安全要求作业，必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋，穿工作服，上班时工具必须用绳固定在身上，避免滑落或坠物伤人。2、脚手架搭设阶段应严格按安全施工规范施工。搭设前须进行全面的安全技术交底，并对搭设脚手架的原材料及配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的材料配件。 主体结构施工时外脚手架以防护使用为主，须按施工进度搭设，一次搭设高度应超过施工作业面的1.5m，每搭完一步，由专业质检员、专业工长共同检查。按规范规定校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度，对脚手架安全防护栏、安全网施工完毕后，进行全面验收，符合安全使用规定后其它工种才能作业使用。槽钢、钢丝绳、斜

17、撑杆必须严格按施工大样图施工。 由项目部技术负责人、 专业工长、专职安检员共同检查、验收合格后上部脚手架才能施工。3、搭设脚手架如须接立杆，宜在下部架对接，剪刀撑施工须有专人看护现场。4、定期派专人清理脚手板上的杂物，定期修整脚手架，对发现已生锈蚀的扣件螺杆，须上润滑油除锈。安全排挂整齐，兜网上的杂物须由专人定期清理干净。5、六级及六级以上大风、大雾、大雨、大雪应停止脚手架作业，雨雪后上脚手架作业，应先清除积雪，并有防滑措施。6、操作人员必须遵守劳动纪律，服从领导及安全人员的统一指挥，且在工作中应集中思想，精心操作。7、脚手架使用时，须派专人跟踪维护，对于因步架高度对施工有影响须增设简易步架的

18、部分，须报项目部技术负责人和专业工长审批，加设步架(如挑阳台、挑窗部分)由架子工长派专人搭设严禁其它工种私自搭设脚手和拆卸脚手架上的杆件。8、所有搭设脚手架钢管必须除锈、清理、调直、除锈二度，所有扣件全部清理，除锈上油，对已生锈的扣件螺杆、螺帽全部更换方可使用，钢板网上防锈二度。9、使用和拆卸的材料必须分类归堆，清理干净，堆放要求必须符合施工组织总设计的规定，拆卸材料由专人清理，当天拆卸，当天清理干净。第七章脚手架防雷接地用直径 2532 壁厚不小于 3mm 的镀锌钢管或直径不小于12mm 的镀锌钢筋制作避雷针，设置于建筑四角的立杆上，高度不小于1m，并经所有最上层的大横杆全部接通形成避雷网络

19、，接地线采用长度不小于8m 圆钢。接地连接必须保证接触可行， 接地板用厚度不小于4mm，宽度 2540 的角钢制作，埋设深度不浅于600mm。要求接地板与其它金属物或电缆的距离不小于3m 防雷接地装置完成后，要用接摇表测试，要求防雷装置的接地电阻不得大于 10。施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员应立即离开。第八章脚手架检查与验收一、施工方案是否按施工方案落实与实施，脚手架的强度、刚度、抗倾覆是否满足安全规范要求。二、架体稳定立杆与悬挑粱固定结合处是否牢固，悬挑粱尾部是否按施工组织设计及安全规范施工。 大横杆、小横杆与立杆间距实施是否符合规范要求，紧固件、扣件必须紧固。三、脚手板必须按照脚手

20、架的宽度满铺脚手板。板与板之间紧靠，脚手板平接或搭接应符合要求，板面应平稳，板与小横杆放置牢靠。脚手板的材质及规格应符合规范要求，不允许出现探头板。四、荷载本项目工程按结构架3kN/m2 计算。不允许架体上存放大量材料、过重设备，施工人员作业时尽量分散脚手架的荷载，严禁利用脚手滑车作垂直运输。五、交底与验收脚手架搭设之前施工负责人必须组织作业人员进行交底，搭设后组织有关人员按照施工方案要求进行拉查验收，确认符合要求可投入使用。六、架体防护作业层外侧临边防护规定设置防护栏和挡脚板，防止人、物坠落。七、架体外侧用密目网封严，作业层钢板网防护设在密目网内侧，不准用立网代替平网。八、脚手架材质应符合钢

21、结构设计有关规定，应有材质资料报告单。第九章脚手架受力分析和安全验算根据脚手架使用要求和脚手架与建筑物结构连接形式，对使用阶段最不利因素进行分析，对脚手架在使用期间进行受力分析和安全验算。脚手架的计算参数序号参数名称符号单位参数备注1搭高度HM422步距HM1.5 1.83立杆纵距IaM1.24立杆横距IbM0.85钢管抗压强度设计值fCKN/m 20.2056连墙竖距hM3.9 3w7连墙横距IwM68作业层数N层29挡风面积A nM 25.9410迎风面积AwM 25.9411基本风压WoKN/m 20.312钢管截面积AMM 248913钢管截面抵矩WMM 3508014钢管回转半径IK

22、n/m 315.815钢材弹性横量EKn/m 220616钢管横性矩IMm 412.19×10417钢管每米重量Kg/m3.84本工程受力分析如下：其它荷载脚手架自重脚 手小横杆大横杆通过扣件抗剪力施工荷载架体基础立杆本工程永久荷载为脚手架自重（包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪力撑、横向斜撑和扣件自重） 。构件自重（脚手板栏杆、挡脚板、安全网等防护自重）。可变荷载为：施工荷载按结构脚手架 3KN/m 2 ，针对本工程的特点，具体对横向，纵向水平杆、立杆、扣件抗滑力，脚手架稳定性进行受力分析验算。普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息 :1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为18米，立

23、杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5 米，立杆的横距为 1.05 米，立杆的步距为 1.8米；内排架距离墙长度为 0.30 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为6根；脚手架沿墙纵向长度为150米；采用的钢管类型为48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ；连墙件布置取三步三跨，竖向间距3.6 米，水平间距 4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2. 活荷载参数施工均布荷载 (kN/m2):3.000 ；脚手架用途 : 结构脚手架；同时施工层数 :2层；3. 风荷载参数本工程地处湖北省武汉市，查荷载规范基本风压为0.350

24、，风荷载高度变化系数z为0.740 ，风荷载体型系数 s为 0.645 ；计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1345 ；脚手板自重标准值 (kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150 ；安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :3 层；脚手板类别 : 竹串片脚手板；栏杆挡板类别 : 栏杆、竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4 米，建筑物内锚固段长度 2.1 米。与楼板连接的螺栓直径 (mm):20.00 ；楼板混凝

25、土标号 :C30；6. 拉绳与支杆参数支撑数量为 :1 ；钢丝绳安全系数为 :5.000 ；钢丝绳与墙距离为 (m):3.000 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.3 m 。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35× 1.5/7=0.075 kN/m；活荷载标准值: Q=3 ×1.5/7=0.643 kN/m；荷载的计算值 : q

26、=1.2 ×0.038+1.2 ×0.075+1.4 × 0.643 = 1.036 kN/m；小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下 :最大弯矩 Mqmax =1.036 ×1.05 2/8 = 0.143 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax /W =28.107 N/mm 2 ；小横杆的最大弯曲应力 =28.107 N/mm 2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2，满足要求！3. 挠度计算 :最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.075+0.643

27、 = 0.756 kN/m；最大挠度 V = 5.0×0.756 × 10504/(384 ×2.06 ×105 ×121900)=0.477 mm；小横杆的最大挠度0.477mm小于 小横杆的最大容许挠度1050 / 150=7与 10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1. 荷载值计算小横杆的自重标准值 : P 1= 0.038 ×1.05=0.04 kN ；脚手板的荷载标准值 : P 2= 0.35 × 1.05 × 1.5/7=0.079 kN

28、；活荷载标准值 : Q= 3 ×1.05 ×1.5/7=0.675 kN ；荷载的设计值 : P=(1.2 × 0.04+1.2 ×0.079+1.4 × 0.675)/2=0.544 kN；大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算 :M1max=0.08 × 0.038 ×1.5 × 1.5=0.007 kN.m ；M = M1max + M 2max = 0.007+0=0.007 kN.m62；最大应力计算值 = 0.007

29、×10/5080=1.361 N/mm大横杆的最大应力计算值 = 1.361 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和, 单位 :mm均布荷载最大挠度计算公式如下 :大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.677×0.038 × 15004 /(100 ×2.06 ×105× 121900) = 0.052 mm ；最大挠度和： V= Vmax + V pmax = 0.052+0=0.052 mm

30、；大横杆的最大挠度0.052mm小于 大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10 与 10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表 5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R R c其中 Rc -扣件抗滑承载力设计值 , 取 6.40 kN ；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值 : P 1 = 0.038 ×1.05 ×6/2=0.121 kN ；大横

31、杆的自重标准值 : P 2 = 0.038 ×1.5=0.058 kN ；脚手板的自重标准值 : P 3 = 0.35 ×1.05 ×1.5/2=0.276 kN ；活荷载标准值 : Q = 3 ×1.05 ×1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值 : R=1.2 ×(0.121+0.058+0.276)+1.4× 2.362=3.853 kN ；R < 6.40 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1

32、) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN) ，为 0.1248N G1 = 0.1248+(1.05× 6/2) × 0.038/1.80×18.00 = 3.456；(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；采用竹串片脚手板，标准值为 0.35N G2= 0.35 ×3×1.5 ×(1.05+0.3)/2 = 1.063 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15N G3 = 0.15 ×3×1.5/2 = 0.337 kN；(4) 吊挂的安全设施荷

33、载，包括安全网 (kN/m2) ； 0.005 N G4 = 0.005 × 1.5 ×18 = 0.135 kN ；经计算得到，静荷载标准值N G =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.992 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 3 ×1.05 ×1.5 ×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 W o -基本风压 (kN/m2 ) ，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：W o = 0.35 kN

34、/m 2；Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Uz= 0.74；Us -风荷载体型系数：取值为0.645 ；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7×0.35 ×0.74 ×0.645 = 0.117 kN/m2；不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.992+ 1.4 ×4.725= 12.605 kN ；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85 ×1.4NQ = 1.2×4.992+

35、 0.85 ×1.4 ×4.725= 11.613 kN ；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 为M w = 0.85×1.4WkLah2/10 =0.850× 1.4 ×0.117 × 1.5 ×1.82/10 = 0.068 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 12.605 kN；计算立杆的截面回转半径： i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得 ： k = 1.155；当验算杆件长细比时，取块 1.0 ；计算长度系数参照扣件式

36、规范表 5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 , 由公式 l o = k ×× h确定 ：l0 = 3.534 m ；长细比 L /i = 224；o轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l o /i的计算结果查表得到： = 0.145 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm 2；立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm2；2 = 12605/(0.145× 489)=177.772 N/mm；立杆稳定性计算 = 177.772 N/mm 2 小于 立杆的抗压强度设计值f = 2052N/

37、mm，满足要求！考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 11.613 kN ；计算立杆的截面回转半径： i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得 ： k = 1.155；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 , 由公式 l 0 = kuh 确定： l 0= 3.534 m ；长细比 : L 0/i = 224 ；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo /i的结果查表得到：= 0.145立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2；立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm 3；钢管立

38、杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm2； = 11612.7/(0.145×489)+67630.212/5080 = 177.091 N/mm2 ；立杆稳定性计算 = 177.091 N/mm 2 小于 立杆的抗压强度设计值f = 2052N/mm，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl= N lw + N 0k2；风荷载标准值 W = 0.117 kN/m每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A w = 24.3 m2 ；按规范5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴

39、向力设计值(kN) ，按照下式计算：Nlw = 1.4 ×Wk×Aw = 3.978 kN ；连墙件的轴向力设计值N l = N lw + N 0= 8.978 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf= · A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0 / i = 300/15.8 的结果查表得到=0.949，l 为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.949 ×4.89 ×10-4 ×205× 103 = 95.133 k

40、N ；Nl = 8.978 < Nf= 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl = 8.978 小于双扣件的抗滑力12.8 kN ，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点。本方案中，脚手架排距为 1050mm，内排脚手架距离墙体 300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩432I = 1130 cm，截面抵抗矩 W= 141 cm，截面积 A = 26.1 cm。受脚手架集中荷载N=

41、1.2×4.992 +1.4 ×4.725 = 12.605 kN ；水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1 ×0.0001 ×78.5 = 0.246 kN/m ；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图 (kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1= 15.44 kN；R2= 10.832 kN；R3= -0.202 kN。最大弯矩 Mmax= 2.056 kN.m ；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.056 ×106/

42、( 1.05×141000 )+0× 103 / 2610 = 13.89 N/mm2 ；水平支撑梁的最大应力计算值13.89 N/mm 2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值2215 N/mm, 满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用 16号工字钢 , 计算公式如下其中 b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：×88×235 /( 1300×160×235) = 2.39b = 570 9×.9由于 b大于 0.6 ，查钢结构设计规范 (GB50017-2003)附表 B，得到 b值为 0.952 。

43、6×2；经过计算得到最大应力 = 2.056 ×10/( 0.952 141000 )= 15.321 N/mm水平钢梁的稳定性计算 = 15.321 小于 f = 215 N/mm2 , 满足要求 !十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算其中 RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力R Ci=RUisin i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.828 kN ；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳 ( 支杆 ) 的内力计算：钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU均取最大值进行计算，为RU=16.828 kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中 F g-钢丝绳的容许拉力 (kN) ；Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ，计算中可以近似计算 Fg=0.5d 2，d为钢丝绳直径 (mm)；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6× 19、6×37、 6× 61钢丝绳分别取0.85 、0.82 和0.8 ；K -钢丝绳使用安全系数。计算中 F g 取16.828kN，=0.82， K=5，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环强度计算钢丝拉绳 (