毕业设计论文浙江千岛湖办公楼设计

1、目 录1 设计资料(2)2 楼板设计2.1 楼面结构平面布置(3)2.2 荷载计算(3)2.3 弯矩计算(xx)2.4 截面设计(xx)2.5 板的配筋计算(xx)3 框架设计3.1 计算简图及梁柱线刚度(xx)3.2 荷载计算(xx)3.3 风荷载作用下的位移计算(xx)3.4 内力计算(xx)3.5 内力组合(xx)3.6 截面设计和配筋计算(xx)4 楼梯设计4.1 设计资料(xx)4.2 梯段板设计(xx)4.3 平台板设计(xx)4.4 平台梁设计(xx)5 基础设计5.1 设计资料(xx)5.2 中柱下基础设计(xx)5.3 边柱下基础设计(xx)参考文献(xx) 致 谢(xx)附

2、录 a(xx)浙江千岛湖办公楼设计1 设计资料工程概况：厂区位于.，其中，设计说明：本建筑抗震设防类别为丙类，建筑结构安全等级为二级，结构抗震设 防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一 组，结构设计使用年限50年。地基基础设计等级为丙级，基础拟采用浅基础。2 楼板设计2.1 楼面结构平面布置取第一层楼面上的轴的楼面进行计算，标高3.3m处，楼面的结构布置如图所示。按双向板弹性理论计算。轴的结构平面布置图2.2 荷载计算2.2.1楼面面层做法 办公楼、展厅、会议室、阅览室、走道参楼地面建筑构造（01j304）42页25号，具体做法见表，取装修荷载1.5 kn/m2卫生间

3、，上人屋面参楼地面建筑构造（01j304）43页28号，具体做法见表，取装修荷载2.2 kn/m222.2.2 楼面面荷载2.2.2.1b1板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kn/m2结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板） 0.11×25=2.8kn/m2 小计 4.3kn/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kn/m2恒荷载设计值： g=1.2×4.3=5.2kn/m2 活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kn/m2合计： p=g+q=10.1kn/m2按弹性理论计算： g=g+q/2=7.7kn/m2，q= q/2=2.5 kn/m2，2.2.2.2b2板

4、荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kn/m2结构层（90mm厚钢筋混凝土楼板） 0.9×25=2.3kn/m2 小计 3.8kn/m2活荷载标准值：走廊： 2.5kn/m2恒荷载设计值： g=1.2×3.8=4.6kn/m2 活荷载设计值： q=1.4×2.5=3.5kn/m2合计： p=g+q=8.1kn/m2按弹性理论计算： g=g+q/2=6.4kn/m2 q= q/2=1.8 kn/m2，2.2.2.3b3板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kn/m2结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板） 0.11×25=2.8kn/m2 小计 4.3kn/m

5、2活荷载标准值：展厅： 3.5kn/m2恒荷载设计值： g=1.2×4.3=5.2kn/m2 活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kn/m2合计： p=g+q=10.1kn/m2按弹性理论计算： g=g+q/2=7.7kn/m2，q= q/2=2.5 kn/m2，2.2.2.4b4板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kn/m2结构层（90mm厚钢筋混凝土楼板） 0.9×25=2.3kn/m2 小计 3.8kn/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kn/m2恒荷载设计值： g=1.2×3.8=4.6kn/m2 活荷载设计值： q=1.4×3.

6、5=4.9kn/m2合计： p=g+q=9.5kn/m2按弹性理论计算： g=g+q/2=7.1kn/m2 q= q/2=2.5 kn/m2，2.2.2.5b5板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kn/m2结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板） 0.11×25=2.8kn/m2 小计 4.3kn/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kn/m2恒荷载设计值： g=1.2×4.3=5.2kn/m2 活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kn/m2合计： p=g+q=10.1kn/m2按弹性理论计算： g=g+q/2=7.7kn/m2，q= q/2=2.5 kn/m2，

7、2.2.2.6b6板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kn/m2结构层（90mm厚钢筋混凝土楼板） 0.9×25=2.3kn/m2 小计 3.8kn/m2活荷载标准值：走廊： 2.5kn/m2恒荷载设计值： g=1.2×3.8=4.6kn/m2 活荷载设计值： q=1.4×2.5=3.5kn/m2合计： p=g+q=8.1kn/m2按弹性理论计算： g=g+q/2=6.4kn/m2 q= q/2=1.8 kn/m2，2.2.2.7b7板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kn/m2结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板） 0.11×25=2.8kn/m2

8、小计 4.3kn/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kn/m2恒荷载设计值： g=1.2×4.3=5.2kn/m2 活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kn/m2合计： p=g+q=10.1kn/m2按弹性理论计算： g=g+q/2=7.7kn/m2，q= q/2=2.5 kn/m2，2.3 弯矩计算（按弹性理论计算）双向板的弯矩计算如下：跨中最大弯矩为当内支座固定时，在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和； 支座最大弯矩为当内支座固定时，在g+q作用下的支座弯矩值。2.3.1b1板内力计算区格b1l0x/l0y3.9m/5.4m=0

9、.72计算简图q'g' + 跨内u=0mx(0.0416×7.70+0.0653×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=7.36 kn.m/mmy(0.0200×7.70+0.0304×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=3.50 kn.m/mu=0.2mx (u)(7.36+0.2×3.50) kn.m/m=8.06 kn.m/mmy (u)(3.50+0.2×7.36) kn.m/m=4.97 kn.m/m计算简图g+q支座mx0.0968×10.1 kn/m2×(

10、3.9m)2=14.87 kn.m/mmy0.0766×10.1 kn/m2×(3.9m)2=11.77 kn.m/m2.3.2b2板内力计算区格b2l0x/l0y2.4m/3.9m=0.62计算简图q'g' + 跨内u=0mx(0.0381×6.40+0.0792×1.80) kn/m2 ×(2.4m)2=2.23kn.m/mmy(0.0108×6.4+0.0254×1.80) kn/m2 ×(2.4m)2=0.66 kn.m/mu=0.2mx (u)(2.23+0.2×0.66) kn

11、.m/m=2.36 kn.m/mmy (u)(0.66+0.2×2.23) kn.m/m=1.13 kn.m/m计算简图g+q支座mx0.0808×8.1 kn/m2×(2.4m)2=3.77 kn.m/mmy0.0571×8.1 kn/m2×(2.4m)2=2.66 kn.m/m2.3.3b3板内力计算区格b3l0x/l0y3.9m/5.4m=0.72计算简图q'g' + 跨内u=0mx(0.0380×7.70+0.0653×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=6.93 kn.m/mmy(0

12、.0206×7.70+0.0304×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=3.57 kn.m/mu=0.2mx (u)(6.93+0.2×3.57) kn.m/m=7.64 kn.m/mmy (u)(3.57+0.2×6.93) kn.m/m=4.96 kn.m/m计算简图g+q支座mx0.0874×10.1 kn/m2×(3.9m)2=13.37 kn.m/mmy0.0740×10.1 kn/m2×(3.9m)2=11.32 kn.m/m2.3.4b4板内力计算l0x/l0y=3.9m/1.2m=3

13、.23应按单向板计算，力沿短向传递。取一延米进行计算，可简化为一端简支，一端固端的单跨结构。跨中弯矩my = 1/14×(g+q) l0y2=1/14×9.5×1.22=0.98 kn.m/ m支座弯矩my = 1/10×(g+q) l0y2=1/10×9.5×1.22=1.36 kn.m/ m2.3.5b5板内力计算区格b5l0x/l0y3.9m/5.4m=0.72计算简图q'g' + 跨内u=0mx(0.0342×7.70+0.0653×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=6.3

14、8 kn.m/mmy(0.0099×7.70+0.0304×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=2.32 kn.m/mu=0.2mx (u)(6.38+0.2×2.32) kn.m/m=6.84 kn.m/mmy (u)(2.32+0.2×6.38) kn.m/m=3.60 kn.m/m计算简图g+q支座mx0.0764×10.1 kn/m2×(3.9m)2=11.74 kn.m/mmy0.0572×10.1 kn/m2×(3.9m)2=8.79 kn.m/m2.3.6b6板内力计算区格b6l0x/

15、l0y2.4m/3.9m=0.62计算简图q'g' + 跨内u=0mx(0.0358×6.40+0.0792×1.80) kn/m2 ×(2.4m)2=2.14 kn.m/mmy(0.0084×6.4+0.0254×1.80) kn/m2 ×(2.4m)2=0.57 kn.m/mu=0.2mx (u)(2.14+0.2×0.57) kn.m/m=2.25 kn.m/mmy (u)(0.57+0.2×2.14) kn.m/m=1.00 kn.m/m计算简图g+q支座mx0.0781×8.1

16、kn/m2×(2.4m)2=3.64 kn.m/mmy0.0571×8.1 kn/m2×(2.4m)2=2.66 kn.m/m2.3.7b7板内力计算区格b7l0x/l0y3.9m/6.6m=0.59计算简图q'g' + 跨内u=0mx(0.0388×7.70+0.0806×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=7.61 kn.m/mmy(0.0103×7.70+0.0248×2.50) kn/m2 ×(3.9m)2=2.15 kn.m/mu=0.2mx (u)(7.61+0.2

17、15;2.15) kn.m/m=8.04 kn.m/mmy (u)(2.15+0.2×7.61) kn.m/m=3.67 kn.m/m计算简图g+q支座mx0.0816×10.1 kn/m2×(3.9m)2=12.49 kn.m/mmy0.0571×10.1 kn/m2×(3.9m)2=8.73 kn.m/m2.3.8支座内力计算b1-b2支座my=×(-11.77 kn.m/m-3.77 kn.m/m)= -7.77 kn.m/mb2-b3支座my=×(-3.77kn.m/m-11.32kn.m/m)= -7.55 kn.

18、m/mb3-b4支座my=×(-11.32kn.m/m-1.36kn.m/m)=-6.34 kn.m/mb1-b5支座mx=×(-14.87kn.m/m-11.75kn.m/m)= -13.31 kn.m/mb2-b6支座mx=×(-2.66 kn.m/m-2.66 kn.m/m)= -2.66 kn.m/mb3-b5支座mx=×(-13.37kn.m/m-11.74kn.m/m)= -12.56 kn.m/mb5-b6支座my=×(-8.79kn.m/m-3.64kn.m/m)= -6.22 kn.m/mb5-b5支座mx=×(-1

19、1.74 kn.m/m-11.74 kn.m/m)= -11.74 kn.m/mb6-b6支座mx=×(-2.66 kn.m/m-2.66 kn.m/m)= -2.66 kn.m/mb5-b7支座mx=×(-11.74kn.m/m-12.49kn.m/m)= -12.12 kn.m/mb7-b7支座mx=×(-12.49 kn.m/m-12.49 kn.m/m)= -12.49 kn.m/mb6-b7支座my=×(-3.64kn.m/m-8.73kn.m/m)= -6.19 kn.m/m2.4 截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则对于b1,b3,b5

20、, b7板，l0x方向跨中截面的h0x=90mm；l0y方向跨中截面的h0y=80mm；支座截面h0=90mm；对于b2,b4,b6,板，l0x方向跨中截面的h0x=60mm；l0y方向跨中截面的h0y=70mm；支座截面h0=70mm； 最小配筋率：因为，故取smin=0.23%，则对于a、b、e、f板asmin=0.23%×1000×110=253mm2；对于c、d板，asmin=0.23%×1000×90=207mm2。材料：混凝土强度等级为c25；=11.9 =1.27梁内受力纵筋为hpb235钢筋；=2102.5 板的配筋计算为便于计算，近似取

21、0.95，。截面配筋计算结果及实际配筋见下表。板配筋计算表跨中截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋实配as (mm2)b1x方向908.0644910180436y方向804.973118150335b2x方向601.331118200251y方向702.361698200251b3x方向907.6442610180436y方向804.963118159335b4x方向60008200251y方向700.98728200251b5x方向906.8438110200393y方向803.602268150335b6x方向601.00848200251y方向702.25161820025

22、1b7x方向908.0444810150523y方向803.672308150335支座配筋计算表支座截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋实配as (mm2)b1-b270-7.7755610100785b2-b370-7.5554110100785b3-b470-6.344538100503b1-b590-13.317411080981b2-b670-2.661908200251b3-b590-12.5670010100785b5-b670-6.224458100503b5-b590-11.7465410100785b6-b690-2.661488200251b5-b790-12

23、.1267510100785b7-b790-12.4969610100785b6-b770-6.194438100503采用分离式配筋，具体配筋详见结构施工图。3 框架设计3.1 计算简图及梁柱线刚度3.1.1 确定框架计算简图框架的计算单元如图所示,取轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌于固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内高差，定为-1.0m,二层楼面标高为3.3m，故底层柱高4.3m。 轴框架示意图3.1.2框架梁柱的线刚度计算框架梁线刚度计算：对于中跨架梁取i=2i。 左边跨梁：

24、i =ei/l=3.0 =2.89kn.m 右边跨梁：i =ei/l=3.0 =4.4kn.m框架柱线刚度计算 底层柱（b-d轴） i =ei/l=3.0 =1.3kn.m 二层柱（b-d轴） i =ei/l=3.0 =1.24kn.m 三层柱（b-d轴） i =ei/l=3.0 =1.44kn.m 四层柱（b-d轴） i =ei/l=3.0 =1.44kn.m框架梁柱的相对线刚度如计算简图所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。3.2 荷载计算3.2.1. 各楼面荷载 3.2.1.1. 各层楼面恒荷载标准值计算 办公楼、展厅、会议室、阅览室、走道参楼地面建筑构造（01j304）42页25

25、号，具体做法见表，取装修荷载1.5 kn/m2卫生间，上人屋面参楼地面建筑构造（01j304）43页28号，具体做法见表，取装修荷载2.2 kn/m2 根据建筑施工图，详国标01j304，得楼面恒荷载标准值如表所示：板位置板厚/mm装修层荷载/ kn/m2结构层荷载/ kn/m2板重/ kn/m2屋面1102.22.85902.22.34.5标准层走廊901.52.33.8标准层楼面1101.52.84.31001.52.54901.52.33.8卫生间楼面902.22.34.53.2.1.2. 各层楼面活荷载标准值计算 根据荷载规范查得： 上人屋面： 2.0 kn/ m2 楼面：办公室： 2

26、.0 kn/ m2 展厅： 3.5 kn/ m2 卫生间： 2.5 kn/ m2 走廊： 2.5 kn/ m23.2.1.3. 各层楼面荷载标准值计算简图： 其中： 内为板自重，( )内为活载，未加括号为装修荷载. 二层楼面荷载 四层楼面荷载 三层楼面荷载 屋面荷载3.2.2. 梁、墙、柱及其余构件荷载 3.2.2.1. 梁自重 梁自重 = 25 × 梁宽 × （梁高-平均板厚） 抹灰层 = 2×17×0.01m × （梁高-平均板厚+梁宽） 合计 = 梁自重 + 抹灰层 如：b×h=250×500梁自重: 25×

27、0.25×(0.5-0.11)=2.5kn/m10mm厚抹灰层混合砂浆:0.01×(0.5-0.11+0.25) ×2×17=0.2 kn/m 合计 2.7kn/m 其余如表所示：梁宽/mm梁高/mm平均板厚/mm梁自重/ kn/m抹灰/kn/m合计/kn/m2505001102.50.22.72506501103.40.33.62004001101.50.21.62003501101.20.11.32003001001.00.11.1150250900.60.10.73.2.2.2. 墙自重墙荷载 = （层高-梁高）×墙体面荷×梁长

28、- 窗高×窗长×（墙体面荷-窗面荷 / 梁长 如：外纵墙（b轴,23轴，带窗2700×1900）墙体自重： (4.5-0.4)×3.9×3.9=62.4kn扣除窗口部分墙体： -2.7×1.9×3.9=-20.0kn窗体自重： 2.7×1.9×1.0=5.1kn合计 47.5kn折算成均布荷载 47.5kn/3.9m=12.4kn/m其余如表所示：墙位置层高/m梁高/m梁长/m墙体面荷/ kn/m2窗高/m窗长/m窗面荷/ kn/m2墙荷/kn/m2b轴,23轴4.50.43.93.92.71.91.01

29、2.4c轴,23轴4.50.43.93.4001.013.91/c轴,23轴4.50.353.93.4001.014.1d轴,23轴4.50.43.93.9001.016b轴,23轴3.90.43.93.92.71.91.010c轴,23轴3.90.43.93.4001.011.91/c轴,23轴3.90.353.93.4001.012.1d轴,23轴3.90.43.93.9001.013.7b轴c轴,3轴3.90.55.43.4001.011.61/c轴d轴,3轴3.90.655.43.4001.011.1卫生间墙x方向3.90.32.32.3001.08.9卫生间墙y方向3.90.22.3

30、2.30.82.11.06.93.2.2.3 柱自重b×h=350×400柱自重: 25×0.35×0.4=3.5kn/m10mm厚抹灰层混合砂浆: 0.01×(0.35+0.4)×2×17=0.3kn/m 合计 3.8kn/m 一层柱重： 3.8×4.3=16.3 kn 二层柱重： 3.8×4.5=17.1 kn 三层柱重： 3.8×3.9=14.8 kn 四层柱重： 3.8×4.3=14.8 kn3.2.2.4. 空调搁板自重 搁板重： (25×0.1+1.5) 

31、5;0.7=2.8 kn/m 空调重： 0.5 kn/m合计 3.3kn/m3.2.2.5. 外挑板自重 自重： (25×0.1+1.0) ×0.6=1.8 kn/m3.2.2.5. 女儿墙自重 墙体自重： (25×0.1+1.5) ×1.5=6.0 kn/m 压顶梁自重： 25×0.1×0.2+1.0×0.1=0.6kn/m合计 6.6kn/m3.2.2.6. 挑板式女儿墙自重 墙体自重： (25×0.1+1.5) ×1.5=6.0 kn/m 挑板自重： (25×0.15+1.5) ×

32、;1.2=6.3 kn/m 压顶梁自重： 25×0.1×0.2+1.0×0.1=0.6kn/m合计 12.9kn/m3.2.2.7. 各层墙梁及其余构件恒荷载标准值计算简图 其中：（ ）内为梁自重，未加括号为构件荷载 二层楼面荷载 三层楼面荷载 四层楼面荷载 屋面面荷载3.2.3. 各层楼面导荷 3.2.3.1. 各层楼面导荷方式及楼面编号 二层楼面 三层楼面 屋面 四层楼面3.2.3.2. 各层双向板导荷计算 短向导荷 = 荷载 × 短向长度 × 5/8 长向导荷 = 荷载 × 短向长度/2 × 1-2×(短向长

33、度/2/长向长度)2+(短向长度/2/长向长度)3 × 计算结果如下表所示：层名板编号短向长度/m长向长度/m恒载g/kn/m2活载q/kn/m2短向导恒荷/kn/m短向导活荷/kn/m长向导恒荷/kn/m长向活荷/kn/m二层a3.95.44.33.55.2 4.3 6.6 5.4 b3.95.44.33.55.2 4.3 6.6 5.4 c2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 d2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 e3.95.44.33.55.2 4.3 6.6 5.4 f3.95.44.33.55.2 4.3 6.6 5.4 三层a3.95

34、.44.325.2 2.4 6.6 3.1 b3.23.9424.0 2.0 4.7 2.3 c1.62.23.821.9 1.0 2.4 1.3 d2.22.34.52.53.1 1.7 3.2 1.8 e2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 f2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 g3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 h3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 四层a3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 b3.23.9424.0 2.0 4.7 2.3 c2.23.93.822.6 1.4 3.6 1.9 d2.4

35、3.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 e2.43.93.82.52.9 1.9 3.8 2.5 f3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 g3.95.44.325.2 2.4 6.6 3.1 屋面a3.95.4526.1 2.4 7.7 3.1 b3.95.4526.1 2.4 7.7 3.1 c2.43.94.523.4 1.5 4.5 2.0 d2.43.94.523.4 1.5 4.5 2.0 e3.95.4526.1 2.4 7.7 3.1 f3.95.4526.1 2.4 7.7 3.1 3.2.4. 竖向荷载下框架受荷计算3.2.4.1. bc轴间框架梁二层

36、框架梁 恒载=a板传荷载+ b板传荷载+梁自重 =6.6+6.6+2.7=15.9kn/m 活载=a板传荷载+ b板传荷载 =5.4+5.4=10.8 kn/m 三层框架梁 其中：二级次梁(150x250) 恒载=c板传荷载+ d板传荷载+梁自重+墙自重 =2.4+3.1+0.7+6.9=13.1 kn/m 活载=c板传荷载+ d板传荷载 =1.3+1.7=3.0 kn/m 二级次梁传给一级次梁集中力： 恒载=13.1×2.2×0.5=14.4 kn 活载=3.0×2.2×0.5=3.3 kn 一级次梁左段： 恒载=c板传荷载+ b板传荷载+梁自重 =1

37、.9+4.7+1.1=7.7 kn/m 活载=c板传荷载+ b板传荷载 =1.0+2.0=3.0 kn/m 一级次梁右段： 恒载=d板传荷载+ b板传荷载+梁自重+墙自重 =3.2+4.7+1.1+8.9=17.9 kn/m 活载=d板传荷载+ b板传荷载 =1.8+2.3=4.1 kn/m 由结构力学求解器得一级次梁传给框架梁荷载 恒载=59 kn 活载=16 kn 三层框架梁上段： 恒载=a板传荷载+ c板传荷载+梁自重+墙自重 =6.6+2.4+2.7+11.6=23.3 kn/m 活载=a板传荷载+ c板传荷载 =3.1+1.3=4.4kn/m 三层框架梁下段： 恒载=a板传荷载+ b

38、板传荷载+梁自重+墙自重 =6.6+4.0+2.7+11.6=24.9 kn/m 活载=a板传荷载+ b板传荷载 =3.1+2.0=5.1kn/m 四层框架梁 其中：一级次梁(200x300) 恒载=b板传荷载+ c板传荷载+梁自重 =4.7+3.6+1.1=9.4 kn/m 活载= b板传荷载+ c板传荷载 =2.3+1.9=4.2 kn/m 一级次梁传给框架梁集中力： 恒载=9.4×3.9×0.5=18.3 kn 活载=4.2×3.9×0.5=8.2 kn 四层框架梁上段： 恒载=a板传荷载+ c板传荷载+梁自重 =6.6+2.6+2.7=11.9 kn/m 活载=a板传荷载+ c板传荷载 =3.1+1.4=4.5kn/m 四层框架梁下段： 恒载=a板传荷载+ b板传荷载+梁自重+墙自重 =6.6+4.0