伯官美苑工程模板施工方案

1、一、工程概况本工程为伯官美苑工程，位于沈阳市东陵区东四环路以西，沈抚二号线以南。地上建筑为十八栋楼，其中九栋楼含地下室，楼层均为18层，建筑总高度53.00米；地下一层为地下车库；使用年限为50年；抗震设防烈度为七度；建筑分类为二类高层建筑；耐火等级为二级；基础采用筏板基础；室内外高差为-0.600-0.900米；总建筑面积为16.5万平方米。序号项目内 容1楼号1#、2#、3#、4#、5#、9#、13#、14#、18#楼6#、7#、8#、10#、11#、12#、15#、16#、17#楼2层 数地上18层， 无地下室地上18层，地下2层，地下车库1层3层 高标准层层高2.9m标准层层高2.9m

2、4建筑高度53.00m53.00m5结构形式剪力墙结构地下室：框架结构，主楼：剪力墙结构二、编制依据 伯官美苑施工蓝图 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011） 建筑施工手册第四版三、施工技术分析及材料要求 施工技术分析1本工程剪力墙主要有300mm和200mm宽，300mm宽为此项为本工程中墙模板施工的重点；2筏板基础至±0.000范围内的剪力墙高度在3.25m之间，标准层层高为2.9m。5m高的剪力墙模板安装及加固、施工难度较大，本工程5m高的剪力墙施工中的重点；3. 混凝土板厚主要有120mm、150mm等，150厚楼板为本工程楼板模板支撑系统的重点；4.

3、 平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当立杆基础不在同一水平面上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。5. 立杆底层步距不应大于2m。6. 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。7. 支架立杆应竖直设置，2000mm高度内允许偏差为15mm以内。8. 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。 模板的

4、材料及构配件1.内外墙及标准层内外墙模板采用18mm厚多层胶合板，包括梁底板、旁板及门窗洞口封头板，内墙模单块拼装，外墙制成大模施工；2. 内楞采用60mm×90mm方木；外楞采用48.3×3.6钢管；3. 对拉螺栓主要采用m12、m14和部分m16；4. 支撑系统采用48.3×3.6钢管排架，立柱间距为800mm×800mm，平台板向上200mm设纵横向扫地杆，扫地杆向上1600mm及顶部设两道水平杆，木龙骨间距为350mm；确保模板所具有足够的刚度、强度及稳定性，能可靠地支撑新浇混凝土的重量或侧压力以及施工过程中的全部荷载，确保模板的可靠性、安全性。

5、做到经济合理，美观。四、模板工程施工1.剪力墙模板安装剪力墙横竖围檩间距400mm×600mm，内墙14螺栓间距450mm×600mm左右，墙内穿20mm塑料管以便回收利用，螺栓可重复使用。上下端围檩悬臂长度不大于200mm，钢管支撑系统排架主管间距800mm×800mm，水平钢管3道，第一道离地面200mm，第二道离地面18002500mm，第三道在木龙骨底部，必须纵横连接，以保证其整体稳定性。竖向加强杆外先套3型扣件，再用螺帽固定，考虑到剪力墙用商品混凝土，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，采用焊钢筋限位来控制墙厚度

6、，同时以弹模板300mm控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50mm。安装工程的所有预埋管，在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件、预留洞的偏差必须满足规范要求。剪力墙模板支撑剖面图 剪力墙模板立面图2. 梁板模板安装梁采用胶合板模板，梁底标高要符合图纸要求，梁高超过500mm时梁的两侧要加设通长水平横杆上下各一道，梁口要设有一梁宽尺寸一样的撑口条以保证梁宽。侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补的工作量。在安装完梁侧模后，应在侧模和底模处加一定的预应力，防止角部发生漏浆。按

7、照设计要求起拱，（设计无要求时：跨度大于4m时，起拱1-3）。18mm胶合模板60*90木方梁模板支设做法平台采用48.3钢管塔设满堂支模架，立柱间隔距离为800mm×800mm，顶部木龙骨截面为60mm×90mm，龙骨间距不大于350mm，木龙骨接头要错开。平台板铺设时必须平台板盖墙梁模，两块胶合板拼缝下面必须垫一块木方，钉紧并塞海绵条贴上透明胶带，防止漏浆。当平台模板与已浇筑墙柱接触时,应在胶合板与墙柱接触的地方粘贴海绵条,并用次龙骨顶紧,以防漏浆,污染墙面。脚手架立杆下垫一5cm厚木块，防止脚手架毁坏底层楼板。平台模板支设做法3. 柱模安装柱模板使用覆膜胶合板。框架柱

8、模板采用18mm厚胶合板，保证板表面光洁、硬度好，周转次数较多。在柱截面方向设置“十字”交叉的14螺栓间距600mm。用60×90mm的木方做竖向背楞，再用a48.3钢管小横杆做水平背楞形成“箍”的形式把柱四周锁住，柱箍间距600mm，安装前要检查模板底部梁板混凝土面是否平整，若不平整应先在模板下口处柱底四周用水泥砂浆找平，以免混凝土浇筑时漏浆而造成柱烂根。 4.梁柱节点模板梁柱节点施工是模板工程中的重点和关键，梁柱接头模板采用四块木模板配制的带梁豁的柱模板组合制成定型模板。面板采用12mm厚胶合板，背肋采用60×90mm木方，木方与木模板接触面必须过刨。根据梁的尺寸在模板

9、上留出梁豁，豁口周边加设木方。梁豁以下的柱模长度应不小于100mm长。梁柱接头模板由专人进行制作，以确保梁柱接头模板的尺寸准确性。5.门窗洞口模板剪力墙中的门窗洞口模板由四（或三）片模板和四（或三）个角部连接件组成，按照设计图纸尺寸将门窗洞口模板拼装成一个四周封闭的框。为保证洞口模板不扭曲、变形，在框模板四个角用木方做斜支撑，并在内部加设钢支撑，保证其刚度。可用脚手架管及可调顶托做钢支撑。支设洞口模板时，必须在洞口模板与大模板接触处帖好海绵条，防止由此缝隙漏浆。6.梁与墙接头处的处理梁与墙的接头有两种形式，一种是梁垂直于墙；一种是梁与墙同向，如图。梁与墙的接头（1）梁与墙垂直在浇筑墙混凝土之前

10、，预先定出梁位置，将钢丝网片绑扎在钢筋笼上留出梁头位置，所留梁头各边均要比梁的实际截面向内收30mm。拆模后，在混凝土上弹出实际梁截面的边线，在用切割机在线内20mm 间距切出7mm深的缝，人工剔凿掉缝范围内的混凝土，从而保证凿混凝土范围，不致损坏墙面。洞口一定要留置准确，坚决避免梁头位置留偏现凿混凝土的现象发生。支设梁模板时应在洞口四周粘贴海绵条，所粘贴海绵条要注意不能贴进梁截面以内，应紧贴梁边线。梁侧模要紧紧顶住海绵条，同时侧模后还要平贴一块胶合板，并在胶合板与梁侧模的背楞间打紧木塞子，防止梁头跑位、漏浆。（2）梁与墙同向支模前在墙头留口周边贴海绵条，将梁侧模加长，夹在墙两侧，且背面一定要

11、用可调头顶紧，严格避免发生涨模。7.楼梯模板楼梯在核心筒内部，楼梯施工比墙体施工滞后一层，楼梯模板采用胶合板模板体系，板厚12mm,60×90mm木方作楼梯段的斜撑，并在楼梯背面加木块防滑条，以防斜撑滑动。楼梯模板支设前，先根据层高放大样，支平台梁模板，再安装楼梯斜梁和楼梯底板模板、外帮模板。在外帮侧板内侧弹出楼梯地板厚度线，用样板画出踏步侧板的挡木，再钉侧板。在放线的时候必须考虑楼梯装修面的余量，并应认真核对踏步的数量。楼梯模板加固8.后浇带模板 根据后浇带的位置，首先搭设脚手架、脚手架要和其它梁、板脚手架分开搭设使之成为一个独立体系。为了保证脚手架的稳定、用钢管和其它脚手架连接。

12、脚手架每隔4搭设剪刀撑一道保证脚手架的稳定性。后浇带两侧混凝土封堵模板支设时，在梁中后浇带两侧及板两侧面加一张快易收缩网，在绑扎钢筋骨架时绑好，该铁丝网的尺寸比截面每边大出0mm，再竖放根钢筋，固定铁丝网；在现浇板上，用小木条插在钢筋网中，上部用木条连成一体，封堵混凝土向后浇带流动。为了保证后浇带混凝土与两侧混凝土结合密实，后浇带部位采用整张模板安装，与两侧模板接缝位置设置在后浇带两侧300mm以外，并形成独立的支撑体系，在两侧模板拆模时不的扰动该部位。9.模板安装的自检模板安装好后，首先要进行自检，自检合格后，再上报项目部及监理公司进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。五、模

13、板设计验算剪力墙墙模板计算书（一）墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，弹性模量e=6000n/mm2，抗弯强度f=15n/mm2。 内楞采用方木，截面60×90mm，每道内楞1根方木，间距200mm。 外楞采用圆钢管48.3×3.6，每道外楞2根钢楞，间距600mm。穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm。墙模板组装示意图（二）墙模板荷载标准值计

14、算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kn/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（t+15），取5.714h；t 混凝土的入模温度，取10.0； v 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m；1 外加剂影响修正系数，取1.00； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=40.547kn/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=40

15、.55kn/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 6.00kn/m2。（三）墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1强度计算: = m/w < f其中 面板的强度计算值（n/mm2）； m 面板的最大弯距（n.mm）； w 面板的净截面抵抗矩，w =60×1.8×1.8/6=32.4cm3； f 面板的强度设计值（n/mm2）。 m = ql2 / 10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括：新浇混凝土侧压力设计值，q1= 1.2×0.6×4

16、0.55=29.2kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值，q2= 1.4×0.6×6.00=5.04kn/m；l 计算跨度（内楞间距），l = 200mm；面板的强度设计值f = 15n/mm2；经计算得到，面板的强度计算值4.227n/mm2；面板的强度验算 < f，满足要求！2挠度计算v = 0.677ql4 / 100ei < v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 24.33n/mm； l 计算跨度（内楞间距），l = 200mm；e 面板的弹性模量， e = 6000n/mm2； i 面板的截面惯性矩， i = 60×1.8

17、15;1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值，v = 0.8mm； 面板的最大挠度计算值， v = 0.151mm；面板的挠度验算 v < v，满足要求！（四）墙模板内外楞的计算1内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。w = 6×9×9/6 = 81cm3； i = 6×9×9×9/12 = 364.5cm4；本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：内楞计算简图（1）内楞强度计算： = m/w < f其中 内楞强度计算值（n/mm2）； m 内楞的最

18、大弯距（n.mm）； w 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值（n/mm2）。 m = ql2 / 10 ； 其中 q 作用在内楞的荷载，q = （1.2×40.55+1.4×6.00）×0.2=11.41kn/m； l 内楞计算跨度（外楞间距），l = 600mm；内楞强度设计值f = 13n/mm2； 经计算得到，内楞的强度计算值5.071n/mm2；内楞的强度验算 < f，满足要求！（2）内楞的挠度计算：v = 0.677ql4 / 100ei < v = l/250其中 e 内楞的弹性模量，e = 9500n/mm2； 内楞的最大允许挠度

19、值，v = 2.4mm； 内楞的最大挠度计算值， v = 0.022mm；内楞的挠度验算 v < v，满足要求！2外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外钢楞的规格：圆钢管48.3×3.6；外钢楞截面抵抗矩 w = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 i = 12.19cm4；本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：外楞计算简图（3）外楞强度计算： = m/w < f其中 外楞强度计算值（n/mm2）； m 外楞的最大弯距（n.mm）； w 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值（n/mm2）。m = 0.175pl；其中

20、 p 作用在外楞的荷载，p = （1.2×40.55+1.4×6.00）×0.4×0.6=13.694kn； l 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距），l = 400mm；外楞强度设计值f = 205n/mm2；经计算得到，外楞的强度计算值188.697n/mm2；外楞的强度验算 < f，满足要求！（4）外楞的挠度计算：v = 1.146pl3 / 100ei < v = l/400其中 e 外楞的弹性模量，e = 210000n/mm2；外楞的最大允许挠度值，v = 1mm；外楞的最大挠度计算值， v = 0.392mm；外楞的挠度验算 v &

21、lt; v， 满足要求！（五）穿墙螺栓的计算计算公式：n < n = fa其中 n 穿墙螺栓所受的拉力； a 穿墙螺栓有效面积 （mm2）； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2；穿墙螺栓的直径（mm）： 14穿墙螺栓有效直径（mm）： 11.9穿墙螺栓有效面积（mm2）： a = 111.164穿墙螺栓最大容许拉力值（kn）： n = 18.898穿墙螺栓所受的最大拉力（kn）： n = 9.732穿墙螺栓强度验算满足要求！梁木模板与支撑计算书（一）梁模板基本参数梁截面宽度 b=200mm；梁截面高度 h=500mm；梁模板使用的方木截面60×90mm，梁模板截面

22、侧面方木距离300mm；梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量e=6000n/mm2，抗弯强度f=15n/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量e=6000n/mm2，抗弯强度f=15n/mm2。（二）梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.34kn/m2；钢筋自重 = 1.5kn/m3；混凝土自重 = 24kn/m3；施工荷载标准值 = 2.5kn/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（

23、t+15），取5.714h； t 混凝土的入模温度，取10.0； v 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m； 1 外加剂影响修正系数，取1.00； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=40.547kn/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=40.55kn/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 6kn/m2。（三）梁底模板木楞计算梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 0.87/0.40=2.

24、175kn/m最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×2.175×0.40×0.40=0.035kn.m最大剪力 q=0.6×0.40×2.175=0.522kn最大支座力 n=1.1×0.40×2.175=0.957kn方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 6×9×9/6 = 81cm3；i = 6×9×9×9/12 = 364.5cm4；（1）方木强度计算截面应力 =0.035×106/81000=0.43n/mm2方木的计算强

25、度小于13n/mm2,满足要求!（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：t = 3q/2bh < t截面抗剪强度计算值 t=3×522/（2×60.00×90.00）=0.145n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.3n/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!（3）方木挠度计算最大变形v =0.677×1.81×4004/（100×9500×3645000）=0.009mm方木的最大挠度小于400/250,满足要求!四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图 梁侧

26、模板计算简图1强度计算：强度计算公式要求： = m/w < f其中 梁侧模板的强度计算值（n/mm2）； m 计算的最大弯矩 （kn.m）； q 作用在梁侧模板的均布荷载（n/mm）； q=（1.2×40.55+1.4×6）×0.5=28.53n/mm最大弯矩计算公式如下： m= -0.10×28.53×0.32=-0.257kn.m= 0.257×106/27000=9.519n/mm2梁侧模面板计算强度<15n/mm2，满足要求！2抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：t = 3q/

27、2bh < t其中最大剪力 q=0.6×0.3×28.53=5.135kn截面抗剪强度计算值 t=3×5135/（2×500×18）=0.856n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.4n/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！ 3挠度计算：最大挠度计算公式如下：其中 q = 40.55×0.5=20.275n/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×20.275×3004/（100×6000×243000）=0.763mm梁侧模板的挠度计算值： v = 0.763mm<

28、 v = 300/250，满足要求！4. 梁侧竖楞的强度计算计算公式: = m/w < f其中 梁侧竖楞强度计算值(n/mm2)；m 梁侧竖楞的最大弯距(n.mm)； w 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,w = 81cm3； f 梁侧竖楞的强度设计值，f = 13n/mm2。 m = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.2×40.55+1.4×6)×0.3=17.12kn/m l 计算跨度(梁板高度),l = 500mm； 梁侧竖楞的强度计算值17.12×0.5×0.5/8/81000=6.605n/mm2；梁侧竖楞的

29、强度验算 < f,满足要求!5. 梁侧竖楞挠度计算计算公式: v = 5ql4 / 384ei < v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q =40.55×0.3=12.165n/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 500mm； e 梁侧竖楞弹性模量,e = 9500n/mm2； i 梁侧竖楞截面惯性矩,i = 364.5cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 5×12.165×5004/(384×9500×3645000)=0.286mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 梁侧竖楞的挠度

30、验算 v < v, 满足要求!柱模板支撑计算书（一）柱模板基本参数柱模板的截面宽度 b=600mm，b方向对拉螺栓1道；柱模板的截面高度 h=600mm，h方向对拉螺栓1道；柱模板的计算高度 l = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度60mm，高度90mm，间距200mm。柱箍采用圆钢管，截面48.3×3.6，每道柱箍2根钢箍，间距600mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图（二）柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

31、新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模温度，取20.0； v 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m； 1 外加剂影响修正系数，取1.00； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=40.540kn/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=40.00kn/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 3.00kn/m2。（三）柱模

32、板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1面板强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式：其中 q 强度设计荷载(kn/m)； q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.6 = 31.32kn/m经过计算得到最大弯矩 m = 0.10×31.32×0.2×0.2=0.125kn.m面板截面抵抗矩 w = 600×18×18/6=32400mm3经过计算得到 = m/w = 0.125×106/32400 = 3.858n/mm2面

33、板的计算强度小于15n/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下：q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：t = 3q/2bh < t其中最大剪力 q=0.6×0.2×31.32=3.758kn截面抗剪强度计算值 t=3×3758/(2×600×18)=0.522n/mm2截面抗剪强度设计值 t= 1.4n/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式：其中q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.00×0.6=24kn/m； e 面板的弹性模量，取6000n/mm2； i 面板截面惯性矩 i =

34、 600×18×18×18/12=291600mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.6)×2004/(100×6000×291600) = 0.149mmv 面板最大允许挠度，v = 200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度满足要求!（四）竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式：其中 q 强度设计荷载(kn/m)； q = (1.2×40.00+1.4&

35、#215;3.00)×0.2 = 10.44kn/m d为柱箍的距离，d = 600mm；经过计算得到最大弯矩 m = 0.10×10.44×0.6×0.6=0.376kn.m竖楞方木截面抵抗矩 w = 60×90×90/6=81000mm3经过计算得到 = m/w = 0.376×106/81000 = 4.642n/mm2竖楞方木的计算强度小于13n/mm2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：t = 3q/2bh < t其中最大剪力 q=0.6×

36、0.6×10.44=3.758kn截面抗剪强度计算值 t=3×3758/(2×60×90)=1.044n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.3n/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式：其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.00×0.2=8kn/m； e 竖楞方木的弹性模量，取9500n/mm2； i 竖楞方木截面惯性矩 i = 60×90×90×90/12=3645000mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.2)×6004

37、/ (100×9500×3645000) = 0.203mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 600/250 = 2.4mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!（五）b方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：钢柱箍的规格： 圆钢管48.3×3.6mm；钢柱箍截面抵抗矩 w = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 i = 12.19cm4；b方向柱箍计算简图其中 p 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kn)； p = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.2 × 0.6 = 6.26kn经过连续梁

38、的计算得到b方向柱箍剪力图(kn) b方向柱箍弯矩图(kn.m)b方向柱箍变形图(kn.m)最大弯矩 m = 0.909kn.m； 最大支座力 n = 21.62kn最大变形 v = 0.247mm1.柱箍强度计算：柱箍截面强度计算公式：=m/w < f其中 m 柱箍杆件的最大弯矩设计值， m = 0.909kn.m； w 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩， w = 10.16cm3；柱箍的强度设计值(n/mm2)： f = 205b边柱箍的强度计算值 f = 89.47n/mm2； b边柱箍的强度验算满足要求！2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.247mm v 柱箍最大允许挠度，v =

39、 300/250 = 1.2mm；柱箍的最大挠度满足要求!（六）b方向对拉螺栓的计算计算公式：n < n = fa其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力21.62kn。经过计算得到b方向对拉螺拴的直径要大于13mm!（七）h方向柱箍的计算h方向柱箍计算简图其中 p 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kn)； p = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.2 × 0.6 = 6.26kn经过连续梁的计算得到h方向柱箍剪力图(kn) h方向

40、柱箍弯矩图(kn.m)h方向柱箍变形图(kn.m)最大弯矩 m = 0.909kn.m； 最大支座力 n = 21.62kn最大变形 v = 0.247mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式：=m/w < f其中 m 柱箍杆件的最大弯矩设计值, m = 0.909kn.m； w 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, w = 10.16cm3； 柱箍的强度设计值(n/mm2)： f = 205； h边柱箍的强度计算值 f = 89.47n/mm2； h边柱箍的强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.247mm v 柱箍最大允许挠度，v = 300/250 = 1.2mm； 柱

41、箍的最大挠度满足要求!（八）h方向对拉螺栓的计算计算公式： n < n = fa其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力21.62kn。经过计算得到h方向对拉螺拴的直径要大于13mm!扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架搭设高度为0.80米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.5米，立杆的横距 l=0.35米，立杆的步距 h=0.80米。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48.3×3.6。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚

42、度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 :q1 = 25×0.12×0.35+0.35×0.35=1.173kn/m活荷载标准值 :q2 = （2+1）×0.35=1.05kn/m面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 35×1.8×1.8/6 = 18.9cm3；i = 35×1.8×1.8×1.8/12 = 17.01cm4； 1强度计算：f = m / w < f其中 f 面板的强度计算值（n/mm2）； m 面板的最大弯距（n.mm

43、）； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15n/mm2；m = 0.100ql2其中 q 荷载设计值（kn/m）；经计算得到 m = 0.100×（1.2×1.173+1.4×1.05）×0.35×0.35=0.035kn.m经计算得到面板强度计算值 f = 0.035×1000×1000/18900=1.852n/mm2面板的强度验算 f < f，满足要求！2抗剪计算：t = 3q/2bh < t其中最大剪力 q=0.600×（1.2×1.173+1.4×1.05）

44、×0.35=0.604kn截面抗剪强度计算值 t=3×604/（2×350×18.00）=0.144n/mm2截面抗剪强度设计值 t= 1.4n/mm2抗剪强度验算 t < t，满足要求！3挠度计算：v = 0.677ql4 / 100ei < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.223×3504/（100×6000×170100）=0.221mm面板的最大挠度小于350/250，满足要求！二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1荷载的计算：（1）钢筋混凝

45、土板自重（kn/m）：q11 = 25×0.12×0.35=1.05kn/m（2）模板的自重线荷载（kn/m）：q12 = 0.35×0.35=0.123kn/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kn/m）：经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1+2）×0.35=1.05kn/m静荷载 q1 = 1.2×1.05+1.2×0.123=1.408kn/m活荷载 q2 = 1.4×1.05=1.47kn/m2方木的计算：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下

46、：均布荷载 q = 1.007/0.35=2.878kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×2.878×0.35×0.35=0.035kn.m最大剪力 q=0.6×0.35×2.878=0.604kn最大支座力 n=1.1×0.35×2.878=1.108kn方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 6×9×9/6 = 81cm3；i = 6×9×9×9/12 = 364.5cm4；（1）方木强度计算截面应力 =0.035×1

47、06/81000=0.43n/mm2方木的计算强度小于13n/mm2，满足要求！（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：t = 3q/2bh < t截面抗剪强度计算值 t=3×604/（2×60×90）=0.168n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.3n/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（3）方木挠度计算最大变形 v =0.677×2.223×3504/（100×9500×3645000）=0.007mm方木的最大挠度小于350/250，满足要求！三、板底支撑钢管计算横向支

48、撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算：集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p=1.11kn支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kn.m）支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图（kn）经过连续梁的计算得到最大弯矩 mmax=0.729kn.m最大变形 vmax=3.917mm最大支座力 qmax=5.23kn截面应力 =0.729×106/5080=143.5n/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0n/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：r rc其中

49、rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，r=5.23kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时，试验表明：单扣件在12kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kn；双扣件在20kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kn。五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kn）：ng1 = 0.161×0.80=0.129kn（2）模板的自重（kn）：ng2 = 0.35×1.5

50、×0.35=0.184kn（3）钢筋混凝土楼板自重（kn）：ng3 = 25×0.12×1.5×0.35=1.575kn经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 1.888kn。2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：经计算得到，活荷载标准值 nq = （1+2）×1.5×0.35=1.575kn3不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：n = 1.2ng + 1.4nq（六）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式:其中 n 立杆的轴心压力设计值 （kn）；n = 4.47 轴心受压

51、立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 a 立杆净截面面积 （cm2）； a = 4.89 w 立杆净截面抵抗矩（cm3）；w = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 （n/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； l0 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

52、a = 0.00m；公式（1）的计算结果： = 15.36n/mm2，立杆的稳定性计算 < f，满足要求！公式（2）的计算结果： = 10.73n/mm2，立杆的稳定性计算 < f，满足要求！（七）楼板强度的计算1计算楼板强度说明：验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取4.5m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋级钢筋，配筋面积as=1620mm2，fy=360n/mm2。板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的，承载能力是否满足荷载要求，

53、其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求！楼板计算长边4.5m，短边4.5×1=4.5m，楼板计算范围内摆放4×13排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为：q=2×1.2×(0.35+25×0.12)+1×1.2×(0.129×4×13/4.5/4.5)+1.4×(2+1)=12.64kn/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.5×12.64=56.88kn/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算mmax=0.0513

54、15;ql2=0.0513×56.88×4.52=59.09kn.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天后混凝土强度达到48.3%，c30混凝土强度近似等效为c14.49。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=6.91n/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= asfy/bh0fcm = 1620×360/(4500×100×6.91)=0.188查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.172此层楼板所能承受的最大弯矩为：m1=sbh02fcm = 0.172×4500

55、×1002×6.91×10-6=53.48kn.m结论：由于mi = 53.48 =53.48 < mmax=59.09所以第5天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑不可以拆除。3.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求！楼板计算长边4.5m，短边4.5×1=4.5m，楼板计算范围内摆放4×13排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为：q=3×1.2×(0.35+25×0.12)+1×1.2×(0.129×

56、4×13/4.5/4.5)+1.4×(2+1)=16.66kn/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.5×16.66=74.97kn/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算mmax=0.0513×ql2=0.0513×74.97×4.52=77.88kn.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天后混凝土强度达到69.1%，c30混凝土强度近似等效为c20.73。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.88n/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= asfy/bh0fcm = 1