一个很不错的悬挑架方案.

1、脚手架施工方案一工程概况工程名称：紫玉兰庭建设单位：陕西广合实业有限责任公司设计单位：中国建筑西北设计研究院质检单位：西安市质量安全监督站监理单位：陕西中基建设监理咨询施工单位：浙江广宏建设西安分公司紫玉兰庭工程由西安市广合实业有限责任公司投资兴建，地下一层，地上二十四层，框支剪力墙结构。地下一层平时为停车库，战时为地下室人防，一至三层为商场，四层至二十四层为住宅楼，建筑面积为55138m2，占地面积8242m2。工程位于西安市文艺路与明胜路东南角明胜路9号，由中国建筑西北设计研究院设计。本工程质量目标合格，安全目标为确保西安市文明标化工地，争创陕西省文明标化工地。二脚手架方案的选择本工程施工

2、工期紧，质量和安全要求高，故在方案考虑中，既要保证施工安全的要求，又要切合工程的实际，适当降低成本。经充分考虑，决定采用以下二种脚手架搭设方案：本工程二层以下（包括裙房）采用常规双排落地钢管扣件式脚手架，二层以上采用工字钢悬挑钢管扣件式脚手架，分五道悬挑架搭设。三、施工部署本项目的外架搭设由跟随项目部多年的专业施工班组施工，该班组多年来均担任高层建筑外架施工，尤其对型钢悬挑架施工熟练，经验丰富，施工人员经特殊工种登高作业技术培训，考试合格后，持有校证件上岗。材料保障：库存48×3.5钢管500T，扣件25万只，16工字钢4.5m长1200根，安全网2500张，脚手片10000张，其他

3、配件均能满足施工需要。四脚手架的材质 1钢管脚手架应选用外径48mm，壁厚3.5mm的A3钢管，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。搭设架子前应进行保养、除锈并进行统一涂色，颜色应力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一涂成黄色，剪力撑涂成黑色与黄色相间隔300mm。 2钢管脚手架搭设使用的扣件应符合建设部钢管脚手架扣件标准要求，由有扣件生产许可证的厂家生产，并有生产许可证，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。3脚手片采用符合有关安全要求的竹脚手片，脚手片的绑扎铁丝不细于18#，

4、绑扎时铁丝必须双股并联绑扎。4安全网采用密目式安全网，满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6×1.8m的单张网重量应在3.0kg以上，阻燃型颜色为绿色。且必须有产品生产许可证和质量合格证，以及安全监督管理部门发放的准用证等。五脚手架的搭设 二层以下包括裙房采用常规落地钢管扣件脚手架，搭设高度为12.25m，其中裙房脚手架的搭设高度为21.40m，其搭设的要求如下：1立杆基础 1）在基础垫层施工时进行加宽1350mm，使外侧落地立杆能垂直稳放在砼地坪上，内侧支承在筏板面，落地杆支设时底部应加设50mm厚的垫板，设纵横相连扫地杆。2）立杆基础外侧设置截面不小于200

5、5;200mm的排水沟排至集水坑，用水泵抽出。 2立杆间距 脚手架立杆纵距为1.5m，横距为1.05m；步距底部高度H1.8m，其余不大于1.8m。架子转角处立杆间距不大于1.3m，里立杆与墙体净距300mm，满铺竹笆脚手片，施工荷载QK3KN/m2，二层同时施工，连墙件2步3跨设置，共分七步。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管以参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一水平面上，以保证脚手架的整体性。3架体与建筑物拉结（1）脚手架与建筑物按水平方向为3个柱距4.5m，垂直方向按楼层层高2.9m设一刚性拉结点，做到既撑又拉，按梅花形上下错开设置。拉结点在转角和顶部处加密，即在离转角1m

6、以内按垂直方向不大于2.9m设一拉结点，顶部800mm以内按水平方向不大于4.5m设一刚性拉结点。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大、小横杆接点处。 （2）外墙装饰阶段拉结点也须满足上述要求，确因施工需除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉接，以确保外架安全可靠。 （3）拉结点和临时拉结点制作详图： 4小横杆设置 （1）外架子按立杆与大横杆交点处（即节点）设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间格构架整体受力。施工层还要在两个节点中间，再增设一根小横杆。（2）纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。纵向水平杆在操作层的间距不宜大于400mm。 （

7、3）纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可以采用搭接，对接接头应交错布置，不宜设在同步、同跨内，采用搭接时相邻接头水平距离不应小于1m，并应等距离设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。 5剪刀撑 脚手架外侧应设置剪刀撑，由脚手架端头开始，按水平距离不超过9m设置一排剪刀撑，剪刀撑钢管与地面成4560度角，自下而上，左右连续通畅设置。剪力撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，剪刀撑斜杆两根相交处用旋转扣件与立杆或横向水平杆扣牢。最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500mm，以保证外架的稳定性。剪力撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不少于1000mm，采用3个旋转

8、扣件固定，端部扣件的边缘至杆端距离不少于100mm，每组剪力撑由底至顶层呈之字型连续设置，用旋转扣件固定在与立杆相交的横向水平杆的伸出端上，扣件中心离节点距不宜大于150mm。(a) 剪刀撑（b）节点做法 6脚手架与防护栏杆 （1）外架应层层满铺脚手片；（2）满铺脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效措施（根椐实际情况决定）；（3）脚手片须用不细于18#铁丝双股并联绑扎不小于4点，绑扎点宜选在脚手片的四个角部。要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。脚手片完好无损，破损的要及时更换。（4）脚手架外侧必须采用密目式安全网封闭（颜色为绿色），且应将安全网固定在外立杆里侧

9、，安全网应用不小于18#铁丝绑牢张挂严密。（5）脚手架外侧自第二步起必须设1.2m高钢管防护栏杆和300mm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗等），在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和300mm高踢脚杆。（6）脚手架的高度，里立杆低于檐口500mm，外立杆高于檐口1.2m。7杆件搭接 （1）钢管脚手架立杆必须采用对接，立杆最后一步接高时，可视情考虑采用搭接。大横杆可以采用对接和搭接，剪刀撑均采用搭接，剪刀撑的搭接长度为1000mm，采用3只旋转扣件紧固。其他杆件连接可采用搭接，也可采用对接扣件连接并扣紧，当采用搭接时，搭接长度为

10、1000mm,采用3只旋转扣件紧固。（2）相邻杆件搭接对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。8架体内封闭 （1）脚手架的架体里立杆距墙体净距一般不大于200mm，如因结构设计限制有大于200mm处，必须设置站人片，站人片设置平整牢固。（2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用竹脚手片或木板进行封闭。施工层以下每隔三步以及底部应用密目网或其他措施进行封闭。9脚手架搭设顺序放样弹线 摆放扫地杆（贴近地面的大横杆） 逐根竖立杆，随即与扫地杆扣紧 装扫地小横杆与立杆或扫地大横杆扣紧 安第一步大横杆（与立杆扣紧） 安第一步小横杆 安第二步大横杆 第二步小横杆 加设临时斜撑杆（上端与第二步

11、大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除） 第三、四步大小横杆 连墙杆 连立杆 加设剪刀撑 铺脚手片。10通道 （1）外脚手架应设置上下走人斜道，附着搭设在外脚手架的外侧，不得悬挑。斜道的设置应为来回上折形，坡度不大于1:3，宽度不小于1m，转角处平台面积不小于3m2。斜道立杆应单独设置，不得借用脚手架立杆，并应在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。 （2）斜道两侧及转角平台外围均设1.2m高防护栏杆和300mm高踢脚杆，并用合格的密目式安全绿网封闭。 （3）斜道侧面及平台外侧应设置剪刀撑。 （4）斜道脚手片应采用横铺每隔200300mm设一防滑条，防滑条采用40×60mm方木

12、，并用14铁丝多道绑扎牢固。（5）外架与各楼层之间应设置进出通道，坡度不大于1:3，宽度不小于1m，通道采用木板铺设，两边设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，并固定牢固。（6）斜道和进出通道的栏杆，踢脚杆统一漆红白相间色。（7）、二层以上采用型钢悬挑钢管脚手架，型钢采用A3号16工字钢。二层楼面为第一个悬挑段，五层楼面为第二个悬挑段，十层楼面为第三个悬挑段（以后每隔五层设悬挑段）二层至四层悬挑段落搭设六步架，以上各悬挑段落搭设七步架，步高1.8m，内立杆离建筑物外墙边线b10.3m，设计挑架高度12.5m，立杆纵距为1.5m，横距为1.05m。满铺竹笆脚手片，施工荷载QK3KN/m2，二层

13、同时施工，连墙件竖向H12.9m，水平距离L1=3La=4.5m，共分六步。采用16号“工”字钢作为挑杆，在转角部位无后压挑杆处加14号钢丝绳拉结，“工”字钢和钢丝绳质量应符合有关标准的要求，考虑到西安地处风沙多发地区及施工不可预见因素，故在架体上增设14号钢丝绳反拉进行卸荷处理，钢丝绳每端用3个与钢丝绳相匹配卡具固定，上部挂设钢丝绳固定点采用16钢筋做成圆弧，应提前预埋于梁内，钢丝绳中间设花篮螺栓20，便于调节各根钢丝绳松紧一致、受力均匀。具体搭设计算及搭设见后附示意图和计算书。216地锚埋设要求：地锚制作高度350mm，宽度为120mm，两端锚入板内700mm，设置在受力主筋底部并设弯钩，

14、外露高度应大于200mm，埋设位置正确，间距1500mm，工字钢安装后，地锚与工字钢固定处应用木楔打紧。六脚手架安全管理保证措施脚手架安全管理领导小组由施工现场管理人员组成，项目经理任组长，项目副经理及安全员任副组长，现场施工员任组员。职务姓名主要工作组长申屠国跃全面负责外架搭拆、验收副组长许加恒负责外架搭设、拆除协调、督促日常管理、组织验收副组长韦 举负责外架搭设、拆除协调、日常管理、原始资料收集技术员宛武清负责脚手架搭设方案编制、技术指导、技术交底架子班子华德军脚手架搭拆负责人组员王子新协助、监督现场日常管理组员张田洪协助、监督现场日常管理组员李晓波协助、监督现场日常管理资料员丁 洁资料收

15、集、整理分类归放七脚手架的检查 1脚手架的材质必须符合本方案的有关要求，项目部安全员及有关人员必须对用于脚手架的材料质量认真检查、把关，严禁不合格材料用于本工程脚手架中。 2严格按照本方案进行施工，并认真做好施工技术交底，要求搭设的脚手架横平竖直，连接可靠牢固，防护设施齐全，不变形、不摇晃。架体垂直偏差不大于1/200，荷载不超过2.0KN/m2。3脚手架各杆件相交伸出的端头，均应满足本方案的要求，以防杆件滑脱。4脚手架的予埋件，拉结点及紧固件，做到埋设牢固可靠，符合有关标准要求，位置正确。施工中要随时检查紧固件的数量和质量，严禁 在施工过程中随意拆除拉结点。严格控制单位面积施工堆积层及施工堆

16、积荷载。在检查中发现失稳和松动现象要立即进行加固处理。5每一个悬挑段每步架搭设完成后，必须经项目部安全员、技术负责人及分公司质安科验收，经验收确认合格挂上合格牌后，方准使用及再进行上一步架体搭设。6落地脚手架每搭设一步架，要请有关人员进行验收，确认合格后挂牌方可使用及再往上搭设。7外脚手架管理，架子搭设完成后，在施工过程中难免会遭到损坏，应由专人进行检查维修或及时保养，确保外脚手架安全可靠。项目部由安全员负责，二名架子工配合对外架应每2天检查一次，保证其安全可靠。8、脚手架在停用超过一个月，复工前应重新检查。发现问题及时整改。八脚手架的拆除本工程脚手架的拆除（包括搭设）必须遵守GB360883

17、和JGJ1302001 建筑施工高处作业安全技术规范的有关规定，特别是要按关于强风区、雨天和雪天等高处作业的有关规定进行。 1拆除前对参与拆除的操作人员管理人员和检查、监护人员必须进行施工方案、安全和外装饰保护等措施交底。 2拆除前应对脚手架认真检查，确保不存在隐患。如脚手架存有影响拆除的安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚物手架在拆除中不发生危险。3划出工作区，禁止无关人员进入，并要有专人监护。4统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的拉结点或扣件时，应先告知对方，以防坠落。5材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。所有的脚手片，应自外向里竖立搬运，以防脚手片和垃圾物从高处

18、坠落伤人。6严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆。7拆除外架应由上而下，一步一清进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除，拉结点的拆除应与脚手架拆除同步，不可先行拆除。剪刀撑应先拆中间扣件，后拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送到垂直运输设备处。8所拆脚手架材料运到地面后，应及时清理，分类堆放。9在拆除拉结点和挑架时需气割，应严格遵守现场消防的有关规定，要有防止火星，熔渣及切割下的金属物件下落的措施，要有切实可行的监护组织和配设消防器材。10每日拆除脚手架告一段落时，由安全员韦举、架子搭设班长华德军对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要检查周围环境，如有异常情况应及时处理，确定一

19、切安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。九脚手架受力计算（一）、落地式脚手架 施工现场采用规范中50m以下常用脚手架尺寸搭设，实际搭设高度12.20m，D区裙房的实际搭设高度为26.60m。计算参数：48×3.5钢管立杆截面积A=489mm2,立杆的截面抵抗矩W=5.08×103mm3,立杆回转半径i=15.8mm，连墙件横距L=4.5m，连墙件竖距h1=2.9m。钢管抗压强度设计值f=205N/mm2，西安基本风压0=0.35KN/m21、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，

20、大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1).均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.035+1.2×0.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简

21、图(支座最大弯矩)2).强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.168×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.168×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.425 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361×106,0.425×106)/4730=89.852 N/mm2；大横杆

22、的最大弯曲应力为 = 89.852 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3).挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.14×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×1136

23、00) = 2.454 mm；大横杆的最大挠度 2.454 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！2、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1).荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05

24、15;1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.458 kN； 小横杆计算简图2).强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.035×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.458×1.05/3 = 0.86 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.866 kN.m；最大应力计算值

25、 = M / W = 0.866×106/4730=183.099 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =183.099 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3).挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.575 = 1.78

26、6 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1785.6×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×113600) = 3.135 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.135 = 3.159 mm；小横杆的最大挠度为 3.159 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！3、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.

27、00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5

28、 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.053+0.019+0.236)+1.4×2.362=3.677 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80×12.20 = 1.882kN；2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3&

29、#215;4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×12.2 = 0.092 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.639 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3

30、×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.35×1×1.13 = 0.277 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ

31、= 1.2×3.639+ 1.4×4.725= 10.982 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.639+ 0.85×1.4×4.725= 9.99 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.277×1.5× 1.82/10 = 0.16 kN.m；5、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N

32、 = 10.982 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；

33、= 10982/(0.188×450)=129.808 N/mm2；立杆稳定性计算 = 129.808 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.990 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l

34、o/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9989.502/(0.188×450)+160113.429/4730 = 151.93 N/mm2；立杆稳定性计算 = 151.93 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！6、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算

35、公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.756 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.188×4.5×10-4×205×103-(1.2×1.756+1.4×4.725)/(1.2×0.125)=57.56 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 57.56 /(1+0.001×57.56)=54.427 m；H= 54.427 和 50 比较取较小值。经计

36、算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为26.6m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.756 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.16 /(1.4 × 0.85) = 0.135 kN.m；Hs =(

37、0.188×4.5×10-4×205×103-(1.2×1.756+0.85×1.4×(4.725+0.188×4.5×100×0.135/4.73)/(1.2×0.125)=45.063 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 45.063 /(1+0.001×45.063)=43.12 m；H= 43.12 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =43.12 m。脚手架单立杆搭设高度为26.6

38、m，小于H，满足要求！7、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.277 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.279 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.279 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中

39、 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.5×10-4×205×103 = 87.545 kN；Nl = 11.279 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.279小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（二）、悬挑架 1、搭设参数外挑脚手架横向间距1.05m，纵向

40、间距1.5（A316号工字钢间距1.5m）高度8步×1.8m/步=14.4m,4N/m，扣件15N/只，安全网5N/m2，竹脚手片350N/m2， 16号工字钢自重142.2N/m，惯性距IX1127.4cm4,截面抵抗距W5.08×103mm3,弹性模量E2.06×105 N/mm2,回转半径i1.58cm。风荷载WK=0.35KN/m2，施工均布活荷载3KN/m2，2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为

41、均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.035+1.2×0.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2）.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2

42、组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.168×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.168×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.296 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251×106,0.296×106)/4730=62.579 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 62.579 N/mm2 小于 大横杆的抗压

43、强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3）.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.14×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×113600) = 1.705 mm；大横杆的最大挠度 1.705 mm 小于

44、 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=

45、1.2×(0.053+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.723 kN； 小横杆计算简图2）.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.035×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.723×1.05/3 = 0.603 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.609 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.609×106/4730=128.

46、712 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =128.712 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3）.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.05 = 1.261 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpma

47、x = 1260.6×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×113600) = 2.213 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.213 = 2.237 mm；小横杆的最大挠度为 2.237 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与

48、立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0

49、.053+0.019+0.236)+1.4×1.575=2.575 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80×15.00 = 2.314kN；2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×8×1.5×(1.05+0.3)/2 =

50、 2.43 kN；3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×15 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.757 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.62 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.35×0.62×1.128 = 0.171 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1